JPH03503868A - 強化熱可塑性樹脂ハニカム構造体 - Google Patents

Abstract

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Description

【発明の詳細な説明】 強化熱可塑性樹脂ハニカム構造体 技術分野 本発明は熱可塑性樹脂構造体、特にハニカム構造体及びかかる構造体の形成に使 用されるプリプレグの簡単且つ経済的な製造を指向する。

背景技術 紙製ハニカムが約２０００年前にまず中国人により作られたが、この当時は、こ れは主に装飾品として使用され構造体材料としては使用されなかった。ハニカム 構造体の現在の利用は１９４０年直後に始まり、今日では種々のコア形式を製造 している約１０社がある。

ハニカム構造体の主な用途はサンドイッチパネルの構成体であるが、エネルギー 吸収、空気の方向付け、光の拡散及び黒線高周波遮蔽のような多くのその他の用 途がある。

ナウルの米国特許第４．５００，５８３号には、樹脂含浸成形ガラスウール製の ハニカム構造体が開示されている。特に、尿素−フエノール−ホルムアルデヒド のような未硬化結合剤を２０乃至２５重量％含んだグラスウールブランケットが 、温度及び圧力を加えられて、２部分からなる金型で波型シートに成形される。

次いで複数の波型シートがノ１ニカム構造体を形成するように互いに接合される 。

スチールの米国特許第２．７３４．８４３号は、連続的に動いているウェブ材料 の表面に、長手方向に延び間隔をあけられた平行線状に接着剤を塗布したハニカ ムの製造方法を開示している。このウェブ材料は一様な寸法の分離した平らなシ ートに切断され、これらのシートは、各シートの見える側が接着剤の多数の間隔 をあけられた平行線により隣接シートに接着され、更に各シートの反対の側が多 数の間隔を空けた接着剤の平行線により隣接シートに接着されるようにして互い に接着される。見えない側の接着剤の線は見える側の接着剤の線と食い違いの平 行関係にある。

ダボンテ他の米国特許第３．０３２．４５８号は、拡張可能な構造体ハニカム材 料の製造方法を開示している。この方法は、の層の間に分配されたパッチ状の接 着剤により、可撞性シート材料の多くの層を積み重ねに一緒に固定する段階を含 み、前記バッチは交差している縦列と横列に配され、且つ各中間層の表側の縦列 は前記層の裏側の縦列と食い違いにされ、一方、前記表側と裏側の横列は一致す るように位置決めされ、更にシート材料の面の接触している対が切断部内にある ような位置で横方向に切断することによる積み重ね切断の段階を含み、従って製 品はパッチの１つの横列の少なくも一部分によりその幅の一部分だけが一緒に固 着されている。

メトカルフ他の米国特許第４．１２８．６７８号は、熱硬化し得る接着物質を含 んだ繊維の未硬化ストリップ状フェルトから断熱材を製造する方法及び装置を開 示している。フェルトは、まず未硬化フェルトの全幅に亘って延びている波型の 曲がりくねった列に形成され、次いで硬化させられる。フェルトが硬化させられ ると、硬化したフェルトは２つの部分フェルトに長手方向に切断され、この部分 フェルトの各々に沿った連続したＵ字形の列を形成するように波型が切断される 。

モニブの米国法定発明壁１Ｈ４７は、樹脂含浸繊維層で覆われたアラミドハニカ ムコアの軽量構造体パネルを開示している。これにおいては、得る樹脂を浸透し たアラミド繊維を少なくも５０％含んだ織り混ぜ組織の中間配置により改良され た。

ライトの米国特許第４．０１２．７３８号は、比較的誘電率の高い誘電材料層及 び比較的透磁率の高い磁性材料層を備えたマイクロ波放射吸収体を開示している 。

ジャクソン他の米国特許第３．６００．２４９号は、以下の諸段階を備えた強化 プラスチックハニカム製造の方法及び装置を開示している。即ち、（１）繊維ガ ラス組織が自己重量で撓むことを防止すると同時に硬化後の伸びを許容するに十 分な量の熱硬化性樹脂で、繊維ガラス組機のような自己重量で撓む組織を含浸し 、（２）含浸された繊維ガラス組織に接着剤を線状に塗布し、接着剤は繊維ガラ ス組織の反対側への貫通を避けるように塗布され、該接着剤の線を比較的タック フリーとし、（３）前述のようして作られた繊維ガラス組織を、あるシートの接 着剤の線が隣接ソートの接着剤の線と互い違いになるように積み重ね、（４）接 着剤が積み重ねにおける次のソートの表面に流れこれと接合するように、このよ うにして作られた積み重ねに熱と圧力とを加え、（５）ハニカム構造体を形成す るように積み重ねを伸ばし、（６）含浸樹脂と接着剤とを完全に硬化させるよう に段階（５）で作られた伸ばされた積み重ねに熱と圧力とを加え、（７）段階（ ６）で形成された強固なハニカム構造体を多ｌの未硬化樹脂に浸漬し、そして（ ８）浸漬に次いて、強固なハニカム構造体の上のこのように被覆した樹脂を硬化 させる。

ホーランド他の米国特許第３．３２１．３３５号は、強化プラスチック組繊製の ハニカム構造体の製造方法を開示している。これにおいては、最終ハニカム製品 の組織の縦糸と横糸とはハニカムのセルの長手方向軸線に対して斜めに配置され る。特にこの方法は次の諸段階を備える。即ち、実質的に同じ形状及び寸法の強 化プラスチック組繊材料の長方形でない平行四辺形に切断された多数の区画を形 成し、その組織の縦糸は平行に延び更に組織の横糸は各区画の平行側辺の第１の 対と直交して延び且つ各区画の平行側辺の第２の対に対しては鋭角に延び；かか る区画を積み重ねにおけるその他の区画の上に重ね、かかる区画を平行側辺の前 記第２の対と直角に延びる間隔をあけ平行接合線に沿って互いに接着し、連続し て重ねられた接合線はハニカム構造体を形成するように互い違いに配置される。

ノープル他の米国特許第３．５９８．６７６号は、上述のホーランドの特許にお いて廃棄材料を減らすための、即ち、長方形コアを作るために平行四辺形コアの 区画を整形する段階を無くす改良である。特に、この改良された方法は次の諸段 階を備える。即ち、強化プラスチック組織材料の長方形でない平行四辺形に成形 された多数の区画を形成し、その区画の第１及び第２の側辺は互いに実質的に平 行で且つ縦糸又は横糸に実質的に平行であり、更に区画の第３及び第４の側辺は 互いに平行であり且つ前記組織の縦糸及び横糸とは斜めに配置され、更に各区画 の第３及び第４の側辺間の距離は実質的に等しく、前記区画の１つの第３と第４ との側辺間の距離に等しい幅及び互いに直列に連結された総ての区画の第１の側 辺の総和とほぼ等しい長さを有するウェブを形成するように直列に前記区画の第 １及び第２の側辺を連結し、前記連結された区画の第３及び第４の側辺はウェブ の横方向の縁を形成し：式ウェブから等しい長方形区画を多数切断し、各長方形 区画の２つの側辺はウェブの横方向の側と直交するように切断され：多数の前記 長方形区画を積み重ねになるように互いに重ね：そして、互いに実質的に平行で あり且つ該重ねられた長方形区画の２つの側辺とは直角で且つ間隔をあけられた 接合線に沿って前記多数の長方形区画を互いに接着し、隣接して重ねられた区画 の接合線は、互に実質的に平行であり且つ前記重ねられた長方形区画の２つの側 辺に直角であるような長手方向の軸線を有する隣接セルを多数形成するように互 い違いにされ、これにより前記組織の縦糸と横糸とが前記セルの長手方向軸線に 対して斜めの角度に配置された斜め波型のハニカムコアが形成される。

シェフアートの米国特許第３，７５９，７７５号は、吸着性の、嵩が大きく、非 常に繊維密度の低い安定化ウェブの製造方法を開示している。

特に、繊維のエアーレイドウェブは揮発性液体で完全に含浸される。揮発性液体 は加熱で活性化し得る結合剤を少量含み、又は繊維ウェブはウェブ全体に分散さ れた少量の熱可塑性繊維又は粉体を含むことができる。

このように含浸されたウェブは、好ましくは誘電加熱又は類似の方法で加熱され 液体を蒸発させ、これによりウェブは爆発的に膨れ上がり、少量の結合剤がウェ ブ構造体を維持するように繊維を相互結合させる。

ジャクソンの米国特許第３．３６６．５２５号は、選定された部分に熱と圧力を 加えて密着させた熱接合性のプラスチックシートからハニカム又は同様な層状構 造体を作る方法を開示している。１例においては、幅１０インチ（約２５４關） 、厚さ４ミル（約１１０２ｍｍ）のポリエチレンウェブが長さ１８インチ（約４ ５７．２ｍｍ）のソート材に切断される。露出した又は接着防止用フィルム無し の幅０．１３５インチ（約３゜４３ｍ＋ｓ）の部分によって間隔をあけられた幅 ０．４４１インチ（約１１゜２０１）の線状に離型フィルムがシートの上に印刷 される。シートは金型内で積み重ねられ熱と圧力を加えられ、隣接したシートは 離型フィルムの無い部分で一緒に接合される。金型が冷却され減圧され、ヒート シールされたシートの積み重ねが金型から取り出される。次いで積み重ねが加熱 され伸ばした状態に引っ張られ、次いでこのように形成されたハニカムが冷却さ れる。

以上の文書から容易に確かめられるように、繊維強化プラスチックからのハニカ ム構造体の製作は多くの含浸及び／又は浸漬の段階を含んだ多（のウェブ取り扱 い段階を必要とする。高い剪断係数及び改良された取り扱い性を得たい場合には 、バイアスに織られたウェブの切断及びその方向の再調整のため更に多くの取り 扱い段階を必要とする。

発明の開示 ハニカム構造体形成についての現在技術の上述の問題点を克服することが本発明 の目的である。熱可塑性樹脂構造体、特にハニカム構造体を作るための連続的に 高速運転できる方法を提供することが本発明の別の目的である。

本発明のこれらの目的及びその他の目的は、以下明らかｌ二されるように、次の 諸段階を含んだ熱可塑性樹脂構造体の製造方法の提供により達成される。即ち、 （Ａ）長手方向に延びている熱可塑性樹脂を含んだ繊維強化ウェブを調製し、（ Ｂ）予め定められた形状を有するシートへ前記繊維強化ウェブを形成しくＣ）予 備形成体を形成するために多数の該シートを積み重ね（Ｄ）該予備形成体から構 造体を形成する諸段階であり、該形成段階は前記熱可塑性樹脂の少なくも一部分 の溶融により前記シートの少なくも一部分を一緒に接合することを含む。

本発明の１実施例においては、繊維強化ウェブはステープル繊維として熱可塑性 樹脂を含む。

本発明の別の実施例においては、繊維強化ウェブは前記繊維強化ウェブの総重量 に対しで約８０重量％までの強化用繊維を含み得る。そして、この実施例の好ま しい形式では、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用繊維との混合物 を含む。

更に別の実施例では、繊維のウェブは、実質的に第１の方向に揃えられた繊維を 有する少なくも１つの第１の繊維の不織ウェブ材料、及び実質的に第２の方向に 揃えられた繊維を有する少なくも１つの第２の不織ウェブ材料から成る。

図面の簡単な説明 第１Ａ図は、本発明による繊維材料の乾燥単繊ウェブを形成する方法を示す。

第１Ｂ−ＬＤ図は、本発明による繊維材料の２層の乾燥不織ウェブを形成する方 法を示す。

第２Ａ図は、本発明による繊維材料ウェブの固化方法を示す。

第２Ｂ図は、本発明による溶融押出又は溶融塗工した熱可塑性樹脂で繊維材料ウ ェブを固化する方法を示す。

第２Ｃ図は、本発明による熱可塑性樹脂の少な（も１つの予備成形されたシート で繊維材料ウェブを固化する方法を示す。

第３図は、本発明による繊維材料のウェブを波型にするフラットダイ法を示す。

第４図は、本発明による繊維材料ウェブを波型にする真空成形方法を示す。

第５図は、本発明による繊維材料ウェブを波型にするローラーダイ法を示す。

第６図は、本発明による前記ウェブの動（方向を横切って前記繊維材料ウェブ上 に剥離層を印刷する装置を示す。

第７Ａ図及び第７Ｂ図は、本発明による前記ウェブの動く方向と平行に前記繊維 材料ウェブに剥離層を印刷する装置を示す。

第８図は、本発明による正方形の波型パターンを示す。

第９図は、本発明による湾曲した波型パターンを示す。

第１０図は、本発明による六角形の波型パターンを示す。

第１１図は、本発明による伸ばされた後にハニカム構造体を形成するように一緒 に接合されたシートの積み重ねを示す。

第１２Ａ図は、本発明を使用して作られた構造体要素の平面図を示す。

第１２Ｂ図は、第１２Ａ図の構造体要素の線Ｂ−Ｂに沿った断面図である。

本発明を実行するモード 本発明は、基材として長手方向に延びている繊維強化ウェブを利用する。基材は 、典型的には乾燥した不織ウェブとして形成される。即ち、巻縮熱可塑性又は熱 硬化性の有機材料又は無機材料のステーブル繊維が、従来技術で知られるように 改変された木綿カーディング機により移動中のコンベヤー上に分布される。かか る多数のカードが間隔をあけて一線に置かれたとき、繊維の高度に方向付けられ た（不織工業において「ラップ」として知られている）集合体が形成される。も し機械方向（コンベヤーの移動方向）のラップに層が交差するような様相で付加 ラップが付は加えられるならば、十分に交差した繊維方向も得ることができる。

勿論、付加的な層はこの方法で作ることができ、また隣接ラップ間のいかなる角 度方向付けも利用できる。例えば、ハニカム構造体の場合、意図されるセルの軸 線に対する方向付けは０″から９０’まで、又は−４５°から＋４５°まで変え 得る。

あるいは、ラップを予備成形された織布、例えば繊維ガラス布の上に置くことが でき、従つて０９及び９０°の相対角度で走る織物の縦糸及び横糸に付加するよ うに不織基材を織布基材に対して任意の所望角度、例えば−４５°から＋４５° に向けることができる。

ラップの組み合わせ（及び／又はラップと予備成形された織物基材との組合せ） は、多くの技術、例えばニードルパンチ又はウォーターエンタングルによるよう な繊維の機械的絡み合いにより、又はアクリル接着剤ラテックス乳濁液によるよ うな化学的接合により、又はウェブに混合された熱可塑性繊維を利用しウェブを 加熱してこれらの繊維を軟化させて接着剤として働かせることによるような熱的 接合により、−緒に保持することができる。

続いて、例えばカレンダー掛けにより、例えばラップの組み合わせを少なくも１ 組のニップローラーを通過させることにより、ウェブの高密度化を行うことがで き、これによりウェブの厚さは約０．００１インチ（約０．０２５ｍ＋）乃至約 ０．０１５インチ（約０．０３８ｍｍ）に減らされる。

樹脂又はマトリックス材料、即ち熱可塑性樹脂は、ラップの製造中に熱可塑性樹 脂繊維としてウェブ内に組み入れることが好ましい。対照的に、前述のように従 来の技術は、製品に熱可塑性樹脂又はマトリックス材料を組み入れるために種々 の含浸段階、及び（組み立てられた）＼ニカムコアの）種々の浸漬段階を利用す る。かかる反復段階は明らかに時間及び経費がかかる。

これに代わって、樹脂又はマトリックス材料、即ち熱可塑性樹脂はカレンダー掛 は中に熱可塑性フィルムとしてウェブ内に組み入れ得る。この技術においては、 ラップと熱可塑性樹脂フィルムとの組み合わせはカレンダーローラーを通って同 時に供給され、これにより熱可塑性物質が軟化するように加熱されれば、熱可塑 性フィルムは繊維の組み合わせを接合し及び／又は繊維の組み合わせに滲み込み 得る。

あるいは更に、ラップ製造中の熱可塑性樹脂繊維及びカレンダ一作業中の熱可塑 性フィルムの両者として、樹脂又はマトリックス材料、即ち熱可塑性樹脂をウェ ブ内に組み入れることができる。同−又は異なった熱可塑性樹脂を各々の場合に 利用できる。

どの技術に組み込むにも適当な熱可塑性樹脂は、ポリエーテルスルフォン、ポリ フェニレンサルファイド、ポリエーテルイミド、ナイロン４゜６、ポリアミドイ ミド、ボリアリレート、ポリアリルスルフォン、ポリカーボネート、ポリエーテ ルケトン、ポリイミドスルフォン、ポリスルフォン、及びポリエーテル−エーテ ルスルフォンのような適宜のエンリニヤリング熱可塑性樹脂、並びにヴエクテラ ■（Ｖｗｃｔｒａ■）及びザイダー■（Ｘｙｄａｒ＠）、並びにこれらの混合物 のような液晶ポリマーを含む。

この方法の利点は、樹脂又はマトリックス材料が繊維として加えられ又はカレン ダ一作業中にフィルム材料として加えられ、これに続くウェブの処理、含浸及び コア浸漬の諸段階の総てが製造工程から無くなることである。

加えて、樹脂又はマトリックスがフィルム材料としてウェブ内に組み入れらる場 合には、これは「能、動的な」電気材料及び／又は磁気材料で正確に予備塗布で き、従って組み合わせられたウェブ及びこれから作られたハニカム構造体は、そ の特性中にレーダー吸収（即ちマイクロ波吸収）能力を組み入れることができる であろう。

更に、樹脂又はマトリックスがフィルム材料としてウェブ内に組み入れられる場 合には、ガラス布、ケブラー（Ｋｅｖｌａｒ）（デュポン、ポリアラミド布）又 はグラファイト布のような織物、並びにノメックス（ＮｏｍｅｘＸデュポン、メ タ−フェニレンジアミン／イソフタロイルクロライド共重合体繊維）又は紙のよ うな不織材料を使用できる。

更に、この方法は、不織ウェブの形成中に生ずる「交差ラップ」の量を制御する ことによりウェブの剪断係数及び取り扱い可能性を変えることができる。先に注 意したように、従来は、ガラス布が使用されるときには、ウェブはコア内の繊維 を正確に方向付けるために斜めに切断しなければならない。これは材料の驚く穆 の廃棄を生ずる。本発明の不織ウェブの方法により、ウェブの機械的方向に対す る材料の特性は、所要のように交差ラップを作る能力のため容易に変更できる。

その結果、材料の廃棄はわずかであるか又は無（、最終のハニカム製品について の設計可能性がより大きいことになる。

又、レーダー吸収用コアが望まれる場合、その性能は最終のハニカム構造体にお ける織られたガラスの方向に非常に敏感である。これは、「能動的」な材料が溶 液の形でハニカム又はウェブ内に導入され、繊維が極めて方向性のある状態で材 料を「灯心のようにさせる」傾向があるためである。この「灯心」様にすること により、ハニカムは非常に極性依存性（性能が電界の方向に依存すること）にな る。本方法では、「能動」材料がカレンダ一作業中に樹脂又はマトリックスフィ ルムとして加えられるときその均一な分布が残り、即ちこれは繊維とは揃わず、 このため「能動」材料の方向性の様相がなくなる。

繊維性のウェブは一般に熱可塑性樹脂とすることができるが、繊維ウェブの総重 量に対して、約２０乃至約８０重量％、好ましくは約３０乃至約７０重量％、最 も好ましくは約６０乃至約７０重量％の量の強化用繊維を組み入れることが好ま しい。これらの強化用繊維は有機物でもよく、無機物でもよい。好ましい有機繊 維は、セルロース繊維、ポリアラミド繊維及びポリアミド繊維を含む。好ましい 無機繊維はカーボン繊維及びガラス繊維、最も好ましくはカーディングできるガ ラス繊維（オーエンス・コーニング社のファイバーグラス）である。

強化用繊維の性質とは関係なく、長さＺインチ（約１２．７ｍｍ）から数インチ まで、例えば６インチ（約１５２．４ｍｍ）まで、好ましくは３インチ（約７６ ．２ｍｍ）の強化用繊維の使用が望ましいことが見出された。熱可塑性樹脂に対 する同様な繊維長さは、強化用繊維と混合されたときの方向付けを容易にする。

ハニカムの製造には２種の基本的な技術、拡張法と波型法とがある。

拡張法は、ウェブに接着剤の線又は接合防止領域を印刷し、接着剤の線又は接合 防止領域が互い違いになるようにウェブシートを切断し積み重ね、接着剤の線又 は接合防止されない領域に沿って積右重ねを接着し、積み重ねから切片をの切断 し、ハニカム構造を形成するために切片を最終拡張することから成る。

波型法は、ウェブをシートへ切断し、節と波腹とが繰り返す実質的に正弦曲線状 のパターンを形成し、下層の波腹がその直ぐ上方のシートの節と接触するように 波型層を積み重ね、互いに接触している節と波綾とを接合することから成る。

ハニカム構造の基本的なセルの形は、「六角形」、「過拡張」及び「フレックス コア」である。「六角形」は、セルの断面が正六角形であるような基本的な形状 である。「過拡張」は、標準の六角形を実質的に長方形に過拡張させたものであ る。（これは、コアを連続シートの方向、即ち「リボン」の方向で容易に円筒に 形成できる。）「フレックスコア」は、ハニカムを、例えばダポンテ他の米国特 許第３．０３２．４５８号に説明されたような複合曲線で形成しなければならな いときに使用される。その他の形状もまた可能であり、例えば「強化コア」は、 密度及びこれに対応した機械的特性の増加のために、−緒に接合された各節と波 腹との間に挿入された別の平らなシートを有し、また「チューブコア」は、波型 シートと平らなソートとを、波型シートの節と波腹とが平らなシートに接合され るようにマンドレルの回りに渦巻き状に巻き付けることにより製造される。

さて、図面を参照すれば、第１Ａ図は繊維材料の乾燥不織ウェブの成形方法を示 し、これにおいては孔空きベルト１が、矢印の方向に回転する一対のローラー３ ．３゛に支持されている。装置５において、カーディングにより、又は孔空きベ ルト１を通る繊維を含んだ空気流の通過により繊維ウェブ材料７がベルト１上に 載置される。

（破線で示されたような）別の実施例においては、繊維ウェブ材料７は、予備成 形された基材８、例えば繊維ガラス布、グラファイト布、ケブラー■布のような 織物基材あるいは紙又はノメックス○のような不織基材の上に載置される。

第１Ｂ図は繊維材料の２層の乾燥不織ウェブの形成方法を示し、これにおいては 、孔空きベルト１ｂが、矢印で示された方向に回転する一対のローラー３ｂ、３ ｂ’により支持されている。装置５ｂにおいて、繊維ウェブ材料７ｂがカーディ ングによりベルト１ｂ上に載置され、従ってウェブ材料７ｂの繊維は実質的にベ ルト１ｂの方向に揃えられる。ベルト１ｂがローラー３ｂ、　３ｂ’を回って回 転すると、ベルト１ｂ上に支持されたウェブ材料７ｂは装置９を通過し、ここで 第１の繊維ウェブ材料７ｂの頂面にカーディングによって第２の繊維ウェブ材料 １１が載置され、従って第２のウェブ材料１１の繊維は実質的に第１のウェブ材 料７ｂの繊維を横切る方向に揃えられる。第１のウェブ材料７ｂと第２のウェブ 材料１１の形成に使用される繊維は、８０％までの強化用繊維を含み得るが、総 て熱可塑性繊維でもよい。第２のウェブ材料１１で覆われた第１のウェブ材料７ ｂにより形成される繊維ウェブ１３はオーブン１５を通過し、ここで繊維ウェブ １３は第１及び第２のウェブ材料が互いに接着するように熱可塑性樹脂繊維を軟 化させるに十分な温度に加熱される。

第１Ｃ図は、繊維材料の２層の乾燥不織ウェブの形成方法を示し、これにおいて は、孔空きベルトＩＣは、矢印で示される方向に回転する一対のローラー３０． ３ｃ’により支持されている。装置５Ｃにおいて、繊維ウェブ材料７ｃがカーデ ィングによりベルトＩＣ上に載置され、従ってウェブ材料７ｃの繊維は、実質的 にベルトＩＣの方向に揃えられる。ベルトＩＣがローラー３ｃ、　３ｃ’を回っ て回転すると、ベルトＩＣに支持されたウェブ材料７ｃは装置９Ｃを通過し、こ こで第１の繊維ウェブ材料７Ｃ上に第２の繊維ウェブ材料１１Ｃがカーディング によって載置され、従って第２のウェブ材料１１Ｃの繊維は実質的に第１のウェ ブ材料７Ｃの繊維の方向を横切る方向に揃えられる。第２のウェブ材料１１ｃで 覆われた第１のウェブ材料７Ｃにより形成された繊維ウェブ１３Ｃは、ニ一ドル パンチ１７の下を通過し、これにより繊維材料１３ｃは、ウェブ材料７Ｃとウェ ブ材料１１ｃとを機械的に絡み合わせるように繊維ウェブ１３ｃに出入して往復 する多数のニードルにより刺し通される。ニードルは１つ又は２つのあご付きで よい。］一つのあご付きニードルは、一方の方向に動くときにニードルに沿って 繊維を捕捉し、次に反対方向に動くときに繊維を解放するあごを有する。２つの あごのあるニードルは、１つあご付きニードルのあごのように繊維を捕捉するあ ご、及び第１のあごが繊維を解放するとき第２のあごが繊維を捕捉し、第１のあ ごが繊維を捕捉するときに第２のあごが繊維を解放するように、逆向きのあごを 有する。

第１Ｄ図は、繊維材料の２層の乾燥不織ウェブの形成方法を示し、これにおいて は、孔空きベルト１ｄは矢印で示される方向に回転する一対のローラー３ｄ、　 ３ｄ’により支持されている。装置５ｄにおいて、繊維ウェブ材料７ｄがカーデ ィングによりベルトｌｄ上に載置され、従ってウェブ材料７ｄの繊維は実質的に ベルト１ｄの方向に揃えられる。ベルト１ｄがローラー３ｄ、３ｄ’を回って回 転すると、ベルト１ｄに支持されたウェブ材料７ｄは装置９ｄを通過し、ここで 第２の繊維ウェブ材料１１ｄが第１の繊維ウェブ材料７ｄ上にカーディングによ って載置され、従って第２のウェブ材料１１ｄの繊維は実質的に第１のウェブ材 料７ｄの繊維を横切って揃えられる。第２のウェブ材料１１ｄで覆われた第１の ウェブ材料７ｄにより形成された繊維ウェブ１３ｄは、水溶性乳濁液のアクリル 結合剤が入れられ且つ繊維ウェブ１３ｄの頂面にアクリル結合剤乳濁液をかける ホンパー１９の下を通過する。次いて、このように被覆されたウェブは、繊維ウ ェブ１３ｄを通して水溶性結合剤を引き且つ全体に均一に分布させる吸引ホック ス２１の上を通過する。水分が葱発すると、自然に又は加熱により（図示せず） 、水溶性結合剤は繊維ウェブ１３ｄの繊維を一緒に接着接合する。

次に不織繊維ウェブ（７，１３，１３ｃ、１３ｄ）をカレンダー掛は又はその他 の適宜の加熱及び加圧法により固めることができる。第２Ａ図は、コンベヤーベ ルト２５により支持された繊維ウェブ２３が２つの圧縮ローラー２７．２７°間 に供給され固められたウェブ２９を形成するような繊維ウェブの固化法を示す。

好ましくは、繊維ウェブ２３内の熱可塑性繊維を軟化させこれにより固化された ウェブ２９を軟化された繊維により一緒に接合させるように、ローラー２７．２ ７°が加熱される。

第２Ｂ図は繊維ウェブの固化方法を示し、これにおいてはコンベヤーベルト２５ ｂに支持された接合ウェブ２３ｂは押出／被覆装置３３から送られた熱可塑性樹 脂３１の層でホットメルト被覆され、次いでこのように被覆されたウェブは２つ の圧縮ローラー２７ｂ、２７ｂ°間に供給され固化ウェブ２９ｂを形成する。好 ましくは、被覆された熱可塑性樹脂層を軟化させこれをウェブ２３ｂに接合させ るように、ローラー２７ｂ、２７ｂ“は加熱される。

第２Ｃ図は繊維ウェブの固化方法を示し、これにおいては、固化ウェブ２９ｃを 形成するために予備成形された熱可塑性樹脂のフィルム３５と共にコンベヤーベ ルト２５ｃに支持された繊維ウェブ２３ｃが２つの圧縮ローラー２７ｃ、２７ｃ ’間に供給される。好ましくは、予備成形された熱可塑性樹脂のフィルムを軟化 させこれをウェブ２３ｃに接合させるように、ローラー２７ｃ、２７ｃ’が加熱 される。予備成形されたフィルム３５は、最終のハニカム構造にレーダー吸収能 力を与えるように「能動」的な電気材料又は磁性材料を含むことができ又はかか る材料で被覆することができる。適切な電気材料はチタン酸バリウム（Ｂ　ａ　 Ｔ　ｉ　Ｏ４）のような誘電率の高い材料、並びにカーボンブラック、グラファ イト等のようなカーボン粒子を含んだ材料を含む。適切な磁性材料は、鉄、ニッ ケル、パーマロイ、フェライト等のような強磁性材料を含む。第２Ｂ図又は第２ Ｃ図に示された技術は、熱可塑性成形を含まない不織ウェブ又はガラス布のよう な織物ウェブに特に適している。

あるいは、第２Ｃ図に破線で示されたように、第２の予備成形された熱可塑性樹 脂フィルム３５°もまたフィルム３５と３５°との間に繊維ウェブ２３Ｃを挟む ように２つの圧縮ローラー２７ｃ、２７０゛に同時に供給できる。フィルム３５ と３５°とは好ましくは同じとすることがよいかが、同じ熱可塑性樹脂又は異な った熱可塑性樹脂でよい。更に、フィルムは同じ厚さ又は異なった厚さのものと することができる。

繊維ウェブは固化された後に予め定められた寸法のシートに切断され波型にする ことができる。第３図は固化ウェブのシート３７が一対の嵌合するダイ３９．３ ９′の間に置かれる波型のフラットダイ法を示し、これにおいては、それぞれの ダイの面４１．４１′は所望の波型パターンに形成されている。ダイは、シート を成形し得るように熱可塑性樹脂を軟化させるために加熱することができ、そし てシートはダイから出された後で冷却され波型にされる。ダイ３９．３９′はダ イか一緒に押し合うように水圧プレスのシャフト４１．４１“に取り付けられて いる。

第４図は波型の真空成型法を示し、これにおいては固化されたウェブのシート３ ７は熱可塑性樹脂の軟化温度以上の温度に加熱され、所望の波型パターンに形成 された孔空きダイ４３の上に置かれる。シートを熱可塑性樹脂の軟化温度以上の 温度に維持している間に、（図示されない手段により）パイプ４７を吸引するこ とによって空気ボックス４５内を真空にする。このとき、周囲の空気圧力が軟化 されたシートを孔空きのダイ４３の波型パターンと一致した形に強制する。バイ ブ４７からの吸引が解放されたとき、新たに波型にされたシート３７をダイから 取り出すことができる。

第５図は、固化ウェブのシート３７がシートを所望の波型にする一対の波型形成 用ローラー４９．４９゛の間を通過させられるような波型のローラーダイ法を示 す。ローラーは、熱可塑性樹脂を軟化させるように加熱することができる。特に 好ましい実施例においては、波型ローラー４９．４９′を第２Ａ図、第２Ｂ図及 び第２Ｃ図の実施例のそれぞれの圧縮ローラー２７．２７°；　２７ｂ、２７ｂ ’＋　２７ｃ、２７ｃ’の代わりに使用でき、ノートはローラーを出た波型シー トから切断され得る。

いずれの場合にも、固化（及び／又は波型付け）は、熱可塑性樹脂がマトリック ス材料として作用するように、適切な方法で一緒に溶融し且つ流れるのに充分な 温度及び圧力で行なわれる。適切な温度は、熱可塑性樹脂の熱撓み温度（ＨＤＴ ）より５０°Ｆ（約２７．８℃）以上高いこと、好ましくはＨＤＴより５０乃至 ３００°Ｆ（約２７．８乃至１６７℃）高いこと、最も好ましくはＨＤＴより１ ００乃至２００°Ｆ（約５５．６乃至１１１℃）高いことが見出された。好まし い「エンジニャリング級」の熱可塑性樹脂に対しては、この温度は５５０乃至６ ５０°Ｆ（約２８８乃至３４３℃）が典型的である。多数のこれら「エンジニャ リング級」熱可塑性樹脂についてのＨＤＴ値は次表に示される。

液晶ネ°リマー　　　　　　　　　　　　へ゛クトラ／セラニース゛　　　　　 　　　　　　３５０−４６０（約１７６、７−２３７．８℃） ナイロン４．６　　　　　　　　　　　　　　　ＴＳ／アライド　　　　　　　 　　　　　　　　３００−５４５（約１４８．９−２８５．０℃） ネ°リアリルスル７ｔン　　　　　　　　　　ラテ゛ル／アムコ　　　　　　　 　　　　　　　４００−４１５（約２０４．４−２１２．８℃） ｔ”ｈ−テＨ）ノ（ＰＥＫ）　　　　　　　ｔ”り）し７クスＰＥｓ／ＩＣＩ了 メリｊ＋　　　　　３３０−６４５（約１６５．６−３４０．６℃） ポリエーテルスルフォノ（ＰＥＳ）　　　　　ヒ゛クトレフクスＰＥＳ／ＩＣＩ アメリカ　　　　３９７−４２１（約２０２．８−２１６．１℃） ｔ’＋Ｉｘ−チルｘ−チルケトン（ＰＥＥＫ）　　ヒ”９トレｔ９１ＰＥＥＫ／ ＩＣＩ了１１１ｈ　　　　３００−６００（約１４８．９−３１５．６℃） ネ°リケトン　　　　　　　　　　　　　　　カテ゛ル／了ム］　　　　　　　 　　　　　　　　　（約ＰＥＥＫと同じ）適切な圧力はほぼ大気圧から１００ｐ ｓｉ（約７０．３ｋｇ／ｃ♂）又はそれ以上、好ましくは２ＱＱｐｓｉ（約１４ ．１ｋｇ／ｃａ？から４２　、２　ｋｇ／ｃｏ？）、最も好ましくは３００　ｐ ｓｉから５００ｐｓｉ（約２１　、１　ｋｇ／ｃｊから３５．２ｋｇ／ｅＪ）で ある。

第１０図に示されるように、このように形成された「半セル」の波型シート３７ ’、３７″、３７”°は上方シート３７゛、３７“の節５１゛、５１″が下方シ ートの波腹５３°、５３”と接触するように積み重ねられる。

次いで、接触している節と波腹とは互いに接着剤又は熱可塑性樹脂の抵抗、誘導 、放射又は超音波加熱による溶融接合のいずれかにより接合される。第１０図に 示されるように、誘導（誘電）加熱装置の電極５５ａ１５５ｂを節／波腹接触部 の両側に配置することができ、電極への高周波交流の印加により溶融接合を行う ことができる。

あるいは、固化ウェブ（２９，２９ｂ、２９ｃ）を離型フィルムのストリップで 被覆し、このように被覆されたウェブをシートに切断し、これを互い違いに並べ て積み重ね溶融接合させてハニカム構造を形成するように拡張させることができ る。

第６図は固化ウェブの表面に離型層を印刷する装置を示し、これにおいては、固 化ウェブ２９°は、その全表面を（図の面とは直角に）横切って延びる隆起部分 ５９と凹んだ部分６１とを有する印刷ローラー５７の下を通過する。隆起部分５ ９は中間ローラー６３と接触し、凹んだ部分６１は中間ローラー６３と接触しな い。一方、中間ローラー６３は、離型フィルム形成用樹脂、例えば、エチレング リコールモノメチルエーテルアセテート内の酢酸セルロース又は水性ポリビニル アルコール懸濁分散液６７内に部分的に浸されたピックアップローラー６５と接 触する。

ローラー６５．６３．５７が回転すると、離型層用の分散液がローラー６５から ローラー６３に、更にローラー５７の隆起部分５９に移される。

ローラー５７の隆起部分５９のみが動いているウェブ２９°と接触するために、 ウェブ２９′上には、乾燥したとき離型フィルムを形成する離型フィルム分散液 ６７の細長いパターンが印刷される。次いでウェブ２９°は（図示されない手段 により）予め定められたの寸法に切断される。

第７Ａ図及び第７Ｂ図は、ウェブの移動方向と平行にウェブ表面に離型層を印刷 する装置を示し、これにおいては、固化ウェブ２９°は、印刷ローラー５７の回 転軸６９に対して直角方向に延びている隆起部分５９′と凹んだ部分６１゛とを 有する印刷ローラー５７゛の下を通過する。

隆起部分５９゛は中間ローラー６３゛と接触し、凹んだ部分６１゛は中間ローラ ー６３゛と接触しない。一方、中間ローラー６３′は、前述のような離型フィル ム形成用樹脂の分散液６７′内に部分的に浸されたピックアップローラー６５“ と接触する。ローラー６５′、６３′、５７゛が回転すると、離型層用分散液が ローラー６５′からローラー６３°に、更にローラー５７°の隆起部分５９°に 移される。ローラー５７゛の隆起部分５９゛のみが動いているウェブ２９°と接 触するために、ウェブ２９゛上には、乾燥したとき離型フィルムを形成する離型 フィルム分散液のストリップ５９”が印刷される。次いでウェブ２９′は（図示 されない手段により）予め定められた寸法に切断される。

第１１図に示されるように、固化ウェブ２９°のこうして作られたストリップシ ートは、離型フィルムのストリップ５９′と互い違いに積重ねられる。この積み 重ねに圧力と（熱可塑性樹脂の軟化に充分な）熱とを加えると、ウェブ２９゛の 隣接シートは離型フィルムの無い場所７１において互いに接合される。

本発明を六角形のセル構造について説明したが、節と波腹との実質的に正弦状の 繰り返しパターンのいずれもがハニカム構造の形成に利用可能である。第８図は 四角形パターンを示し、第９図は波長λ（節から節まで、又は波腹から波腹まで の距離）及び節から波腹の距離がλ／２の一般化した正弦状パターンを示す。か かるパターンはいずれも本発明において使用できる。

本発明に使用される熱可塑性樹脂は、この技術において通常であるように、本発 明の処理条件下で安定な着色剤、充填剤等を混−人させることができ、更に前述 のように「能動」電気材料及び／又は磁性材料を添加することができる。これら 添加物は熱可塑性樹脂が繊維であるか又はフィルム状であるかに拘わらず混入で きる。

更に、吸収すべきマイクロ波放射の波長の半分に等しい長さの導電性繊維（例え ば、グラファイト又は金属の繊維）を少量混入することによりマイクロ波吸収特 性を得ることもできる。広帯域マイクロ波放射は、波長スペクトルに亘る繊維長 の混合物を要求することが明らかである。

以下の例示は本発明を説明するために与えられるが、本発明を限定するものでは ない。

比較例 スタイル１０４織布ガラスウエブが、次の形成作業に充分なドレーパビリティの あるように硬化できる樹脂で含浸された。これは、５０重量％の樹脂を含み、六 角形ハニカムコア（面長２１７８インチ（約３１８ｍｍ）に形成された場合に密 度０９ポンド／立方フイート（約１４．６７ｋｇ／ｍ３）のハニカムを作る。密 度４ポンド／立方フイート（約６５゜２ｋｇ／ｍ３）となるように硬化可能の樹 脂に付加的に浸漬すると、繊維分は約１０重量％に減少する。

予備例　１ 平均長さ１．５インチ（約３８．１１）、１５デニールのレイトン繊維＠（ポリ フェニレンサルファイド、フィリンブス社）及び平均長さ３インチ（約７６、　 ２ｍｍ）　、１．　５デニールのガラス繊維（オーエンスコーニング社）７０重 量％の混合物が、機械方向に向けられた繊維を約８０％有する一様に混合された ウェブを作るためにカーディングされた。

ウェブ重量は（約８．　４８ｇ／ｍ２）であった。

実施例　１ スタイル１１２織布カラスウエブを、第２ｃ図に示すような方法で０２５オンス ／平方ヤード厚さ０．　ＯＯ１２インチ（約０．０５１ｍｍのポリエーテルスル フォン（Ｓ−１００、ＩＣＴアメリカ社）のフィルムと厚さ００１０インチ（約 （Ｌ　　２５４ｍｍ）のポリエーテルスルフォン１、００１（ｌアメリカ社）の フィルムとの間に挟み、約５５０″Ｆ（約２８７　８℃及びニップ圧力３００ｐ ｓｉ（約２　１　、　　１　ｋｇ／ｃｍ”）で運転している第５図に示されたよ うな一対の回転ダイを通過させることにより六角形ハニカムの半セル（面長２１ ７８インチ（約３．　　２ｍｍ））を形成するように直接波型にされた。このよ うに形成されたハニカムの半セルは密度４．５ポンド／立方フイート（約７　３ ．　　３　５ｋｇ／ｍ３）のハニカムに相当する。

実施例　２ スタイル１１２織布ガラスウエブが、第２Ｃ図の実線で示された方法で厚さ０． ０２０インチ（約０．　　０５１ｍｍ）のポリエーテルスルフォン（Ｓ−１００ 、ＩＣＩアメリカ社）のフィルムの１枚ブライと共に固化され、次いで実施例１ におけるように六角形ハニカムの半セル（面長２１７８インチ（約３．　　２ｍ ｍ））を形成するように直接波型にされた。このように形成されたハニカムの半 セルは、７０％のガラスを含んだ密度４ポンド／立方フイート（約６５．　　２ ｋｇ／ｍ’）のハニカムに相当する。

実施例　３〜７ 以下の例においては、平均長さ１．５インチ（約３８．　　１ｍ＋ａ）　、１。

５デニールのレイトン繊維＠（ポリフェニレンスルファイド、フィリップス社） と、平均長さ３インチ（約７６、　　２ｍｍ）　、１．　　５デニールの繊維ガ ラス（オーエンスコーニング社）との混合物を、均一な混合ウェブを作るように カーディングした。固化及び／又は波型形成は、約６５０’Ｆ（約３４３．３℃ ）及びニップ圧力５００ｐｓｉ（約３　５．　　１　６ｋｇ／ｃｍ”）で行なわ れた。その他の示された点を除いて、ウェブはセルの軸線に対して０°及び９０ °で交互に積まれた。

実施例　３ 予備例１により作られたウェブが、密度１．５ポンド／立方フイート（約２４． 　　４５ｋｇ／ｍ３）のハニカムに相当する六角形ハニカムの半セル（面長２１ ７８インチ（約３．　　２＋ｎｍ））を作る材料と一致するように積まれ、次い で波型化することなく固化された。

実施例　４ 予備例１により作られたウェブが、密度２ポンド／立方フイート（約３２、　　 ６ｋｇ／ｍ”）のハニカムに相当する六角形ハニカムの半セル（面長＝ｌ／８イ ンチ（約３　、　　２　ｒｎｍ＞）を作る材料と一致するように積まれ、次いで 同時に固化及び波型化された。

実施例　５ ６０％のガラス分を有するウェブを予備例１の方法で作った。このウェブは、密 度４ポンド／立方フイート（約６５．　　２ｋｇ／ｍ３）のハニカムに相当する 六角形ハニカムの半セル（面長２１７８インチ（約３．　２ｍｍ））を作る材料 と一致するように積まれ、次いで同時に固化及び波型化された。

実施例　６ 予備例１により作られたウェブが、密度１．１ポンド／立方フイート（約１　７ ．　　９　３ｋｇ／ｍ３）のハニカムに相当する六角形ハニカムの半セル（面長 ２１７８インチ（約３．　　２ｍｍりを作る材料と一致するように積まれ、次い で同時に固化及び波型化される。

実施例　７ 予備例１により作られたウェブが、密度７ポンド／立方フイート（約１　１　４ 、　　１ｋｇ／ｍ３）のハニカムに相当する六角形ハニカムの半セル（面長２１ ７８インチ（約３．　　２１１１ｍ））を作る材料と一致するようにセル軸に対 して一４５°及び＋４５°の交互層に積まれ、次いて同時に固化及び波型化され た。

実施例　８ 予備例１により作られたウェブが金型を満たすために使用され、第１２Ａ図及び 第１２Ｂ図に示されたような構造要素８１が上記のような圧力及び温度条件下で 作られた。

本発明をハニカム構造体の調製に関して一般に説明したが、実施例８は、一般に 、金型による本発明の繊維強化不織ウェブの広範囲の適用可能性を明らかに示す 。

これに関して、好ましい熱可塑性樹脂繊維を含有した強化不織ウェブに関するこ の方法により、長い繊維強化物、即ち長さ１インチ（約２５。

４ｍｍ）以上の繊維が複雑な輪郭を有する製品、即ち隔部分又は折り返された縁 を有する製品、例えば箱、スーツケース等のような従来困難であったようなモー ルド製品の製造を可能にする。

国際調査報告

Claims (66)

【特許請求の範囲】
1. １．（Ａ）熱可塑性樹脂を含む長手方向に延びている繊維強化ウェブを調製し、 （Ｂ）該繊維強化ウェブを予め定められた形状を有するシートに形成し、 （Ｃ）予備形成体を形成するために多数の該シートを積み重ね、（Ｄ）該予備形 成体から構造体を形成し、該形成段階は前記熱可塑性樹脂の少なくも一部分の溶 融により該シートの少なくとも一部分の一部を一緒に接合することを含む、 各段階から成る熱可塑性ハニカム構造体の製造方法。
2. ２．前記熱可塑性樹脂は熱可塑性樹脂繊維から成る請求の範囲第１項に記載の方 法。
3. ３．前記熱可塑性樹脂繊維は前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維である請求の範 囲第２項に記載の方法。
4. ４．前記繊維強化ウェブはマイクロ波吸収材料を含む請求の範囲第１項に記載の 方法。
5. ５．前記繊維強化ウェブは、該繊維強化ウェブの全重量を基準として約２０重量 ％から約８０重量％の強化用繊維を含む請求の範囲第１項に記載の方法。
6. ６．前記強化用繊維は無機質である請求の範囲第５項に記載の方法。
7. ７．前記無機質繊維はガラス繊維又はカーボン繊維である請求の範囲第６項に記 載の方法。
8. ８．前記強化用繊維は有機質である請求の範囲第５項に記載の方法。
9. ９．前記有機質繊維はセルロース、ポリアラミド又はポリアミド繊維である請求 の範囲第８項に記載の方法。
10. １０．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第５項に記載の方法。
11. １１．前記繊維強化ウェブは不織ウェブである請求の範囲第１０項に記載の方法 。
12. １２．前記繊維強化ウェブは、前記強化用繊維の単層と前記熱可塑性樹脂の少な くも１つの層との積層体から成る請求の範囲第５項に記載の方法。
13. １３．前記積層体は、前記強化用繊維の不織ウェブに前記熱可塑性樹脂を溶着し 又は押出し塗布することによって作られる請求の範囲第１２項に記載の方法。
14. １４．前記積層体は、前記熱可塑性樹脂の予備成形されたフィルムを前記強化用 繊維の織布ウェブに溶融接合することによって作られる請求の範囲第１２項に記 載の方法。
15. １５．前記強化用繊維の繊維単層は、前記熱可塑性樹脂の第１の層と前記熱可塑 性樹脂の第２の層との間に挟まれている請求の範囲第１２項に記載の方法。
16. １６．前記第１の層は第１の予め定められた厚さを有し、前記第２の層は第２の 予め定められた厚さを有し、該第１の予め定められた厚さは該第２の予め定めら れた厚さと異なる請求の範囲第１５項に記載の方法。
17. １７．前記熱可塑性樹脂は、前記層が前記熱可塑性樹脂の予備成形されたフィル ム及びマイクロ波放射吸収材料から成る請求の範囲第１２項に記載の方法。
18. １８．前記マイクロ波放射吸収材料は前記予備成形されたフィルムに被覆されて いる請求の範囲第１７項に記載の方法。
19. １９．前記繊維強化ウェブは、実質的に第１の方向に揃えられた繊維を有する少 なくも１つの第１の繊維不織ウェブ材料及び実質的に第２の方向に揃えられた繊 維を有する少なくも１つの第２の繊維不織ウェブ材料から成る請求の範囲第５項 に記載の方法。
20. ２０．前記第１の方向は実質的に前記第２の方向を横切っている請求の範囲第１ ９項に記載の方法。
21. ２１．前記少なくも１つの第１の繊維不織ウェブ材料は、前記少なくも１つの第 ２の繊維不織ウェブ材料に機械的に固定される請求の範囲第１９項に記載の方法 。
22. ２２．前記機械的固定はニードルパンチによって行なわれる請求の範囲第２１項 に記載の方法。
23. ２３．前記少なくも１つの第１の繊維不織ウェブ材料は、前記少なくも１つの第 ２の繊維不織ウェブ材料に化学的に固定される請求の範囲第１９項に記載の方法 。
24. ２４．前記化学的固定はアクリル接着剤によって行なわれる請求の範囲第２３項 に記載の方法。
25. ２５．前記少なくも１つの第１の繊維不織ウェブ材料は、前記少なくも１つの第 ２の繊維不織ウェブ材料に熱的に固定される請求の範囲第１９項に記載の方法。
26. ２６．前記熱的固定は、前記熱可塑性樹脂による前記繊維の接合によって行なわ れる請求の範囲第２５項に記載の方法。
27. ２７．前記第１の繊維不織ウェブ材料及び前記第２の繊維不織ウェブ材料の各々 は、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用繊維との混合物から成る請 求の範囲第１９項に記載の方法。
28. ２８．前記繊維強化ウェブはマイクロ波放射吸収材料のステーブル繊維を含む請 求の範囲第１９項に記載の方法。
29. ２９．前記段階（Ｂ）より以前に、前記繊維強化ウェブはこれを加圧することに より固化され、該圧力は前記長手方向を横切って加えられる請求の範囲第１項に 記載の方法。
30. ３０．前記固化は、前記熱可塑性樹脂を軟化するのに少なくも充分な温度に前記 繊維強化ウェブを加熱することによって行なわれる請求の範囲第２９項に記載の 方法。
31. ３１．前記固化に続いて、前記繊維強化ウェブは前記段階（Ｂ）のように予め定 められた寸法及び形状のシートに切断される請求の範囲第２９項に記載の方法。
32. ３２．前記段階（Ｃ）より以前に、前記シートは、少なくも前記熱可塑性樹脂を 軟化させるのに充分な加圧及び加熱によって交互に節と波腹のある実質的に正弦 状の断面に波型にされ、該正弦状の断面は予め定められた波長を有する請求の範 囲第３１項に記載の方法。
33. ３３．前記波型は嵌合したダイの間でプレスすることによって行なわれる請求の 範囲第３２項に記載の方法。
34. ３４．前記波型化は真空成形によって行なわれる請求の範囲第３２項に記載の方 法。
35. ３５．前記段階（Ｃ）は、下方シートの波腹が該下方シートの直ぐ上方のシート の節と接触するように、多数の波型シートを直接上下のシートと前記正弦状の断 面の波長の半分だけ互いにずらして積み重ねることを余れ請求の範囲第２９項に 記載の方法。
36. ３６．ハニカム構造体は、互いに接触している前記節と波腹とを接合することに よって形成される請求の範囲第３５項に記載の方法。
37. ３７．ハニカム構造体は、互いに接触している前記節と波腹とを溶融接合するこ とによって形成される請求の範囲第３６項に記載の方法。
38. ３８．ハニカム構造体は、互いに接触している前記節と波腹とを接着接合するこ とによって形成される請求の範囲第３６項に記載の方法。
39. ３９．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第３５項に記載の方法。
40. ４０．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第３２項に記載の方法。
41. ４１．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第３１項に記載の方法。
42. ４２．離型フィルムの線を前記シートに加え、隣接シート間の離型フィルムの該 線が食い違いに配置されように多数の前記シートを積み重ね、そして該積み重ね に少なくも前記熱可塑性樹脂を軟化させるに充分な圧力及び温度を加え、隣接シ ートの離型フィルムの与えられていない隣接シートの領域を互いに接着させる請 求の範囲第３１項に記載の方法。
43. ４３．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第２９項に記載の方法。
44. ４４．前記段階（Ｂ）より以前に、前記繊維ウェブは、前記繊維ウェブを固化さ せそして交互に節と波腹があり予め定められた波長を有する実質的に正弦状の断 面に波型化させるローラーダイによって、少なくも前記熱可塑性樹脂を軟化させ るに充分な圧力及び熱を加えることにより固化される請求の範囲第２９項に記載 の方法。
45. ４５．前記固化され且つ波型化された繊維ウェブは予め定められた寸法及び形状 のシートに切断され、下方シートの波腹が該下方シートの直ぐ上方のシートの節 と接触するように、多数の前記波型化されたシートを直接上下のシートと前記正 弦状の断面の半波長だけ互いにずらして積み重ねることを含む請求の範囲第４４ 項に記載の方法。
46. ４６．ハニカム構造体は、互いに接触している前記節と波腹とを接合することに よって形成される請求の範囲第４５項に記載の方法。
47. ４７．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第４４項に記載の方法。
48. ４８．離型フィルムの線を前記固化された繊維ウェブに加え、該固化された繊維 ウェブを予め定められた寸法及び形状に切断し、隣接シート間の離型フィルムの 前記線が食い違いに配置されように多数の前記シートを積み重ね、そして該積み 重ねに少なくも前記熱可塑性樹脂を軟化させるのに充分な圧力及び温度を加え、 隣接シートの離型フィルムの与えられていない領域を互いに接着させる請求の範 囲第２９項に記載の方法。
49. ４９．前記繊維強化ウェブは、前記熱可塑性樹脂のステーブル繊維と前記強化用 繊維との混合物から成る請求の範囲第４８項に記載の方法。
50. ５０．前記長手方向に延びている繊維ウェブはマイクロ波放射吸収材料で被覆さ れている請求の範囲第１項に記載の方法。
51. ５１．前記繊維ウェブはマイクロ波放射吸収材料のステーブル繊維を更に含む請 求の範囲第２項に記載の方法。
52. ５２．約２０重量％から約８０重量％までの強化用繊維及び約８０重量％から約 ２０重量％までの熱可塑性樹脂のステーブル繊維から成る不織ウェブ。
53. ５３．前記熱可塑性樹脂は、約３０重量％から約７０重量％である請求の範囲第 ５２項に記載の不織ウェブ。
54. ５４．前記熱可塑性樹脂は、ナイロン−４，６、ポリアミドイミド、ポリアリレ ート、ポリアリスルフォン、ポリカーボネート、ポリエーテルイミド、ポリエー テルケトン、ポリエーテルスルフォン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリケト ン、ポリイミドスルフォン、ポリフェニレンサルファイド及びポリスルフォンか ら成るグループから選定される請求の範囲第５２項に記載の不織ウェブ。
55. ５５．前記熱可塑性樹脂は液晶ポリマーである請求の範囲第５２項に記載の不織 ウェブ。
56. ５６．前記強化用繊維は無機質である請求の範囲第５２項に記載の不織ウエブ。
57. ５７．前記無機繊維はガラス又はカーボン繊維である請求の範囲第５６項に記載 の不織ウェブ。
58. ５８．前記強化用繊維は有機質である請求の範囲第５２項に記載の不織ウエブ。
59. ５９．前記有機繊維は、セルロース、ポリアラミド又はポリアミド繊維である請 求の範囲第５８項に記載の不織ウェブ。
60. ６０．前記ウェブは、実質的に第１の方向に揃えられた繊維を有する少なくも１ つの第１の繊維不織ウェブ材料及び実質的に第２の方向に揃えられた繊維を有す る少なくも１つの第２の繊維不織ウェブ材料から成る請求の範囲第５２項に記載 の不織ウェブ。
61. ６１．前記第１の方向は前記第２の方向を実質的に横切っている請求の範囲第６ ０項に記載の不織ウェブ。
62. ６２．前記第１の繊維不織ウェブ材料及び前記第２の繊維不織ウェブ材料の各々 は、前記熱可塑性樹脂の前記ステーブル繊維と前記強化用繊維との混合物から成 る請求の範囲第６０項に記載の不織ウェブ。
63. ６３．更に少量のマイクロ波放射吸収材料を含む請求の範囲第５２項に記載の不 織ウェブ。
64. ６４．前記マイクロ波放射吸収材料は導電性材料である請求の範囲第６３項に記 載の不織ウェブ。
65. ６５．（Ａ）少なくも１層の織布強化用繊維、及び（Ｂ）約２０重量％から約８ ０重量％の該強化用繊維のステーブル繊維及び約８０重量％から約２０重量％の 熱可塑性樹脂のステーブル繊維から成る少なくも１層の不織ウェブ、 とから成る層状にされた材料。
66. ６６．前記強化用繊維はガラス繊維である請求の範囲第６５項に記載の層状にさ れた材料。