JPH0347518A - 窒素および酸素の同位体の濃縮法およびその装置 - Google Patents
窒素および酸素の同位体の濃縮法およびその装置Info
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- JPH0347518A JPH0347518A JP1181881A JP18188189A JPH0347518A JP H0347518 A JPH0347518 A JP H0347518A JP 1181881 A JP1181881 A JP 1181881A JP 18188189 A JP18188189 A JP 18188189A JP H0347518 A JPH0347518 A JP H0347518A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
窒素および酸素の同位体は、天然に１４Ｎ；９９、６３
％、”Ｎ；０．３６６％、”Ｏ；９９．７６％、”０；
０．０３８％、ｌａＱ、Ｑ。２０４％の割合で存在し、
重成分同位体の存在割合は比較的少ない。近年、これら
の同位体の利用が各方面の学問、技術分野で活発になり
、特にライフサイエンスの分野において顕著である。し
かるにこれらの同位体のラベル化合物の価格は非常に高
価なものであり、１グラム致方円から数十万円に及ぶも
のである。当然このようなコスト高は利用面の大きな妨
げとなり、原料となる同位体を安価にできる濃縮法が期
待されている。
％、”Ｎ；０．３６６％、”Ｏ；９９．７６％、”０；
０．０３８％、ｌａＱ、Ｑ。２０４％の割合で存在し、
重成分同位体の存在割合は比較的少ない。近年、これら
の同位体の利用が各方面の学問、技術分野で活発になり
、特にライフサイエンスの分野において顕著である。し
かるにこれらの同位体のラベル化合物の価格は非常に高
価なものであり、１グラム致方円から数十万円に及ぶも
のである。当然このようなコスト高は利用面の大きな妨
げとなり、原料となる同位体を安価にできる濃縮法が期
待されている。
本発明は、窒素および酸素の同位体の濃縮法に関し、詳
しくは硝酸と一酸化窒素との化学交換法による窒素同位
体濃縮プロセスと、一酸化窒素の低温蒸留法による窒素
および酸素同位体の濃縮プロセスを結合させ、窒素およ
び酸素の重成分同位体の回収方法については一酸化窒素
の低温蒸留装置に回収塔を設けることにより達成させる
。窒素および酸素の同位体を効率的かつ経済的に濃縮す
る方法およびその方法に使用する装置に関する。
しくは硝酸と一酸化窒素との化学交換法による窒素同位
体濃縮プロセスと、一酸化窒素の低温蒸留法による窒素
および酸素同位体の濃縮プロセスを結合させ、窒素およ
び酸素の重成分同位体の回収方法については一酸化窒素
の低温蒸留装置に回収塔を設けることにより達成させる
。窒素および酸素の同位体を効率的かつ経済的に濃縮す
る方法およびその方法に使用する装置に関する。
（従来の技術）
従来、窒素および酸素の同位体の濃縮は種々な方法によ
り試みられてきたが、工業的に実用化された方法は、硝
酸・一酸化窒素化学交換法（以下Ｎｏ−ＨＮｏ、交換法
と記す）による窒素同位体の濃縮法（Ｇ、 Ｍ、 Ｂｅ
ｇｅｎ、 Ｊ、Ｓ 、Ｄｒｕｒｙ ａｎｄ Ｅ、Ｆ。
り試みられてきたが、工業的に実用化された方法は、硝
酸・一酸化窒素化学交換法（以下Ｎｏ−ＨＮｏ、交換法
と記す）による窒素同位体の濃縮法（Ｇ、 Ｍ、 Ｂｅ
ｇｅｎ、 Ｊ、Ｓ 、Ｄｒｕｒｙ ａｎｄ Ｅ、Ｆ。
Ｊｏｅｅｐｌｓ、 ： Ｉｎｄ、 ａｎｄ Ｅｎｇ、Ｃ
ｈｅｍｅ、５１．９．１０３５ （１９５９））、水の
蒸留法による酸素同位体の濃縮法（１，Ｄｏｓｔｒｏｖ
ｓｋｙ ａｎｄ Ｍ、εｐｓｔｅｉｎ。
ｈｅｍｅ、５１．９．１０３５ （１９５９））、水の
蒸留法による酸素同位体の濃縮法（１，Ｄｏｓｔｒｏｖ
ｓｋｙ ａｎｄ Ｍ、εｐｓｔｅｉｎ。
“５ｔａｂｌｅ ｌ５ｏｔｏｐｅｓ、 Ｐｒｏｃｅｅ
ｄ、 ｏｆ ｔｈｅＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏ
ｕｆ、 Ｊｉｉｌｉｃｈ、 Ｐ６９３ （１９８１））
、一酸化窒素、低温蒸留法（以下ＮＯ蒸留法と記す）に
よる窒素および酸素同位体の濃縮法（Ｋ、 Ｃ１ｕｓｉ
ｕｓａｎｄに、５ｃｈｌｅｉｃｈ、 ； ）ｌｅｌｖ、
Ｃｈｅｍ、 Ａｃｔａ、 ４１．１３４２ 。
ｄ、 ｏｆ ｔｈｅＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｃｏ
ｕｆ、 Ｊｉｉｌｉｃｈ、 Ｐ６９３ （１９８１））
、一酸化窒素、低温蒸留法（以下ＮＯ蒸留法と記す）に
よる窒素および酸素同位体の濃縮法（Ｋ、 Ｃ１ｕｓｉ
ｕｓａｎｄに、５ｃｈｌｅｉｃｈ、 ； ）ｌｅｌｖ、
Ｃｈｅｍ、 Ａｃｔａ、 ４１．１３４２ 。
（１９５８））などがある。以上の三つの方法はそれぞ
れ利点、欠点を有しているが、現在の技術としては最も
優れた方法としていまだに工業的に採用されている。こ
れらの従来法を比較検討してみると第１表に示すように
なる。
れ利点、欠点を有しているが、現在の技術としては最も
優れた方法としていまだに工業的に採用されている。こ
れらの従来法を比較検討してみると第１表に示すように
なる。
ここで、重酸素濃縮法の一つである水蒸留法は原料が安
価である利点を有するが、分離係数が１、００４６と小
さく、したがって装置の規模が非常に大きくなる。装置
規模は（α−１）２に反比例すると云われている。した
がって同一生産量をもったＮｏ蒸留法にくらベロ５倍も
装置規模が大きくなる。
価である利点を有するが、分離係数が１、００４６と小
さく、したがって装置の規模が非常に大きくなる。装置
規模は（α−１）２に反比例すると云われている。した
がって同一生産量をもったＮｏ蒸留法にくらベロ５倍も
装置規模が大きくなる。
Ｎｏ蒸留法は、窒素および酸素の同位体を同時に濃縮で
きる大きな利点を有している。また分離係数も”Ｎに関
しては１．０２７．１８０に関しては１、０３７と同位
体の分離係数としては比較的大きい。操作温度が一１５
１℃の低温であることの欠点もあるが、窒素、酸素の同
位体を濃縮するのに適したプロセスである。大きな欠点
としては原料である一酸化窒素が高価であるため必然的
に製品コストが高くなることである。
きる大きな利点を有している。また分離係数も”Ｎに関
しては１．０２７．１８０に関しては１、０３７と同位
体の分離係数としては比較的大きい。操作温度が一１５
１℃の低温であることの欠点もあるが、窒素、酸素の同
位体を濃縮するのに適したプロセスである。大きな欠点
としては原料である一酸化窒素が高価であるため必然的
に製品コストが高くなることである。
窒素同位体の濃縮法であるＮｏ−ＨＮＯ３交換反応法は
、第２図の概念図に示すような装置によりＩＳＮの生産
を行っている。原料として約１０規定の硝酸を濃縮塔１
０塔頂に与える。濃縮塔１０を経て還流塔１２に達した
硝酸は還流材としてＳ０２を与えると（１）式で示す反
応が起り、硝酸に含まれる窒素原子はすべてＮｏとなる
。
、第２図の概念図に示すような装置によりＩＳＮの生産
を行っている。原料として約１０規定の硝酸を濃縮塔１
０塔頂に与える。濃縮塔１０を経て還流塔１２に達した
硝酸は還流材としてＳ０２を与えると（１）式で示す反
応が起り、硝酸に含まれる窒素原子はすべてＮｏとなる
。
ＨＮＯｊ＋ＳＯ２→Ｎ Ｏ＋ Ｈ２Ｓ Ｏ４（１）また
、同時に生成されるＨ ２ Ｓ ０４は装置外に排出さ
れる。
、同時に生成されるＨ ２ Ｓ ０４は装置外に排出さ
れる。
還流塔１２において生成したＮＯは再びａ縮塔１０に還
流され塔頂へと向う。濃縮塔１０内においてはＮｏとＨ
Ｎ Ｏｓとの気・液接触により（２）式の化学交換反応
を生ずる。
流され塔頂へと向う。濃縮塔１０内においてはＮｏとＨ
Ｎ Ｏｓとの気・液接触により（２）式の化学交換反応
を生ずる。
（２）式の反応によりＮＯ中の１５Ｎは硝酸中の”Ｎと
交換して分離係数α＝１．０６倍だけ”Ｎが移重してゆ
く。濃縮塔１０内には気・液接触を良好にするように充
填物が充填されており、（２）式の反応が何役にも重畳
されるので塔頂から塔底に向うにしたがって硝酸中のＩ
ｓＮは濃縮されてゆ（。一方、回収塔１４を上昇したＮ
ｏは酸化塔１６において０□と反応し、ＮＯ２、Ｎ２Ｏ
３、Ｎ２Ｏ４など（Ｄ高次の酸化物となり、吸収塔１８
において水と反応して再び硝酸、亜硝酸などになって回
収塔１４へと至る。回収塔１４内でも（２）式の反応が
生ずるので回収塔１４塔頂では”Ｎの減損したＮｏガス
が排出されてくる。
交換して分離係数α＝１．０６倍だけ”Ｎが移重してゆ
く。濃縮塔１０内には気・液接触を良好にするように充
填物が充填されており、（２）式の反応が何役にも重畳
されるので塔頂から塔底に向うにしたがって硝酸中のＩ
ｓＮは濃縮されてゆ（。一方、回収塔１４を上昇したＮ
ｏは酸化塔１６において０□と反応し、ＮＯ２、Ｎ２Ｏ
３、Ｎ２Ｏ４など（Ｄ高次の酸化物となり、吸収塔１８
において水と反応して再び硝酸、亜硝酸などになって回
収塔１４へと至る。回収塔１４内でも（２）式の反応が
生ずるので回収塔１４塔頂では”Ｎの減損したＮｏガス
が排出されてくる。
Ｎｏ ＨＮＯ３交換反応プロセスで問題となるのは、
供給原料の硝酸が１０規定と定めると、回収塔１４塔頂
より入る硝酸も１０規定となる必要がある。そのために
は酸化塔１６および吸収塔１６の設計および操作制御は
厳密にする必要がある。本プロセスで操作上のトラブル
の原因となるのは回収塔の部分が多い。
供給原料の硝酸が１０規定と定めると、回収塔１４塔頂
より入る硝酸も１０規定となる必要がある。そのために
は酸化塔１６および吸収塔１６の設計および操作制御は
厳密にする必要がある。本プロセスで操作上のトラブル
の原因となるのは回収塔の部分が多い。
（発明が解決しようとする課題）
以上の従来法にしたがった窒素および酸素の同位体を効
率的かつ経済的に濃縮するためには、Ｎｏ蒸留法では原
料である一酸化窒素の価格を安価にすることであり、Ｎ
Ｏ−ＨＮ Ｏ３交換法では重成分同位体の回収法を簡
単かつ効率的にすることである。本発明者は、これらの
従来法の欠点を明らかにし検討を加えた。
率的かつ経済的に濃縮するためには、Ｎｏ蒸留法では原
料である一酸化窒素の価格を安価にすることであり、Ｎ
Ｏ−ＨＮ Ｏ３交換法では重成分同位体の回収法を簡
単かつ効率的にすることである。本発明者は、これらの
従来法の欠点を明らかにし検討を加えた。
（課題を解決するための手段）
本発明は、第一段階としてＮｏ−ＨＮＯ３交換法による
プロセスで窒素同位体を濃縮し、該プロセスより排出す
るＮｏガスを精製装置に導びき純度の高いＮｏガスとし
、次いで第二段階として該ＮｏガスをＮｏ蒸留法による
プロセスに供給し、濃縮塔において窒素および酸素の重
成分同位体を濃縮し、また該プロセスに設置した回収塔
にふいて窒素および酸素の重成分同位体を回収すること
を特徴とする窒素および酸素の同位体濃縮法である。
プロセスで窒素同位体を濃縮し、該プロセスより排出す
るＮｏガスを精製装置に導びき純度の高いＮｏガスとし
、次いで第二段階として該ＮｏガスをＮｏ蒸留法による
プロセスに供給し、濃縮塔において窒素および酸素の重
成分同位体を濃縮し、また該プロセスに設置した回収塔
にふいて窒素および酸素の重成分同位体を回収すること
を特徴とする窒素および酸素の同位体濃縮法である。
（作用）
以下に本発明の詳細な説明する。第１図は本発明を模式
的に示した説明図である。Ｎｏ−ＨＮＯ３交換塔１０に
約１０規定に調製された硝酸を塔頂より一定流量で供給
する。交換塔１０を経て塔底に達した硝酸は還流塔に至
り亜硝酸ガスと反応して一酸化窒素と硫酸とに変化する
。一酸化窒素は再び交換塔へ還流される。また硫酸は系
外へと排出される。交換塔ｌＯ内では（２）式に従って
一酸化窒素と硝酸とで窒素同位体の交換反応が生じ、硝
酸中にＩｓＮが濃縮される。交換塔１０の塔底に向うに
したがって”Ｎは濃縮されてくるので、塔底において”
Ｎの製品を得ることができる。
的に示した説明図である。Ｎｏ−ＨＮＯ３交換塔１０に
約１０規定に調製された硝酸を塔頂より一定流量で供給
する。交換塔１０を経て塔底に達した硝酸は還流塔に至
り亜硝酸ガスと反応して一酸化窒素と硫酸とに変化する
。一酸化窒素は再び交換塔へ還流される。また硫酸は系
外へと排出される。交換塔ｌＯ内では（２）式に従って
一酸化窒素と硝酸とで窒素同位体の交換反応が生じ、硝
酸中にＩｓＮが濃縮される。交換塔１０の塔底に向うに
したがって”Ｎは濃縮されてくるので、塔底において”
Ｎの製品を得ることができる。
一方、塔頂より出る一酸化窒素ガスにはＮＯ□、Ｎ２Ｏ
３、Ｎ２Ｏ４など高次の窒素酸化物が含まれている。こ
の一酸化窒素をＮＯ蒸留プロセスの供給原料として用い
るには、これらの不純物を除く必要がある。水洗浄２１
、ガス乾燥器２２、深冷分離器２３の方法を組合わせた
Ｎｏ精製装置２０により不純物を除去した高純度の一酸
化窒素ガスを得ることができる。このようにして精製さ
れた一酸化窒素はＮｏ蒸留塔に与えられる。
３、Ｎ２Ｏ４など高次の窒素酸化物が含まれている。こ
の一酸化窒素をＮＯ蒸留プロセスの供給原料として用い
るには、これらの不純物を除く必要がある。水洗浄２１
、ガス乾燥器２２、深冷分離器２３の方法を組合わせた
Ｎｏ精製装置２０により不純物を除去した高純度の一酸
化窒素ガスを得ることができる。このようにして精製さ
れた一酸化窒素はＮｏ蒸留塔に与えられる。
Ｎｏ蒸留塔は濃縮塔２４と回収塔２６から成り、濃縮塔
２４塔底にはりボイラー３０が、回収塔２６塔頂には凝
縮器２８が設置されている。濃縮塔２４においては窒素
および酸素の重成分同位体である１ＳＮＳＩ７０．１８
０が塔底に向うにしたがって濃縮されてゆき、回収塔２
６においては塔頂に向うにしたがってこれらの重成分同
位体は減損されてゆ（。したがって、濃縮塔２４塔底に
おいて１５ＮＳ′８０の製品を、塔中間部においてＭ７
Ｑの製品を、回収塔２６塔頂において１４ＮＳ′６０の
製品をそれぞれ得ることができる。
２４塔底にはりボイラー３０が、回収塔２６塔頂には凝
縮器２８が設置されている。濃縮塔２４においては窒素
および酸素の重成分同位体である１ＳＮＳＩ７０．１８
０が塔底に向うにしたがって濃縮されてゆき、回収塔２
６においては塔頂に向うにしたがってこれらの重成分同
位体は減損されてゆ（。したがって、濃縮塔２４塔底に
おいて１５ＮＳ′８０の製品を、塔中間部においてＭ７
Ｑの製品を、回収塔２６塔頂において１４ＮＳ′６０の
製品をそれぞれ得ることができる。
（効果）
以上のように本発明は、従来法の欠点である高価な原料
である一酸化窒素をＮｏ ＨＮＯ！交換法によりＩｓ
Ｎを製造しつつ作ることができ、純度の高い一酸化窒素
はＮＯ精製装置により得ることができる。また重成分同
位体の回収は、Ｎｏ蒸留法に回収塔を設置することによ
り、また塔頂に液体窒素冷却による凝縮器を設置するこ
とにより簡単に一酸化窒素を液化し還流することができ
るので、Ｎｏ−ＨＮｏ、交換法の例のように複雑な装置
、操作も必要でなく容易に達成することができる。
である一酸化窒素をＮｏ ＨＮＯ！交換法によりＩｓ
Ｎを製造しつつ作ることができ、純度の高い一酸化窒素
はＮＯ精製装置により得ることができる。また重成分同
位体の回収は、Ｎｏ蒸留法に回収塔を設置することによ
り、また塔頂に液体窒素冷却による凝縮器を設置するこ
とにより簡単に一酸化窒素を液化し還流することができ
るので、Ｎｏ−ＨＮｏ、交換法の例のように複雑な装置
、操作も必要でなく容易に達成することができる。
したがって、本発明は窒素および酸素の同位体を効率的
かつ経済的に濃縮し、これらの同位体を安価に提供する
ことができる。
かつ経済的に濃縮し、これらの同位体を安価に提供する
ことができる。
（実施例）
次に第１図の概念図にしたがった本発明による装置によ
り、窒素および酸素の同位体を濃縮した実施例を示す。
り、窒素および酸素の同位体を濃縮した実施例を示す。
ＮＯＨＮＯ３交換塔として、内径６０ｍ、高さ９ｍの大
きさの第１塔と、内径２５ｍｍ、高さ９ｍの大きさの第
２塔により２段のカスケードに構成した交換塔を建て、
それぞれの塔には充填材として直径３ｍｍのデイクソン
バッキング（商品名）を充填した。また多塔の塔底には
硝酸を一酸化窒素に変換する還流塔を設置した。第１塔
には１０規定の硝酸を毎時３１の流量で供給し、第１塔
の塔底より硝酸を一部引き抜き毎時０．６１の流量で第
２塔頂に与えた。このようにして窒素同位体の濃縮が平
衡状態に達したとき、第２塔の塔底より濃度９９％のＩ
ＳＮを１日２ｇの生産量で”Ｎｏの製品で採取すること
ができた。
きさの第１塔と、内径２５ｍｍ、高さ９ｍの大きさの第
２塔により２段のカスケードに構成した交換塔を建て、
それぞれの塔には充填材として直径３ｍｍのデイクソン
バッキング（商品名）を充填した。また多塔の塔底には
硝酸を一酸化窒素に変換する還流塔を設置した。第１塔
には１０規定の硝酸を毎時３１の流量で供給し、第１塔
の塔底より硝酸を一部引き抜き毎時０．６１の流量で第
２塔頂に与えた。このようにして窒素同位体の濃縮が平
衡状態に達したとき、第２塔の塔底より濃度９９％のＩ
ＳＮを１日２ｇの生産量で”Ｎｏの製品で採取すること
ができた。
Ｎｏ−ＨＮｏ３交換塔の塔頂より排出してくる一酸化窒
素には、不純物として高次の窒素酸化物が含まれている
。Ｎ○精製装置にこれらのガスを導き、水シヤワーによ
る水洗浄、ガス乾燥器、液体窒素冷却による深冷分離な
どにより純度９９％以上の一酸化窒素を得ることができ
た。
素には、不純物として高次の窒素酸化物が含まれている
。Ｎ○精製装置にこれらのガスを導き、水シヤワーによ
る水洗浄、ガス乾燥器、液体窒素冷却による深冷分離な
どにより純度９９％以上の一酸化窒素を得ることができ
た。
このような高純度に精製した一酸化窒素をＮｏ蒸留塔に
毎時２２．５モルの供給流量で与えた。
毎時２２．５モルの供給流量で与えた。
Ｎｏ蒸留塔は濃縮塔と回収塔とを有し、濃縮塔は２段の
カスケードで構成した。第１塔は内径７５順、高さ６．
５ｍ、第２塔は内径１０［０１１１，高さ８ｍで、第１
塔には外径３皿、第２塔には外径２ｎ＋ｍのデイクソン
バッキング（商品名）が充填されている。塔底にはそれ
ぞれリボイラーが設置されている。回収塔は内径７５ｍ
ｍ、高さ２．５ｍで塔頂には凝縮器が設置されている。
カスケードで構成した。第１塔は内径７５順、高さ６．
５ｍ、第２塔は内径１０［０１１１，高さ８ｍで、第１
塔には外径３皿、第２塔には外径２ｎ＋ｍのデイクソン
バッキング（商品名）が充填されている。塔底にはそれ
ぞれリボイラーが設置されている。回収塔は内径７５ｍ
ｍ、高さ２．５ｍで塔頂には凝縮器が設置されている。
凝縮器は液体窒素冷媒により冷去され、ここで一酸化窒
素ガスは液化され、還流される。
素ガスは液化され、還流される。
Ｎｏ蒸留法では窒素および酸素の同位体を同時に濃縮す
ることができるが、濃縮が平衡状態に達したとき、濃縮
塔第２塔の塔底より濃度９９％の１８０を１日１０ｇの
生産量で、また濃度８２％のＩｓＮを１日１０ｇの生産
量で一酸化窒素の化学形で採取することができた。一方
回収塔塔頂から排出される一酸化窒素の＋８０の濃度は
、天然濃度の２の０．１０２％であった。またＩ５Ｎの
濃度は０、２８２％であった。したがって１８０の回収
率は５０％であった。
ることができるが、濃縮が平衡状態に達したとき、濃縮
塔第２塔の塔底より濃度９９％の１８０を１日１０ｇの
生産量で、また濃度８２％のＩｓＮを１日１０ｇの生産
量で一酸化窒素の化学形で採取することができた。一方
回収塔塔頂から排出される一酸化窒素の＋８０の濃度は
、天然濃度の２の０．１０２％であった。またＩ５Ｎの
濃度は０、２８２％であった。したがって１８０の回収
率は５０％であった。
第１図は本発明の窒素及び酸素の同位体の濃縮を模式的
に説明する図、 第２図はＮｏ ＨＮＯｓ交換反応法を説明する図。 （符号の説明） １０−Ｎｏ ＨＮＯ２交換塔（ａ縮塔）、１２・・・
還流塔、１４・・・回収塔、１６・・・酸化塔、１８・
・・吸収塔、２０・・・ＮＯ精製装置、２１・・・水シ
ヤワー ２２・・・乾燥器、２３・・・深冷分離器、２
４・・・濃縮塔、２６・・・回収塔、２８・・・凝縮器
、３０・・・リボイラー第２図 ２Ｓ０４
に説明する図、 第２図はＮｏ ＨＮＯｓ交換反応法を説明する図。 （符号の説明） １０−Ｎｏ ＨＮＯ２交換塔（ａ縮塔）、１２・・・
還流塔、１４・・・回収塔、１６・・・酸化塔、１８・
・・吸収塔、２０・・・ＮＯ精製装置、２１・・・水シ
ヤワー ２２・・・乾燥器、２３・・・深冷分離器、２
４・・・濃縮塔、２６・・・回収塔、２８・・・凝縮器
、３０・・・リボイラー第２図 ２Ｓ０４
Claims (3)
- （１）一酸化窒素と硝酸との化学交換法（ＮＯ−ＨＮＯ
＿３交換法）による窒素同位体の濃縮プロセスにより排
出された一酸化窒素を、一酸化窒素の低温蒸留法（ＮＯ
蒸留法）による窒素および酸素の同位体の濃縮プロセス
により処理することを特徴とする窒素および酸素の同位
体濃縮法。 - （２）一酸化窒素と硝酸との化学交換法（ＮＯ−ＨＮＯ
＿３交換法）を行う交換塔、 この交換塔から排出される一酸化窒素を低温蒸留法（Ｎ
Ｏ蒸留法）に基づいて濃縮する濃縮塔、及び この濃縮塔に設けられ、窒素および酸素の重成分同位体
を回収する回収塔から構成される窒素および酸素の同位
体の濃縮装置。 - （３）上記交換塔と上記濃縮塔との間に、一酸化窒素の
精製装置を有することを特徴とする請求項（２）記載の
窒素および酸素の同位体濃縮装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1181881A JPH0347518A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 窒素および酸素の同位体の濃縮法およびその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1181881A JPH0347518A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 窒素および酸素の同位体の濃縮法およびその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0347518A true JPH0347518A (ja) | 1991-02-28 |
Family
ID=16108504
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1181881A Pending JPH0347518A (ja) | 1989-07-14 | 1989-07-14 | 窒素および酸素の同位体の濃縮法およびその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0347518A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007122893A1 (ja) * | 2006-03-23 | 2007-11-01 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | 窒素同位体重成分の濃縮方法 |
| CN100386256C (zh) * | 2003-09-26 | 2008-05-07 | 上海化工研究院 | 一种应用于氮－15生产的反应回流塔 |
| WO2014061445A1 (ja) * | 2012-10-18 | 2014-04-24 | 大陽日酸株式会社 | 酸素同位体の濃縮方法 |
| CN103940645A (zh) * | 2014-02-24 | 2014-07-23 | 中国科学院南京地理与湖泊研究所 | 一种利用化学转化法测定水体氮、氧同位素的预处理方法 |
| RU2723844C1 (ru) * | 2020-01-17 | 2020-06-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем безопасности развития атомной энергетики Российской академии наук (ИБРАЭ РАН) | Ректификационная установка для разделения изотопов |
-
1989
- 1989-07-14 JP JP1181881A patent/JPH0347518A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100386256C (zh) * | 2003-09-26 | 2008-05-07 | 上海化工研究院 | 一种应用于氮－15生产的反应回流塔 |
| WO2007122893A1 (ja) * | 2006-03-23 | 2007-11-01 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | 窒素同位体重成分の濃縮方法 |
| US7828939B2 (en) | 2006-03-23 | 2010-11-09 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Method for concentrating heavy nitrogen isotope |
| JP5122443B2 (ja) * | 2006-03-23 | 2013-01-16 | 大陽日酸株式会社 | 窒素同位体重成分の濃縮方法 |
| WO2014061445A1 (ja) * | 2012-10-18 | 2014-04-24 | 大陽日酸株式会社 | 酸素同位体の濃縮方法 |
| JP2014079721A (ja) * | 2012-10-18 | 2014-05-08 | Taiyo Nippon Sanso Corp | 酸素同位体の濃縮方法 |
| CN104684630A (zh) * | 2012-10-18 | 2015-06-03 | 大阳日酸株式会社 | 氧同位素的浓缩方法 |
| CN104684630B (zh) * | 2012-10-18 | 2016-09-07 | 大阳日酸株式会社 | 氧同位素的浓缩方法 |
| RU2598094C1 (ru) * | 2012-10-18 | 2016-09-20 | Тайё Ниппон Сансо Корпорейшн | Способ обогащения изотопа кислорода |
| US9895662B2 (en) | 2012-10-18 | 2018-02-20 | Taiyo Nippon Sanso Corporation | Method for enriching oxygen isotope |
| CN103940645A (zh) * | 2014-02-24 | 2014-07-23 | 中国科学院南京地理与湖泊研究所 | 一种利用化学转化法测定水体氮、氧同位素的预处理方法 |
| RU2723844C1 (ru) * | 2020-01-17 | 2020-06-17 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем безопасности развития атомной энергетики Российской академии наук (ИБРАЭ РАН) | Ректификационная установка для разделения изотопов |
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