JPH0336257A - チタンおよびチタン合金の酸化処理方法 - Google Patents
チタンおよびチタン合金の酸化処理方法Info
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- JPH0336257A JPH0336257A JP16938889A JP16938889A JPH0336257A JP H0336257 A JPH0336257 A JP H0336257A JP 16938889 A JP16938889 A JP 16938889A JP 16938889 A JP16938889 A JP 16938889A JP H0336257 A JPH0336257 A JP H0336257A
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明は、チタンおよびチタン合金の酸化処理方法の改
良に関する。
良に関する。
（従来の技術）
比重が鋼の約６割という軽金属で、しかも強靭であり、
錆が発生し難い特性を有するところからチタンを素材と
した部品が多用される。すなわち、純チタンとしては耐
蝕性を要求されるところに用いられ、かつチタン合金は
強力合金の形で高負荷のかかる部位に用いられる。この
ような利点を有し、用途範囲の極めて広いチタンおよび
チタン合金であるが、その反面、特に耐摩耗性が低いと
いう問題がある。すなわち、たとえばエンジンの一部品
としてバルブスプリングリテーナのごとき摺動部品に用
いると、耐摩耗性が低いので、短期間に摩耗する不・具
合が生じる。
錆が発生し難い特性を有するところからチタンを素材と
した部品が多用される。すなわち、純チタンとしては耐
蝕性を要求されるところに用いられ、かつチタン合金は
強力合金の形で高負荷のかかる部位に用いられる。この
ような利点を有し、用途範囲の極めて広いチタンおよび
チタン合金であるが、その反面、特に耐摩耗性が低いと
いう問題がある。すなわち、たとえばエンジンの一部品
としてバルブスプリングリテーナのごとき摺動部品に用
いると、耐摩耗性が低いので、短期間に摩耗する不・具
合が生じる。
そこで、上記チタンおよびチタン合金からなる部材の表
面を処理し、必要な硬度を得て、耐摩耗性を確保する必
要がある。このような表面処理方法の一手段として、酸
化処理方法がある。これは、チタンおよびチタン合金か
らなる部材を大気中で所定時間加熱し、その表面に酸化
物層および酸素富化層を形成させ、これら酸化物層およ
び酸素富化層により表面の硬度が増大して耐摩耗性が向
上する方法である。
面を処理し、必要な硬度を得て、耐摩耗性を確保する必
要がある。このような表面処理方法の一手段として、酸
化処理方法がある。これは、チタンおよびチタン合金か
らなる部材を大気中で所定時間加熱し、その表面に酸化
物層および酸素富化層を形成させ、これら酸化物層およ
び酸素富化層により表面の硬度が増大して耐摩耗性が向
上する方法である。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、このような酸化処理方法によると、チタ
ンおよびチタン合金に対する加熱温度はあらかじめ定め
られた一定温度であり、したがって常に一定の硬度しか
得られず、さらに耐摩耗性が要求される部品の素材とし
ては不適であった。
ンおよびチタン合金に対する加熱温度はあらかじめ定め
られた一定温度であり、したがって常に一定の硬度しか
得られず、さらに耐摩耗性が要求される部品の素材とし
ては不適であった。
一方、金属組織の平均結晶粒径を計って機械的強度を調
べてみると、満足した値が得られないことが多い。
べてみると、満足した値が得られないことが多い。
本発明は、上記事情に着目してなされたものであり、チ
タンおよびチタン合金に対して酸化処理条件を変えた種
々の実験を行いそのデータを集めた結果、加熱温度を異
ならせることによって酸化物層および酸素富化層の組成
内容が変化することが判明した。そして、耐摩耗性およ
び機械的強度を向上させるに最適な温度範囲を把握し、
その温度範囲の設定保持をなすチタンおよびチタン合金
の酸化処理方法を提供することを目的とする。
タンおよびチタン合金に対して酸化処理条件を変えた種
々の実験を行いそのデータを集めた結果、加熱温度を異
ならせることによって酸化物層および酸素富化層の組成
内容が変化することが判明した。そして、耐摩耗性およ
び機械的強度を向上させるに最適な温度範囲を把握し、
その温度範囲の設定保持をなすチタンおよびチタン合金
の酸化処理方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、チタンおよびチタン合金を大気中で所定時間
加熱し、その表面に酸化物層および酸素富化層を形成す
る酸化処理方法において、チタンおよびチタン合金に対
する加熱温度を７５０〜１１００℃の範囲、好ましくは
８７５〜１０５０℃の範囲内に設定保持することを特徴
とするチタンおよびチタン合金の酸化処理方法である。
加熱し、その表面に酸化物層および酸素富化層を形成す
る酸化処理方法において、チタンおよびチタン合金に対
する加熱温度を７５０〜１１００℃の範囲、好ましくは
８７５〜１０５０℃の範囲内に設定保持することを特徴
とするチタンおよびチタン合金の酸化処理方法である。
（作 用）
チタンおよびチタン合金に対する加熱温度が異なると、
酸化物層から酸素富化層への酸素の拡散状態が変わって
これらの組成か異なり、表面硬度が相違する。特に７５
０〜１１００℃の範囲、好ましくは８７５〜１０５０℃
の範囲内であれば、所定時間の加熱における酸素の含有
による重量増加の極端な変化がなく硬度増大を得るとと
もに、金属組織の平均結晶粒径に極端な変化がなく機械
的強度増大を得る。
酸化物層から酸素富化層への酸素の拡散状態が変わって
これらの組成か異なり、表面硬度が相違する。特に７５
０〜１１００℃の範囲、好ましくは８７５〜１０５０℃
の範囲内であれば、所定時間の加熱における酸素の含有
による重量増加の極端な変化がなく硬度増大を得るとと
もに、金属組織の平均結晶粒径に極端な変化がなく機械
的強度増大を得る。
（実施例）
以下、本発明における一実施例を図面にもとづいて説明
する。たとえばチタン部制を一定時間、大気中で加熱す
る。第１図（Ａ）に示すように、その加熱温度が７００
〜８００℃の範囲内であるε、チタン自体は青銅色に変
色し、かつその表面にはＴｉＯ：＋（別名ニルチル）で
ある酸化物層が形成される。すなわち、表面に酸化物層
を形成できる最低温度範囲であり、少ないエネルギで可
能であるが、酸素富化層の生成はみられない。同図（Ｂ
）に示すように、加熱温度が８２５〜８５０℃の範囲内
であると、チタンの直ぐ表面にはＴｉ十ＴｉＯ粉末、Ｔ
ｉＯ＋金属チタン、複数色に分かれたルチルおよび最表
面に外部酸化スケール層が形成される。すなわち、チタ
ン組成内に酸素が固溶して拡散することとなり、チタン
と酸化物層との間に酸素富化層が生じる。後述するよう
に、略理想に近い特性を備える。同図（Ｃ）に示すよう
に、加熱温度が８７５〜１０５０℃の範囲内であると、
チタンの直ぐ表面はＴｉ＋ＴｉＯ粉末。
する。たとえばチタン部制を一定時間、大気中で加熱す
る。第１図（Ａ）に示すように、その加熱温度が７００
〜８００℃の範囲内であるε、チタン自体は青銅色に変
色し、かつその表面にはＴｉＯ：＋（別名ニルチル）で
ある酸化物層が形成される。すなわち、表面に酸化物層
を形成できる最低温度範囲であり、少ないエネルギで可
能であるが、酸素富化層の生成はみられない。同図（Ｂ
）に示すように、加熱温度が８２５〜８５０℃の範囲内
であると、チタンの直ぐ表面にはＴｉ十ＴｉＯ粉末、Ｔ
ｉＯ＋金属チタン、複数色に分かれたルチルおよび最表
面に外部酸化スケール層が形成される。すなわち、チタ
ン組成内に酸素が固溶して拡散することとなり、チタン
と酸化物層との間に酸素富化層が生じる。後述するよう
に、略理想に近い特性を備える。同図（Ｃ）に示すよう
に、加熱温度が８７５〜１０５０℃の範囲内であると、
チタンの直ぐ表面はＴｉ＋ＴｉＯ粉末。
金属的外観をなすＴｉＯとＴ ｉ Ｏ＋Ｔ ｉとの合成
層、Ｔｉ、Ｏ，およびルチルが形成される。すなわち、
Ｔｉ（チタン）の表面には明確な酸素富化層が形成され
、さらにこの表面を酸化物層が覆う。
層、Ｔｉ、Ｏ，およびルチルが形成される。すなわち、
Ｔｉ（チタン）の表面には明確な酸素富化層が形成され
、さらにこの表面を酸化物層が覆う。
このように、上記加熱温度範囲によれば酸素富化層に対
する酸化物層からの酸素の拡散が円滑化して、それぞれ
の組成の割合がバランスがとれた理想的な表面酸化処理
となる。耐摩耗性および機械的強度など、その特性も後
述するように理想的である。
する酸化物層からの酸素の拡散が円滑化して、それぞれ
の組成の割合がバランスがとれた理想的な表面酸化処理
となる。耐摩耗性および機械的強度など、その特性も後
述するように理想的である。
第２図に、チタンおよびチタン合金を大気中で加熱した
とき、この酸化反応速度である加熱時間の変化に対する
重量増加の変化の特性を、所定加熱温度毎に示す。すな
わち、大気中の酸素が金属組織内に含浸して重量増加が
あるが、短時間で大なる変化を生じると表面硬度が低下
することが知られている。ここで、加熱温度が１１００
℃の場合には、１１Ｉｇ／ｃＩｉＹの重量増加になるの
にわずか数分で到達してしまい、組成上の難点となる。
とき、この酸化反応速度である加熱時間の変化に対する
重量増加の変化の特性を、所定加熱温度毎に示す。すな
わち、大気中の酸素が金属組織内に含浸して重量増加が
あるが、短時間で大なる変化を生じると表面硬度が低下
することが知られている。ここで、加熱温度が１１００
℃の場合には、１１Ｉｇ／ｃＩｉＹの重量増加になるの
にわずか数分で到達してしまい、組成上の難点となる。
同量の重量増加をみると、９９５℃では約１０分。
９０５℃では約３０分必要とするところから、これらの
加熱温度であれば無理がな（、必要な表面硬度を保持す
る。
加熱温度であれば無理がな（、必要な表面硬度を保持す
る。
つぎに、チタンおよびチタン合金を大気中で加熱した場
合の、再結晶β粒の成長挙動をみた。
合の、再結晶β粒の成長挙動をみた。
すなわち第３図に、加熱時間の変化に対する金属組織の
平均結晶粒径の変化特性を、加熱温度毎に示す。大気中
の酸素が金属組織内に含浸すると重量増加とともに結晶
粒の拡大化があるが、短時間で大なる変化を生じると結
晶粒に負荷がかかって機械的強度が低下することが知ら
れている。ここで、１１００℃の加熱温度の場合には、
短時間から長時間に亘ってその拡大変化割合が極めて急
であり、機械的強度の保持の点で難点がある。
平均結晶粒径の変化特性を、加熱温度毎に示す。大気中
の酸素が金属組織内に含浸すると重量増加とともに結晶
粒の拡大化があるが、短時間で大なる変化を生じると結
晶粒に負荷がかかって機械的強度が低下することが知ら
れている。ここで、１１００℃の加熱温度の場合には、
短時間から長時間に亘ってその拡大変化割合が極めて急
であり、機械的強度の保持の点で難点がある。
９００℃の加熱温度の場合では長時間の加熱に亘ったと
きこそ変化割合がある程度急になるが、所定時間の範囲
内であれば変化割合が低いので比較的問題がなく、８５
０℃以下であれば問題がない。
きこそ変化割合がある程度急になるが、所定時間の範囲
内であれば変化割合が低いので比較的問題がなく、８５
０℃以下であれば問題がない。
第４図に、チタンおよびチタン合金を大気中で３０分間
加熱した場合の、温度変化に対する表面硬度の変化特性
を示す。約７５０℃に到達するまでは表面硬度の上昇割
合が大であり、これより高温では上昇割合が緩やかにな
り、特に８７５℃を越えると１０５０℃までほとんど上
昇がない。
加熱した場合の、温度変化に対する表面硬度の変化特性
を示す。約７５０℃に到達するまでは表面硬度の上昇割
合が大であり、これより高温では上昇割合が緩やかにな
り、特に８７５℃を越えると１０５０℃までほとんど上
昇がない。
換言すれば、加熱温度が８７５℃〜１０５０℃の範囲内
であれば、極めて高い表面硬度を得られることとなる。
であれば、極めて高い表面硬度を得られることとなる。
また、第４図で示すそれぞれの加熱温度の酸化処理をな
したチタン部材で、それぞれエンジンのバルブスプリン
グリテーナを製作し、モータリングによる耐摩耗試験を
行った結果を第５図に示す。７００℃加熱のものは硬度
が不十分であるので、短時間で許容摩耗量に到達してし
まい、実用には適さないことが判明した。これに対して
８００℃加熱のものは、摩耗量変化が７００℃加熱のも
のと比較して緩かであり、かつ所定時間以上はほとんど
変化がない特徴を有する。９００℃加熱のものは、加熱
時間に係わらず摩耗量が極く小さいので、この３種のう
ちでは最も実用に適することとなる。なお、このような
部祠など、全て酸化処理終了後である加熱終了後に強制
的に水冷もしくはアルゴンガス吹付けのごとき空冷をな
すことにより、熱膨張率の相違で表面の余分な酸化スケ
ールが剥離して品質向上を得られる。
したチタン部材で、それぞれエンジンのバルブスプリン
グリテーナを製作し、モータリングによる耐摩耗試験を
行った結果を第５図に示す。７００℃加熱のものは硬度
が不十分であるので、短時間で許容摩耗量に到達してし
まい、実用には適さないことが判明した。これに対して
８００℃加熱のものは、摩耗量変化が７００℃加熱のも
のと比較して緩かであり、かつ所定時間以上はほとんど
変化がない特徴を有する。９００℃加熱のものは、加熱
時間に係わらず摩耗量が極く小さいので、この３種のう
ちでは最も実用に適することとなる。なお、このような
部祠など、全て酸化処理終了後である加熱終了後に強制
的に水冷もしくはアルゴンガス吹付けのごとき空冷をな
すことにより、熱膨張率の相違で表面の余分な酸化スケ
ールが剥離して品質向上を得られる。
これらの実験データを総合すると、チタンおよびチタン
合金を大気中で加熱して表面を酸化処理するのに、その
加熱温度が１１００℃を越えると、極く短時間で重量が
極端に増加するとともに金属組織の平均結晶粒径が極端
に大きくなり、酸化物層と酸素富化層との組成に負担が
かかって耐摩耗性と機械的強度の低下を招く。ｌ−たが
って、加熱温度の上限範囲は１１００℃とし、好ましく
は１０５０℃に設定とすべきである。また、加熱温度が
７５０℃以下であると、酸化物層から酸素富化層への酸
素拡散が不十分で、確実な表面硬度が得られず、摩耗量
が大となる。したがって、加熱温度の下限範囲を７５０
℃とし、好ましくは８７５℃に設定すべきである。すな
わち、加熱温度は７５０〜１１００℃の範囲内で行い、
好ましくは８７５〜１０５０℃の範囲内に設定すべき結
論が得られる。
合金を大気中で加熱して表面を酸化処理するのに、その
加熱温度が１１００℃を越えると、極く短時間で重量が
極端に増加するとともに金属組織の平均結晶粒径が極端
に大きくなり、酸化物層と酸素富化層との組成に負担が
かかって耐摩耗性と機械的強度の低下を招く。ｌ−たが
って、加熱温度の上限範囲は１１００℃とし、好ましく
は１０５０℃に設定とすべきである。また、加熱温度が
７５０℃以下であると、酸化物層から酸素富化層への酸
素拡散が不十分で、確実な表面硬度が得られず、摩耗量
が大となる。したがって、加熱温度の下限範囲を７５０
℃とし、好ましくは８７５℃に設定すべきである。すな
わち、加熱温度は７５０〜１１００℃の範囲内で行い、
好ましくは８７５〜１０５０℃の範囲内に設定すべき結
論が得られる。
以上説明したように本発明によれば、チタンおよびチタ
ン合金を大気中で所定時間加熱する基本的な酸化処理方
法は変えることなく、加熱時間を７５０〜１１００℃の
範囲内で行い、好ま１−＜は８７５〜１０５０℃の範囲
内に設定保持ｊ、たから、表面硬度が高く、耐摩耗性お
よび機械的強度に優れたチタンおよびチタン合金の酸化
処理方法を提供できる。
ン合金を大気中で所定時間加熱する基本的な酸化処理方
法は変えることなく、加熱時間を７５０〜１１００℃の
範囲内で行い、好ま１−＜は８７５〜１０５０℃の範囲
内に設定保持ｊ、たから、表面硬度が高く、耐摩耗性お
よび機械的強度に優れたチタンおよびチタン合金の酸化
処理方法を提供できる。
図面は本発明の一実施例を示し、第１図（Ａ、 ）（Ｂ
）、（Ｃ）は互いに異なる加熱温度によって変化するチ
タンおよびチタン合金の組織拡大図、第２図は加熱時間
に対する重量増加の特性図、第３図は加熱時間に対する
金属組織の平均結晶粒径変化の特性図、第４図は所定時
間における加熱温度と表面硬度変化の特性図、第５図は
そのチタンおよびチタン合金をバルブスプリングリテー
ナに適用した場合の摩耗特性図である。
）、（Ｃ）は互いに異なる加熱温度によって変化するチ
タンおよびチタン合金の組織拡大図、第２図は加熱時間
に対する重量増加の特性図、第３図は加熱時間に対する
金属組織の平均結晶粒径変化の特性図、第４図は所定時
間における加熱温度と表面硬度変化の特性図、第５図は
そのチタンおよびチタン合金をバルブスプリングリテー
ナに適用した場合の摩耗特性図である。
Claims (1)
- チタンおよびチタン合金を大気中で所定時間加熱し、そ
の表面に酸化物層および酸素富化層を形成する酸化処理
方法において、チタンおよびチタン合金に対する加熱温
度を７５０〜１１００℃の範囲内に設定保持し、好まし
くは８７５〜１０５０℃の範囲内に設定保持することを
特徴とするチタンおよびチタン合金の酸化処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16938889A JPH0336257A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | チタンおよびチタン合金の酸化処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16938889A JPH0336257A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | チタンおよびチタン合金の酸化処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0336257A true JPH0336257A (ja) | 1991-02-15 |
Family
ID=15885672
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16938889A Pending JPH0336257A (ja) | 1989-06-30 | 1989-06-30 | チタンおよびチタン合金の酸化処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0336257A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05155726A (ja) * | 1991-12-06 | 1993-06-22 | Agency Of Ind Science & Technol | 雑菌繁殖防止体 |
| US6364966B1 (en) * | 1999-11-17 | 2002-04-02 | Sony Corporation | Method for manufacturing acoustic vibration plate |
| WO2004007788A1 (en) * | 2002-07-16 | 2004-01-22 | The Boc Group Plc | Method of case hardening titanium and zirconium alloys |
| EP1586668A1 (en) * | 2004-03-31 | 2005-10-19 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Valve spring retainer made of titanium |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS579880A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-19 | Ebara Corp | Formation of anticorrosive hard layer at prescribed surface part of member made of titanium or titanium alloy |
| JPS6483652A (en) * | 1987-09-24 | 1989-03-29 | Fujikura Ltd | Wear-resistant member |
| JPH02179861A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Mitsubishi Motors Corp | チタンまたはチタン合金の表面処理方法 |
-
1989
- 1989-06-30 JP JP16938889A patent/JPH0336257A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS579880A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-19 | Ebara Corp | Formation of anticorrosive hard layer at prescribed surface part of member made of titanium or titanium alloy |
| JPS6483652A (en) * | 1987-09-24 | 1989-03-29 | Fujikura Ltd | Wear-resistant member |
| JPH02179861A (ja) * | 1988-12-28 | 1990-07-12 | Mitsubishi Motors Corp | チタンまたはチタン合金の表面処理方法 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05155726A (ja) * | 1991-12-06 | 1993-06-22 | Agency Of Ind Science & Technol | 雑菌繁殖防止体 |
| US6364966B1 (en) * | 1999-11-17 | 2002-04-02 | Sony Corporation | Method for manufacturing acoustic vibration plate |
| WO2004007788A1 (en) * | 2002-07-16 | 2004-01-22 | The Boc Group Plc | Method of case hardening titanium and zirconium alloys |
| US7208055B2 (en) | 2002-07-16 | 2007-04-24 | The Boc Group, Plc | Thermal Treatment Method |
| EP1586668A1 (en) * | 2004-03-31 | 2005-10-19 | HONDA MOTOR CO., Ltd. | Valve spring retainer made of titanium |
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