JPH03296446A - 衝突式気流粉砕機及び粉砕方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、ジェット気流（高圧気体）を用いた衝突式気
流粉砕機及び粉砕方法に関する。

また、本発明は、電子写真法による画像形成方法に用い
られるトナーまたはトナー用着色樹脂粉体を効率良く生
成するための衝突式気流粉砕機及び粉砕方法に関する。

［従来の技術］ ジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機は、ジェット気
流で粉体原料を搬送し、粉体原料を衝突部材に衝突させ
、その衝撃力により粉砕するものである。

以下に、その詳細を′ｓ６図に基づいて説明する。

圧縮気体供給ノズル２を接続した加速管３の出口１３に
対向して衝突部材４を設け、前記加速管３に供給した高
圧気体の流動により、加速管３の中途に連通させた粉体
原料供給口１から加速管３の内部に粉体原料７を吸引し
、これを高圧気体とともに噴射して衝突部材４の衝突面
に衝突させ、その衝撃によって粉砕するようにしたもの
である。

そして、粉体原料７を所望の粒度に粉砕するために使用
する場合には、粉体原料供給口１と排出口５の間に分級
機を配して閉回路とし、分級機に粉体原料７を供給し、
その粗粉を粉体原料供給口１から供給し、粉砕を行い、
その粉砕物を排出口５から分級機に戻すようにして再度
分級するようにしてあり、その微粉が、所望の粒度の微
粉砕物となる。

しかしながら、上記従来例では、加速管３内に吸引導入
された粉体原料７を高圧気流中で充分に分散させること
は困難であることから、加速管出口１３から噴出する粉
流は粉塵濃度の濃い流れとうすい流れに分離してしまう
。

そのため、対向する衝突面１４にあたる粉流は、部分的
（局所的）なものとなり、効率が低下し、処理能力の低
下を引き起こす、また、このような状態で処理能力を大
きくしようとすれば、更に粉塵濃度が部分的に高くなる
ため、効率がより低下し、特に樹脂含有物では衝突面１
４上で融着物が発生し、好ましくない。

その上、粗粒を多く含む粉体原料７を加速管３内に吸引
導入させると、粉体原料供給口１の吸込能力が低下し、
その結果、処理能力の低下を引き起こす。

加速管３内部での粒子の粉砕の効率を上げるために、加
速管出口１３の手前側に二次高圧ガスを噴出せしめる高
圧ガス給送管を設けた粉砕管が特公昭４６−２２７７８
号公報で提案されている。これは加速管３内部での衝突
を促進させることを意図しており、加速管３内でのみ粉
砕を行うような粉砕機には有用な手段であるが、衝突部
材４に衝突させて粉砕を行う衝突式気流粉砕機では、有
用な方法ではない。なぜならば、加速管３内で衝突を促
進させるために二次高圧ガスを導入すれば、圧縮気体供
給ノズル２から導入される高圧気体による搬送気流が阻
害され、加速管出口１３から噴出する粉流の速度が低下
してしまう。そのため衝突部材４に衝突する衝撃力が低
下し、粉砕効率が低下してしまい好ましくない。

それ故、粉砕効率の良好な粉砕機及び粉砕方法が待望さ
れている。

一方、電子写真法による画像形成方法に用いられるトナ
ーまたはトナー用着色樹脂粉体は、通常結着樹脂及び着
色剤または磁性粉を少なくとも含有している。トナーは
、潜像担持体に形成された静電荷像を現像し、形成され
たトナー像は普通紙またはプラスチックフィルムの如き
転写材へ転写され、加熱定着手段、圧力ローラ定着手段
または加熱加圧ローラ定着手段の如暫定着装置によって
転写材上のトナー像は転写材に定着される。したがって
、トナーに使用される結着樹脂は、熱及び／または圧力
が付加されると塑性変形する特性を有する。

現在、トナーまたはトナー用着色樹脂粉体は、結着樹脂
及び着色剤または磁性粉（必要により、さらに第三成分
を含有）を少なくとも含有する混合物を溶融混練し、溶
融混練物を冷却し、冷却物を粉砕し、粉砕物を分級して
調製される。冷却物の粉砕は、通常、機械的？ｆＩＩＩ
式粉砕機式次砕機粉砕（または中粉砕）され、次いで粉
砕粗粉をジェット気流を用いた衝突式気流粉砕機で微粉
砕しているのが一般的である。

かかる場合、従来の第６図に示すような衝突式気流粉砕
機及び粉砕方法では、ＩＡ理能能力更に向上させようと
すれば、加速管３に設けられる粉体原料供給口１に吸引
不足が起こり、又は、衝突面１４上で融着物が発生し、
安定生産が行えない、そのため、電子写真法による画像
形成方法に用いられるトナーまたはトナー用着色樹脂粉
体を更に効率良く生成するため、上記問題点を解決した
、効率のよい衝突式気流粉砕機及び粉砕方法が望まれて
いる。

［発明が解決しようとする課題］ 本発明の目的は、上記問題点が解消された効率のよい衝
突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供することにある。

本発明の目的は、熱可塑性樹脂を主体とする粉体を効率
良く粉砕する衝突式気流粉砕機及び粉砕方法を提供する
ことにある。

本発明のもう１つの目的は、加熱加圧ローラ定着手段を
有する複写機及びプリンタに使用されるトナーまたはト
ナー用着色樹脂粒子を効率良く生成し得る衝突式気流粉
砕機を提供することにある。

本発明の目的は、平均粒径２ｏ〜２０００ａｍを有する
樹脂粒子を平均粒径３〜１５μｍに効率良く微粉砕し得
る衝突式気流粉砕機を提供することにある。

［課題を解決するための手段及び作用］本発明は、高圧
気体により粉体原料７を搬送加速するための加速管３と
、粉砕室と、該加速管３より噴出する粉体原料７を衝突
力により粉砕するための衝突部材４とを具備し、該衝突
部材４を加速管出口１３に対向して粉砕室内に設けた衝
突式気流粉砕機において、前記加速管３に粉体原料供給
口１を設け、粉体原料供給口１と加速管出口１３の間に
粉体原料供給口１と同様な上部側に加速管２次空気導入
口１０を有すること及び粉体原料ホッパー管１５と粉体
原料供給口１の間にホッパー管２次空気導入口１６を有
することを特徴とする衝突式気流粉砕機に関する。

本発明は、加速管３内で高圧気体により粉体原料７を加
速搬送し、粉砕室内に加速管出口１３から粉体原料７を
吐出させ、対向する衝突部材４に粉体原料７を衝突させ
て粉砕する粉砕方法において、該加速管３内に２次空気
を導入させること及び粉体原料供給ホッパー管１５内に
２次空気を導入させることを特徴とする粉体の粉砕方法
に関する。

本発明の衝突式気流粉砕機は被粉砕原料である粉体を効
率良く高速気流を利用して数μｍのオーダーまで粉砕す
ることができる。

特に、本発明の衝突式気流粉砕機は、熱可塑性樹脂の粉
体または熱可塑性樹脂を主成分とする粉体を効率良く、
高速気流を利用して数μｍのオーダまで粉砕することが
できる。

本発明を添付図面に基づいて詳細に説明する。

第１図は、本発明の気流式粉砕機の概略的断面図及び該
粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工程を
組み合せた粉砕方法のフローチャートを示した図である
。粉砕されるべき粉体ぶ料７は、加速管３に設けられた
粉体原料供給口１より、加速管３に供給される。加速管
３には圧縮空気の如き圧縮気体が圧縮気体供給ノズル２
から導入されており、加速管３に供給された粉体原料フ
は、瞬時に加速されて、高速度を有するようになる、高
速度で加速管出口１３から粉砕室８に吐出された粉体原
料７は、衝突部材４の衝突面１４に衝突して粉砕される
。

本発明では、′ｓ１図において加速管３の粉体原料供給
口１と加速管出口１３との間に、粉体原料供給口１と同
様な上部側に加速管２次空気導入口１０を設け、さらに
粉体原料供給ホッパー管１５と粉体原料供給口１の間に
ホッパー管２次空気導入口１６を設け、２次空気を加速
管３及び粉体原料供給ホッパー管１５に導入することに
より、粉体原料供給口１の吸引能力を向上させ、粉体を
加速管３内に効率良く送り込み、加速管３内の粉体原料
７を分散し、加速管出口１３から粉体原料７をより均一
に噴出させ、対向する衝突面１４に効率よく衝突させる
ことで粉砕効率を従来より向上させることができる。導
入される２次空気は、加速管３内を高速移動する粉体の
凝集をときほぐし、粉体を分散させるために寄与してい
る。

′ｔＳ２図に加速管３の拡大断面図を示し、より詳細に
説明する。導入される２次空気の導入方法については鋭
意検討を重ねた結果、次のような結論に到達した。

即ち、２次空気の導入の位置については、第２図におい
て粉体原料供給口１と加速管出口１３との距離をｘ、粉
体原料供給口１と加速管２次空気導入口１０との距離を
ｙとした場合、Ｘとｙがを満たし、第４図において、粉
体原料供給口１の口径を８１粉体原料供給口１とホッパ
ー管２次空気導入口１６との距離をｂとした場合、ａと
ｂがを満たした時、良好な結果が得られた。

また、２次空気導入口の導入角度については、加速管２
次空気導入口１０の場合、加速管３の軸方向に対する角
度を！（第２図）とした時、！が１０＠≦！≦８０”よ
り好ましくは２０＠≦！≦８０゜の条件を満たし、また
ホッパー管２次空気導入口１６の場合、粉体原料供給口
１の軸方向に対する角度をψ（第４図）とした時、ψが １０゜≦ψ≦ａｏ’より好ましくは２０°≦ψ≦４０＠
の条件を満たした場合に、良好な粉砕結果が得られた。

導入される２次空気の風量については、圧縮気体供給ノ
ズル２から導入される高圧気体による搬送気流の風量を
αＮＩｎ’／ｗｉｎ　、２次空気導入口から導入される
２次空気の総風量をβＮｍ’／ｗｉｎとした時、 β α、βが　　０．００１≦ｙ／ｘ≦０．５α β より好ましくは０．０１≦ｙ／ｘ≦０．４α を満足する条件下で粉砕を行った場合に良好な結果が得
られた。

本発明における技術思想は、圧縮気体供給ノズル２から
導入される高圧気体による搬送気流に粉体原料７を投入
し、加速管出口１３から噴出させ、対向する衝突部材４
の衝突面１４に粉体原料７を衝突させて粉砕を行う衝突
式気流粉砕機において、加速管３内での粉体原料７の分
散状態と粉体原料供給ホッパー管１５下の粉体原料供給
口１の吸引力が、粉砕効率に影響を及ぼすのではないか
という考え方に基づいている。すなわち、加速管３から
供給される粉体原料７は、凝集した状態で加速管３に流
入するため、加速管３内の分散が不充分となり、そのた
め加速管出口１３から噴出する時、粉慶濃度にバラツキ
が生じ、衝突面１４を有効に利用できず、ざらに粗粒子
においては、粉体原料供給口１の吸引力が低下し、粉体
原料７の供給が不充分となり、粉砕効率が低下するもの
と考えた。この現象は粉砕処理量が大きくなるほど顕著
になる。

そこで、これを解決するために、２次空気の導入を考え
出した。２次空気を高圧気体による搬送気流を阻害しな
いで、粉体原料７を分散させ、粉体原料供給口１から粉
体原料７の吸引能力を向上させるように加速管３に導入
するという考えに基づいて、本発明に到った。２次空気
は高圧縮気体、常圧気体のいずれを用いてもよい。各２
次空気導入口にバルブの如き開閉装置を取り付け、導入
風量を制御することは非常に好ましい。加速管３の上部
方向のどの位置に何本加速管２次空気導入口１０を取り
付けるかは、粉体原料７、目標粒子径等により適宜設定
すればよい。第３図に一例として加速管３の上部半円周
方向に、加速管２次空気導入口１０を９ケ所取り付けた
場合のＡ−Ａ’視断面図を示す。この場合、９ケ所から
どのような配分で２次空気を導入するかは適宜設定すれ
ばよい、また加速管３の断面は円形に限定されるもので
はない。

また、粉体原料供給ホッパー管１５の円周方向のどの位
置に何本ホッパー管２次空気導入口１６を取り付けるか
も、粉体原料７、目標粒子径等により適宜設定すればよ
い。８５図に一例として、粉体原料供給ホッパー管１５
の円周方向にホッパー管２次空気導入口１６を８ケ所取
り付けた場合のＢ−Ｂ′視断面図を示す。この場合、８
ケ所からどのような配分で２次空気を導入するかは適宜
設定すればよい。また粉体原料供給ホッパー管１５及び
粉体原料供給口１の断面は、円形に限定されるものでは
ない。

加速管出口１３の内径は、通常ｌＯ〜１００ｍａ＋を有
し、衝突部材４の直径よりも小さい内径を有することが
好ましい。

加速管部口１３と衝突部材４の先端部とのＩｉ！ｌ！！
離は、衝突部材４の直径の０．３倍乃至３倍が好ましい
。０３倍未満では、過粉砕が生じる傾向があり、３倍を
越える場合は、粉砕効率が低下する傾向がある。

なお、本発明における衝突式気流粉砕機の粉砕室８は第
１図に示す箱型に限定されるものではない。また衝突部
材４の衝突面１４は第１図に示すような加速管３の軸方
向に対して垂直に限定されるものではなく、加速管出口
１３から噴出する粉体を効率良く反射し、粉砕室壁に２
次衝突させるような形状にすることがより好ましい。

以上説明したように、本発明の装置及び方法によれば、
粉体原料供給口ｌからの粉体原料７の吸引能力が向上し
、加速管３内の粉体原料７の分散が良好なため、衝突面
１４に効率良く衝突し、粉砕効率が向上する。即ち、従
来の粉砕機に較べ、処理能力が向上し、また、同一処理
能力では、得られる製品の粒子径をより小さくできる。

また、従来例では、粉体原料７が凝集した状態で、衝突
面１４に衝突するため、特に熱可塑性樹脂を主体とする
粉体を原料とした場合、融着物を発生しやすい。これに
対して、本発明によれば、分散された状態で、衝突面１
４に衝突するため、融着物を発生しにくい。

また従来例では、粉体原料７が凝集しているため、温粉
砕を生じやすく、そのため得られる粉砕品の粒度分布が
幅広のものとなるという問題があった。これに対して、
本発明によれば、過粉砕を防止でき、粒度分布のシャー
プな粉砕品が得られる。

また本発明によれば、２次空気を効率良く導入すること
で、粉体原料供給口１での空気の吸込能力が向上し、そ
のため、粉砕原料７の加速管３内での搬送能力が向上し
、粉砕ＩＡ理量を従来より高めることができる。本発明
の装置及び方法は粒径が小さくなる程、効果が顕著にな
る。

以下本発明を実施例に基づいて詳細に説明する。

［実施例］ 実施例１ 上記原料をヘンシェルミキサーにて混合し、混合物を得
た。次にこの混合物をニクストルーダーにて約１８０℃
で溶融混練した後、冷却して固化し、溶融混練物の冷却
物をハンマーミルで１００〜１０００μｍの粒子に粗粉
砕したものを粉体原料７とした。この粗粉砕物を粉体原
料とし、第１図に示す粉砕機及びフローで粉砕を行なっ
た。粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分
級手段として固定壁式風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の加速管３、粉体原料供給口ｌ及び粉
体原料供給ホッパー管１５は、第２図。

第３図、第４図、第５図において 第５図におけるホッパー管２次空気導入口１６のＪ、Ｌ
、Ｎ、Ｐの４ケ所（Ｋ、Ｍ、Ｏ，Ｑは全閉）からβ＝各
０．ｌＮｍ３７ｗ１ｎ　（６，Ｏｋｇ／ｃａ＋”）の圧
縮空気を導入した。

ａ　＝　１８ｍ１０．　　ｂ　＝　２ｏｍ／ｍ　　（−
ｊｖ　１．１１）’！’＝４５＠　、　　　ψ＝２０゜ 加速管３は加速管２次空気導入口ｌＯが上部半円周方向
９ケ所（３４３図）の条件を満たすものを用いた。また
、粉体原料供給ホッパー管１５は、ホッパー管２次空気
導入口１６が円周方向８ケ所（１ｓ５図）の条件を満た
すものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからα＝　６．４Ｎｍ’／ｗｉｎ（
６，０ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空気を導入し、加速管３内
への２次空気は第３図における加速管２次空気導入口１
０のＢ、Ｄ、Ｇ、Ｉの４ケ所（Ａ、Ｃ，Ｅ。

Ｆ、Ｈは全閉）から、さらに粉体原料供給口１及び粉体
原料供給ホッパー管１５内への２次空気は、粉体原料供
給口１から３５　ｋｇ／時間の割合で粉体原料７を供給
した。粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は
分級粉体として取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１
より粉体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５μＩＩ＋（コールタ−カ
ウンターによる測定）の粉砕粉体が、３５ｋｇ／時間の
割合で収集された。

また、６時間の連続運転を行なっても融着物の発生は全
くなかった。

トナーの粒度分布は種々の方法によフて測定できるが、
本発明においてはコールタ−カウンターを用いて行った
。

すなわち、測定装置としてはコールタ−カウンターＴＡ
−ＩＩ型（コールタ−社製）を用い、個数分布１体積分
布を出力するインターフェイス（日科機製）及びＣＸ−
１パーソナルコンピユータ（キャノン族）を接続し、電
解液は１級塩化ナトリウムを用いて１％ＮａＣ１水溶液
を調製する。測定法としては前記電解水溶液１００〜１
５０ｍ１ｌ中に分散剤として界面活性剤、好ましくはア
ルキルベンゼンスルホン酸塩を０．１〜５ｔｒｒｌ加え
、更に測定試料を２〜２０ｍｇ加える。試料を懸濁した
電解液は超音波分散器で約１〜３分間分散処理を行い、
前記コールタ−カウンターＴＡ−ＩＩ型により、アパチ
ャーとして１００μアパチヤーを用いて、個数を基準と
して２〜４０μの粒子の粒度分布を測定して、それから
本発明に係るところの値を求めた。

実施例２ 実施例１と同様の粉体原料７を第１図に示す粉砕機及び
フローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の加速管３、粉体原料供給口１及び粉
体原料供給ホッパー管１５は、！２図。

第３図、第４図、第５図において ａ　＝１８ｍ／ｍ、　　　ｂ　＝２０ｍ／ｍ　　（−４
１，１１）！＝４５°　、　　ψ冨２０＠ 加速管３は加速管２次空気導入口ｌＯが上部半円周方向
９ケ所（第３図）の条件を満たすものを用いた。また、
粉体原料供給ホッパー管１５は、ホッパー管２次空気導
入口１６が、円周方向８ケ所（第５図）の条件を満たす
ものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからａ　＝　６．４Ｎｍ３／ｌｌ１
ｉｎ（６，０ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空気を導入し、加速
管３内への２次空気は第３図における加速管２次空気導
入口ｌＯのＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｇ、Ｈ，Ｉの７ケ所から、
さらに粉体原料供給口１及び粉体原料供給ホッパー管１
５内への２次空気は、第５図におけるホッパー管２次空
気導入口１６のＪ、Ｌ、Ｎ。

Ｐの４ケ所（Ｋ、Ｍ、Ｏ，Ｑは全閉）からβ寓各０．Ｉ
Ｎ＋ｗ’／ｗｉｎ　（６，０ｋｇ／ｃｍ”）の圧縮空気
を導入した。

粉体原料供給口ｌから３ａｋｇ／時間の割合で粉体原料
７を供給した。粉砕された粉体原料フは分級機に運ばれ
、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び粉体原料
供給口１より粉体原料フと共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５μｍ（コールタ−カウン
ターによる測定）の粉砕粉体が３８ｋｇ／時間の割合で
収集された。

また、６時間の連続運転を行なっても融着物の発生は全
くなかった。

実施例３ 実施例１と同様の粉体原料７を、５４１図に示す粉砕機
及びフローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として固定壁式風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の加速管３、粉体原料供給口１及び粉
体原料供給ホッパー管１５は、第２図。

第３図、第４図、第５図において ａ＝１８ｍ／ｍ、　　ｂｘ２０ｍ／ａ＋　　（−４１，
１１）！冨４５＠、　　　ψ−２０゜ 加速管３は加速管２次空気導入口ｌＯが上部半円周方向
８ケ所（第３図）の条件を満たすものを用いた。また、
粉体原料供給ホッパー管１５は、ホッパー管２次空気導
入口１６が円周方向８ケ所（ｉＦ、５図）の条件を満た
すものを用いた。

圧縮気体供給ノズルからαｓｇ　６．４Ｎｍ”／ｗｉｎ
（６，０ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空気を導入し、加速管３
内への２次空気は第３図における加速管２次空気導入口
ｌＯのＡ、Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅ、Ｆ、Ｇ、Ｈ，Ｉの９ケ所か
ら、さらに、粉体原料供給口１及び粉体原料供給ホッパ
ー管１５内への２次空気は、第５図におけるホッパー管
２次空気導入口１６のＪ、Ｌ。

Ｎ、Ｐの４ケ所（Ｋ、Ｍ、Ｏ，Ｑは全閉）からβ＝各０
．ｌＮｍ３７ｗ１ｎ　（６，０ｋｇ／ｃｍ２）の圧縮空
気を導入した。

粉体原料供給口１から４０ｋｇ／時間の割合で粉体原料
７を供給した。粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ
、細粉は分級粉体として取り除き、粗粉は再び粉体原料
供給口１より粉体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５μｍ（コールタ−カウン
ターによる測定）の粉砕粉体が４０ｋｇ／時間の割合で
収集された。

また、６時間の連続運転を行なっても融着物の発生は全
くなかった。

比較例１ 実施例１と同様の粉体原料７を第６図に示す粉砕機及び
フローで粉砕を行った。

粉砕された粉体を細粉と粗粉とに分級するための分級手
段として、固定壁式風力分級機を使用した。

衝突式気流粉砕機の加速管３には、圧縮気体供給ノズル
２から６．８Ｎｍ３７ｗｉｎ　（５，０ｋｇ／ｃｍ２）
の圧縮空気を導入し、粉体原料供給口１から２６ｋｇ／
時間の割合で粉体原料７を供給した。粉砕された粉体原
料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉体として取り除き
、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉体原料７と共に加
速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径７．５μｍ　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が、２６ｋｇ／時間の割
合で収集された。

実施例４ 実施例１と同様の粉体原料を実施例１と同様の衝突式気
流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から３９ｋ
ｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ば１１．細粉は分級
粉体として取り除ぎ、粗粉は再び粉体原料供給口１より
粉体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径８，３μｍ　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が３９ｋｇ／時間の割合
で収集された。

実施例５ 実施例１と同様の粉体原料を実施例３と同様の衝突式気
流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から４６ｋ
ｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉
体として取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉
体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径８．３μＩＩ＋（コールタ−カ
ウンターによる測定）の粉砕粉体が４６ｋｇ／時間の割
合で収集された。

比較例２ 実施例１と同様の粉体原料７を比較例１と同様の衝突式
気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から３ｏ
ｋｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉
体として取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉
体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径８．３μｍ　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が３０ｋｇ／時間の割合
で収集された。

実施例６ 実施例１と同様の粉体原料７を実施例１と同様の衝突式
気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から４７
ｋｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉
体として取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉
体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径９．６μＩＩ＋（コールタ−カ
ウンターによる測定）の粉砕粉体が４７ｋｇ／時間の割
合で収集された。

実施例７ 実施例１と同様の粉体原料７を実施例３と同様の衝突式
気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から５３
ｋｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉
体として取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉
体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径９．６μｍ　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が５３ｈｇ／時間の割合
で収集された。

比較例３ 実施例１と同様の粉体原料７を比較例１と同様の衝突式
気流粉砕機の構成及び条件で粉体原料供給口１から３５
ｋｇ／時間の割合で粉体原料７を供給した。

粉砕された粉体原料７は分級機に運ばれ、細粉は分級粉
体εして取り除き、粗粉は再び粉体原料供給口１より粉
体原料７と共に加速管３に投入した。

細粉として体積平均粒径９．６μ口　（コールタ−カウ
ンターによる測定）の粉砕粉体が３５ｋｇ／時間の割合
で収集された。

実施例１乃至７及び比較例１乃至３の結果を第１表に示
す。

（以下余白） ｉｔ表 ＊ｌ）比較例１の供給高圧空気流量Ｉ　Ｎｍ’／ｍｉｎ
　あたりの粉砕処理能力を１とした時の処理能力比＊２
）比較例２の供給高圧空気流量Ｉ　Ｎｍ’／ｍｉｎ　あ
たりの粉砕処理能力を１とした時の処理能力比中３）比
較例３の供給高圧空気流量Ｉ　Ｎｏ、’／ｗｉｎ　あた
りの粉砕処理能力を１とした時の処理能力比［発明の効
果］ 本発明の衝突式気流粉砕機及び粉砕方法によれば、高圧
気体により粉体原料を搬送加速するための加速管と、粉
砕室と、加速管よりｌ！Ｊｉｌ！する粉体原料を衝突力
により粉砕するための衝突部材を具備した粉砕機に、粉
体原料供給口と加速管出口の間に粉体原料供給口と同様
に上部側から２次空気を導入し、粉体原料供給ホッパー
管と粉体原料供給口の間にも２次空気を導入することに
より、粉体原料供給口の粉体原料吸引能力を向上させ、
なおかつ加速管内の粉体を分散良く噴出させ、効率良く
粉体原料が衝突面に衝突し、粉砕効率が向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明の衝突式気流粉砕機の概略的断面図及
び該粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工
程を組み合わせた粉砕方法のフローチャートを示した図
であり、第２図は、本発明の衝突式気流粉砕機の加速管
の断面図であり、第３図は、第２図のＡ−Ａ’面におけ
る断面の一具体例を示した図であり、第４図は、本発明
の衝突式気流粉砕機の粉体原料供給口及び粉体原料供給
ホッパー管の断面図であり、第５図は、第４図のＢ−Ｂ
”面における断面の一具体例を示した図であり、蔦６図
は、従来例の衝突式気流粉砕機の概略的断面図、及び該
粉砕機を使用した粉砕工程及び分級機による分級工程を
組み合わせた粉砕方法のフローチャートを示した図であ
る。 １・・・粉体原料供給口　２・・・圧縮気体供給ノズル
３・・・加速管　　　　　４・・・衝突部材５・・・排
出口　　　　　７・・・粉体原料８・・・粉砕室 ｌＯ・・・加速管２次空気導入口 １３・・・加速管出口　　　１４・・・衝突面１５・・
・粉体原料供給ホッパー管 １６・・・ホッパー管２次空気導入口 第１図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）高圧気体により粉体を搬送加速するための加速管
   と、粉砕室と、該加速管より噴出する粉体を衝突力によ
   り粉砕するための衝突部材とを具備し、該衝突部材を加
   速管出口に対向して粉砕室内に設けた衝突式気流粉砕機
   において、前記加速管に粉体原料供給口を設け、粉体原
   料供給口と加速管出口の間に粉体原料供給口と同様な上
   部側に、加速管２次空気導入口を有し、粉体原料ホッパ
   ー管と粉体原料供給口の間にホッパー管２次空気導入口
   を有することを特徴とする衝突式気流粉砕機。 （２）加速管に設けられた粉体原料供給口と加速管出口
   との距離をｘ、粉体原料供給口と加速管に設けられた加
   速管２次空気導入口との距離をｙとした場合、ｘとｙが
   、 ０．２≦ｙ／ｘ≦０．９ を満足し、粉体原料供給口の口径をａ、粉体原料供給口
   と粉体原料ホッパー管に設けられたホッパー管２次空気
   導入口との距離をｂとした場合、ａとｂが ０．１≦ｂ／ａ≦１０．０ を満足することを特徴とする請求項（１）記載の衝突式
   気流粉砕機。 （３）加速管２次空気導入口の導入角度Ψが加速管の軸
   方向に対して １０゜≦Ψ≦８０゜ を満足し、ホッパー管２次空気導入口の導入角度ψが粉
   体原料供給口の軸方向に対して １０゜≦ψ≦６０゜ を満足することを特徴とする請求項（１）又は（２）記
   載の衝突式気流粉砕機。 （４）加速管内で高圧気体により粉体を搬送・加速し、
   粉砕室内に加速管出口から粉体を吐出させ、対向する衝
   突部材に粉体を衝突させて粉砕する粉砕方法において、
   該加速管内に２次空気を導入させること及び粉体原料供
   給ホッパー管内に２次空気を導入させることを特徴とす
   る粉体原料の粉砕方法。 （５）加速管に導入される粉体原料を搬送加速する高圧
   気体の風量をαＮｍ＾３／ｍｉｎ、加速管及び粉体原料
   供給ホッパー管内に導入される２次空気の風量をβＮｍ
   ＾３／ｍｉｎとして、αとβが ０．００１≦β／α≦０．５ を満足する条件下で粉砕することを特徴とする請求項（
   ４）記載の粉体原料の粉砕方法。