JPH03284305A

JPH03284305A - 凝集剤注入制御方法

Info

Publication number: JPH03284305A
Application number: JP8728090A
Authority: JP
Inventors: Chiaki Igarashi; 千秋五十嵐; Kazunari Tanaka; 一成田中
Original assignee: Ebara Research Co Ltd; Ebara Infilco Co Ltd
Current assignee: Ebara Corp; Ebara Research Co Ltd
Priority date: 1990-03-30
Filing date: 1990-03-30
Publication date: 1991-12-16
Also published as: JPH0567322B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（１）発明の目的［産業上の利用分野］本発明は、原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処
理水として排出するために原水に対して凝集剤を注入す
るに際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御する
凝集剤注入制御方法に関し、特に、間歇的に実行される
ジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャーテス
トで検知された最適注入量に決定し、かつそのジャーテ
ストと後続のジャーテストとの間に凝集剤の注入量をそ
のジャーテストによって検知された最適注入量にしたが
って凝集剤を注入したときの迅速指標（すなわち流動電
流、流動電流差、凝集分散状態、ゼータ電位、コロイド
荷電量、凝集体の画像解析情報（すなわち凝集体の幾何
平均径１個数および平均有効密度のうちの少なくとも１
つ）もしくはパイロットフィルタの損失水頭上昇速度）
の計測値もしくは分析価からなる目標値に迅速指標の計
測値もしくは分析値が接近するよう最適注入量を補正す
ることにより決定してなる凝集剤注入制御方法に関する
ものである。

［従来の技術］従来、この種の凝集剤注入制御方法としては、原水に対
し凝集剤（無機凝集剤もしくは有機凝集剤）を注入する
ことにより懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するに際し、ジャーテストを実行して検知された
凝集剤の最適注入量にしたがって凝集剤の注入量を決定
し、次のジャーテストが実行されるまでその凝集剤の注
入量を維持してなるものが提案されていた。

［解決すべき問題点］しかしながら、従来の凝集剤注入制御方法では、ジャー
テストに３０分以上の時間を要していたので、（１）ジ
ャーテストの所要時間だけ凝集剤の注入制御が遅延して
しまう欠点があり、ひいては（１１）原水性状の変動に
伴なう処理水濁度の変動を十分に抑制することができな
い欠点があり、結果的に（ｉｉｉｌ原水性状の変動にか
かわらず処理水濁度を所望の水準に維持するためには凝
集剤の注入量を常々大目に設定しておかなければならな
い欠点があった。

そこで、本発明は、これらの欠点を除去すべく、間歇的
に実行されるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそ
のジャーテストで検知された最適注入量に決定し、かつ
そのジャーテストと後続のジャーテストとの間に凝集剤
の注入量をそのジャーテストによって検知された最適注
入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指標（す
なわち流動電流、流動電流差、凝集分散状態、ゼータ電
位、コロイド荷電量、凝集体の画像解析情報（すなわち
凝集体の幾何平均径９個数および平均有効密度のうちの
少な（とも１つ）もしくはパイロットフィルタの損失水
頭上昇速度の計測値もしくは分析値からなる目標値に迅
速指標の計測値もしくは分析値が接近するよう最適注入
量を補正することにより決定してなる凝集剤注入制御方
法を提供せんとするものである。

（２）発明の構成Ｅ問題点の解決手段］本発明により提供される問題点の第１の解決手段は、［原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａｔ原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で検知する第１の工程と、量を決定する第８の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法」である。

本発明により提供される問題点の第２の解決手段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）原水の流動電流を計測する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定（ｂ）第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量にし
たがって原水に対し凝集剤を注入する第２の工程と、（ｃ）第２の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流
を計測する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で計測された流動電流の計測値を流動
電流の目標値として保持するための第４の工程と、（ｅ）第２の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
５の工程と、（ｆ）第５の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流
を計測する第６の工程と、（ｇ）第３の工程で保持された流動電流の目標値と第６
の工程で計測された流動電流の計測値とを比較する第７の工程と、（ｈ）第７の工程で比較された結果に応じて第５の工程
における凝集剤の注入する第３の工程と、（ｄ＋第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第３の工程で法定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流
を計測する第５の工程と、（ｆ）第２の工程で計測された流動電流の計測値から第
５の工程で計測された流動電流の計測値を差し引いて流動電流差の計測値を算出する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で算出された流動電流差の計測値を流
動電流差の目標値として保持するための第７の工程と、（、ｈ）第４の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する
第８の工程と、（ｉ）第８の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流
を計測する第９の工程と、（ｊ）第２の工程で計測された流動電流の計測値から第
９の工程で計測された流動電流の計測値を差し引いて流動電流差の計測値を算出する第１０の工程と、（ｋｌ第７の工程で保持された流動電流差の目標値と第
１０の工程で算出された流動電流差の計測値とを比較する第１１の工程と、ｆｊ＋第１１の工程で比較された結果に応じて第８の工
程における凝集剤の注入量を決定する第１２の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法」である。

本発明により提供される問題点の第３の解決手段は、［原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａｌ原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂｌ第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃｌ第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ＋第３の工程で凝集剤の注入された原水の凝集分散
状態を分析する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で分析された凝集分散状態の分析値を
凝集分散状態の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水の凝集分散
状態を分析する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された凝集分散状態の目標値と
第７の工程で計測された凝集分散状態の分析値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程
における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法」である。

本発明により提供される問題点の第４の解決手段は、［原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂｌ第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃｌ第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ＋第３の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体
のゼータ電位を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測されたゼータ電位の計測値をゼ
ータ電位の目標値として保持するための第５の工程と、ｉｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体
のゼータ電位を計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持されたゼータ電位の目標値と第
７の工程で計測されたゼータ電位の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程
における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法」である。

本発明により提供される問題点の第５の解決手段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａｌ原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水のコロイド
荷電量を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測されたコロイド荷電量の計測値
をコロイド荷電量の目標値として保持するための第５の工程と、［ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
６の工程と、（ｇ］第６の工程で凝集剤の注入された原水のコロイド
荷電量を計測する第７の工程と、（ｈｌ第５の工程で保持されたコロイド荷電量の目標値
と第７の工程で計測されたコロイド荷電量の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程
における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法Ｊである。

本発明により提供される問題点の第６の解決手段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体
の幾何平均径９個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つを計測する第４の工程と、（ｅｌ第４の工程で計測された凝集体の幾何平均径２個
数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの計測値を凝集体の幾何平均径９個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体
の幾何平均径５個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つを計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された凝集体の幾何平均径９個
数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの目標値と第７の工程で計測された凝集体の幾何平均径９個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの計測値とを比較する第８の工程と、（ｉｌ第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程
における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法」である。

本発明により提供される問題点の第７の解決手段は、「原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる凝集
剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテスト
で間歇的に検知する第１の工程と、（ｂｌ第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたと
き、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄｌ第３の工程で凝集剤の注入された原水のパイロッ
トフィルタにおける損失水頭上昇速度を計測する第４の工程と、ｔｅｌ第４の工程で計測された損失水頭上昇速度の計測
値を損失水頭上昇速度の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第
６の工程と、（ｇｌ第６の工程で凝集剤の注入された原水のパイロッ
トフィルタにおける損失水頭上昇速度を計測する第７の工程と、（ｈｌ第５の工程で保持された損失水頭上昇速度の目標
値と第７の工程で計測された損失水頭上昇速度の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉｔ第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程
における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法Ｊである。

［作用］本発明にかかる第１ないし第７の凝集剤注入制御方法は
、原水から懸濁水を凝集せしめて沈澱除去し処理水とし
て排出するために原水に対して凝集剤を注入するに際し
原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御しており、特
に、Ｅ問題点の解決手段］の欄で第１ないし第７の解決
手段として明示したごとく、間歇的に実行されるジャー
テストに際して凝集剤の注入量をそのジャーテストで検
知された最適注入量に決定し、かつそのジャーテストと
後続のジャーテストとの間に凝集剤の注入量をそのジャ
ーテストによって検知された最適注入量にしたがって凝
集剤を注入したときの迅速指標（すなわち流動電流、流
動電流差、凝集分散状態、ゼータ電位、コロイド荷電量
、凝集体の画像解析情報（すなわち凝集体の幾何平均径
２個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つ）も
しくはパイロットフィルタの損失水頭上昇速度の計測値
もしくは分析値からなる目標値に迅速指標の計測値もし
くは分析値が接近するよう最適注入量を補正することに
より決定する構成を備えているので、（１）凝集剤の注入量をジャーテストによって間歇的に
決定しかつジャーテスト間に迅速指標を用い原水性状の
変動に応じて補正する作用をなし、ひいては（１１）処理水濁度の変動を抑制する作用をなし、併せ
て（ｉｉｉ）凝集剤の注入量を削減する作用をなす。

［実施例］次に、本発明にかかる凝集剤注入制御方法ついて、その
好ましい実施例を挙げ、添付図面を参叩しつつ、具体的
に説明する。

しかしながら、以下に説明する実施例は、本発明の理解
を容易化ないし促進化するために記載されるものであっ
て、本発明を限定するために記載されるものではない。

換言すれば、以下に説明される実施例において開示され
る各要素は、本発明の精神ならびに技術的範囲に属する
全ての設計変更ならびに均等物置換を含むものである。

二星二区皿五韮」工第１図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第１の
実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている
凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速指
標として流動電流が採用さねている。

第２区は、第１図に図示した凝集沈澱処理装置に備えら
れた流動電流計の一例を拡大して示すための拡大断面図
である。

第３図（ａ）〜（ｄ）は、第１図実施例の具体例を説明
するための動作説明図であって、運転開始からの経過時
間に対しそれぞれ原水ｐＨ，流動電流の目標値、凝集剤
の注入量および処理水濁度がプロットされている。

第４図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第２の
実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている
凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速指
標として流動電流差が採用されている。

第５図［ａ）〜（ｄ）は、第４図実施例の具体例を説明
するための動作説明図であって、運転開始からの経過時
間に対しそれぞれ原水ｐＨ，流動電流差の目標値、凝集
剤の注入量および処理水濁度がプロットされている。

第６図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第３の
実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている
凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速指
標として凝集分散状態の分析結果（凝集分散比など）が
採用されている。

第７図（ａ）〜（ｄ）は、第６図実施例の具体例を説明
するための動作説明図であって、運転開始からの経過時
間に対しそれぞれ原水温度　凝集分散比の目標値、凝集
剤の注入量および処理水濁度がそれぞれプロットされて
いる。

第８図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第４の
実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている
凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速指
標として凝集体のゼータ電位が採用されている。

第９図（ａｌ〜（ｄｉは、第８図実施例の具体例を説明
するための動作説明図であって、運転開始からの経過時
間に対しそれぞれ原水！’Ｈ＋ゼータ電位の目標値、凝
集剤の注入量および処理水濁度がプロットされている。

第１０図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第５
の実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されてい
る凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速
指標としてコロイド荷電量が採用されている。

第１１図（ａｌ〜（ｄ）は、第１０図実施例の具体例を
説明するための動作説明図であって、運転開始からの経
過時間に対しそれぞれ原水の濁度、コロイド荷電量の目
標値、凝集剤の注入量および処理水濁度がプロットされ
ている。

第１２図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第６
の実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されてい
る凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速
指標として画像解析情報（凝集体の幾何平均径など）が
採用されている。

第１３図（ａｌ〜ｌｄ）は、第１７図実施例の具体例を
説明するための動作説明図であって、運転開始からの経
過時間に対しそれぞれ原水濁度、凝集体の幾何平均径の
目標値、凝集剤の注入量および処理水濁度がそれぞれプ
ロットされている。

第１４図は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第７
の実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されてい
る凝集沈澱処理装置を示すための概念図であって、迅速
指標としてパイロットフィルタにおける損失水頭の目標
値が採用されている。

第１５図（ａ）〜（ｄ）は、第１４図実施例の具体例を
説明するための動作説明図であって、運転開始からの経
過時間に対しそれぞれ原水温度、損失水頭上昇速度の目
標値、凝集剤の注入量および処理水濁度がプロットされ
ている。

１の　　例のまず、第１図および第２図を参照しつつ、本発明にかか
る凝集剤注入制御方法の第１の実施例について、それに
よって凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理
装置の構成を説明しながら、その構成を詳細に説明する
。

厘は、本発明にかかる凝集剤注入制御方法によって凝集
剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置であっ
て、原水として上水　下水、凍原あるいは工場廃水など
の懸濁水（以下゛°上水°゛の場合を例示する）が原水
供給源（図示せず）から矢印Ａで示すごとく原水供給管
ｌｌＡを介して供給されており原水（すなわち懸濁水）
中に含まれた大型の異物を沈澱せしめて除去するための
着水井１２と、着水井１２から原水供給管１１Ｂを介し
て原水（すなわち懸濁水）が供給されており急速攪拌に
よって注入された凝集剤を原水（すなわち懸濁水）と混
合して懸濁質を凝集せしめ凝集体（すなわちフロック）
を形成するための急速攪拌池１３と、急速攪拌池１３か
ら凝集剤の注入され急速攪拌されて凝集体の形成された
原水（以下°°急急速攪拌池田出水という）が与えられ
ており急速攪拌油流出水を緩速撹拌して凝集体を肥大せ
しめるための緩速攪拌池１４と、緩速攪拌池１４から与
えられた懸濁水（以下°°緩緩速攪拌池田出水という）
を静置して凝集体を沈澱せしめるための沈澱池１５と、
凝集体を形成せしめるよう急速攪拌池１３に対して凝集
剤Ｃ無機凝集剤あるいは有機凝集剤）を注入するための
凝集剤注入装置１６とを備えている。急速攪拌池１３に
は、駆動源（たとえば電動機）　１３Ａによって急速回
転駆動（すなわち比較的に高速度で回転駆動）される攪
拌部材１３Ｂが配設されている。緩速攪拌池１４には、
駆動ｔＡ（たとえば電動機）１４Ａによって緩速回転駆
動〔すなわち比較的に低速度で回転駆動）される攪拌部
材１４Ｂが配設されている。沈澱池１５には、その底部
に対し、沈澱した凝集体を汚泥として除去するための排
出管（図示せず）が配設されている。凝集剤注入装置１
６には、凝集剤を保持するための凝集剤貯槽１６Ａと、
凝集剤貯槽１６Ａから急速攪拌池１３に向けて凝集剤を
計量しつつ供給するための計量ポンプ１６Ｂとが包有さ
れている。

凝集沈澱処理袋Ｍ腫は、また、原水供給管１１Ｂに対し
て配設されており原水の水素イオン濃度指数（以下°°
原水ｐＨ−ともいう）を計測するための水素イオン濃度
指数計（以下″″原水Ｉ（計”ともいう）　１７と、採
水バイブ１８ａ、採水ポンプ１８ａ”ｊ：ｉよび排水バ
イブ１８ｂを介して原水供給管１１Ｂに配設されており
原水（すなわち懸濁水）の最適凝集状態を達成するため
に所要の凝集剤の注入量（すなわち最適注入量）を間歇
的に検知するためのジャーテスト装置１８とを備えてい
る。原水ｐＨ計１７は、本発明にかかる凝集剤注入制御
方法を評価するために配置されているに過ぎないので、
所望により除去してもよい。

凝集沈澱処理装置届は、更に、原水供給管１１Ｂおよび
急速攪拌池１３に対して配設されており凝集剤の注入さ
れた原水（すなわち懸濁水）の流動電流を計測するため
の流動電流計１９と、沈澱池１５から矢印Ｂで示すごと
く処理水を排出するための処理水排出管１１Ｇに対して
配設されており処理水の濁度（以下゛′処理水濁度”と
もいう）を計測するための処理水濃度計２０とを備えて
いる。ちなみに、流動電流計りは、急速攪拌池１３Ｂか
ら採水バイブ１９ａおよび採水ポンプ１９ａ２を介して
採取されたサンプル（具体的には゛°凝集剤の注入され
た原水゛）を−時的に保持し流動電流の計測に供したの
ち排水バイブ１９ｂを介して急速攪拌池１３Ｂに向けて
排出する筒状容器１９Ａと、筒状容器１９Ａの内周面に
離間して配設された２つの電極１９Ｂ、　１９Ｇと、筒
状容器１９Ａの内部に配設されており筒状容器１９Ａの
外部にある動力源１９０によって往復運動せしめられサ
ンプルを強制的に移動せしめるピストン１９Ｅと、電極
１９Ｂ、　１９Ｃに対し接続線１９ｃ、　１９ｄを介し
て接続されておりピストン１９Ｅの往復運動に伴なうサ
ンプルの移動に際して電極１９Ｂ、　１９Ｃ間に生じる
電流を計測したのち適宜に増幅し流動電流の計測値とし
て後続の保持装置２１および比較回路２３に向は出力す
る電流計１９Ｆとを包有している。処理水濁度計２０は
、本発明にかかる凝集剤注入制御方法を評価するために
配置されているに過ぎないので、所望により除去しても
よい。

凝集沈澱処理装置厘は、加えて、ジャーテスト装置１８
および流動電流計１９に接続されておりジャーテスト装
置１８によって検知された凝集剤の最適注入量にしたが
って凝集剤が注入されたときの流動電流訂正による流動
電流の計測値をジャーテスト装置１８の出力信号（すな
わち凝集剤の最適注入量の検知結果が後述の制御装置２
４に向けて出力されたことを告知するための信号であっ
て凝集剤の最適注入量の検知結果でもよい）に応じて保
持し゛流動電流の目標値゛として出力するための保持装
置２１と、流動電流計屋および保持装置２１に対して接
続されており保持装置２１から与えられた゛流動電流の
目標値”と流動電流計１９から与えられた゛流動電流の
計測値”とを比較するための比較回路２３と、比較回路
２３に対して接続されており比較回路２３の比較結果（
すなわち゛流動電流の目標値゛と“流動電流の計測値パ
との間の差）に応じて凝集剤の注入量を決定し凝集剤の
注入制御信号として凝集剤注入装置１６に与えるための
制御装置２４とを備えている。

第１の　　１の更に、第１図および第２図を参照しつつ、本発明にかか
る凝集剤注入制御方法の第１の実施例について、それに
よって凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理
装置の作用を説明しながら、その作用を詳細に説明する
。

襞１１玉り作原水供給源（図示せず）から原水として原水供給管１１
Ａを介し矢印Ａで示すごとく供給された懸濁水は、着水
井１２で大型の異物が沈澱せしめられて除去されたのち
、原水供給管１１Ｂを介して急速攪拌池１３に供給され
る。

急速攪拌池１３に供給された懸濁水（すなわち原水）は
、懸濁質を凝集せしめて凝集体（すなわちフロック）を
形成するために、凝集剤注入装置１５から注入された凝
集剤と急速攪拌によって混合される。急速攪拌池１３で
凝集体の形成された原水は、急速攪拌油流出水として緩
速攪拌池１４に供給される。

緩速攪拌池１４に供給された急速攪拌油流出水は、凝集
体を肥大せしめるために緩速攪拌されたのち、緩速攪拌
泡流出水として沈澱池１５に供給される。

沈澱池１５に供給された緩速攪拌油流出水は、凝集体を
沈澱せしめるために静置される。沈澱された凝集体は、
沈澱池１５の底部に形成された排出管（図示せず）から
汚泥として除去される。これに対し、凝集体の沈澱除去
された緩速攪拌油流出水は、処理水として沈澱池１５か
ら処理水排出管１１Ｃを介し矢印Ｂで示すごとく排出さ
れ、後続の処理装置（図示せず）に供給される。

鉦策剋江去上１着水井１２から急速攪拌池１３に対して与えられている
懸濁水（すなわち原水）は、凝集剤の最適注入量（すな
わち°°凝集剤を注入して所望の凝集状態を達成したと
きに対応する一凝集剤の注入量）を検知するために、そ
の一部がサンプルとしてジャーテスト装置１８に採取さ
れている。ジャーテスト装置１８は、原水供給管１３か
ら間歇的（たとえば１時間ごと）に採水することにより
、凝集剤の最適注入量を計測する。ジャーテスト装置１
８によって検知された凝集剤の最適注入量は、検知され
るごとに、制御装置２４に与えられている。制御装置２
４にジャーテスト装置１８から凝集剤の最適注入量の検
知結果が与えられるごとに、保持装置２１には、その旨
を告知するための信号がジャーテスト装置１８から与え
られる。

保持装置２１は、ジャーテスト装置１８から凝集剤の最
適注入量が与えられた時刻から適宜の時間（すなわち急
速攪拌池１３において注入された凝集剤が十分に攪拌さ
れるに必要とされる時間）だけ経過したときに、流動電
流計■から後述のごとく与えられている流動電流の計測
値を凝集剤の最適注入量に対応する流動電流（°°最適
流動電流”という）の計測値として保持し、新たに最適
流動電流の計測値が保持されるまでその保持した計測値
を°゛流動電流の目標値”として比較回路２３に向けて
出力し続ける。

比較回路２３は、保持装置２１から与えられている゛流
動電流の目標値”と流動電流計■から後述のごとく与え
られた°゛流動電流の計測値”との間の差を求め、比較
結果として制御装置２４に向けて出力する。

制御装置２４は、ジャーテスト装置１８から凝集剤の最
適注入量が与えられたとき凝集剤の注入量をその最適注
入量に決定し、かつジャーテスト装置１８から凝集剤の
最適注入量が与えられていないとき（すなわちジャーテ
スト間に）比較回路２３から与えられた比較結果がＯと
なるよう凝集剤の注入量を決定（すなわち直前のジャー
テストによって検知された最適注入量を補正）し、凝集
剤の注入制御信号として凝集剤注入装置１６に向けて出
力する。

凝集剤注入装置１６は、制御装置２４から与えられた凝
集剤の注入制御信号に応じて計量ポンプ１６Ｂが動作せ
しめられ、凝集剤貯槽１６Ａから急速攪拌池１３に向け
て適当量の凝集剤を注入する。

急速攪拌池１３は、流動電流計りが凝集剤の注入された
原水の流動電流を計測して保持装置２１および比較回路
２２に与えている。

以上により明らかなごとく、本発明によれば、ジャーテ
スト装置１８による凝集剤の最適注入量の検知時刻にお
ける凝集剤の注入量をその最適注入量に決定し、かつジ
ャーテスト装置１８による凝集剤の最適注入量の検知時
刻に後続する時刻における凝集剤の注入量を原水性状の
変動に応じて補正できるので、原水性状の変動に即応し
て凝集剤の注入量を変更でき、凝集剤の注入量の不必要
な増加を回避しつつ処理水濁度の変動を確実に抑制でき
る。

ユ且迷±土工併せて、第１図および第３図（ａｌ〜（ｄｉを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第１の実施例
の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて詳細
に説明する。

ここでは、河川水が、原水として、本発明にかかる凝集
剤注入制御方法によって凝集剤の注入制御が実行されて
いる第１の凝集沈澱処理装置と、従来技術として開示し
た凝集剤注入制御方法によって凝集剤の注入制御が実行
されている第２の凝集沈澱処理装置とに供給された。

第１．第２の凝集沈澱処理装置は、ともに、同一構造の
急速攪拌池、緩速攪拌池および沈澱池を備えており、急
速攪拌池、緩速攪拌池および沈澱池の滞留時間がそれぞ
れ３分、２７分および２時間３０分とされ、原水（すな
わち懸濁水）の処理能力が１００ｍ　”７時とされ、ポ
リアルミニウムクロライド（いわゆる“ＰＡＣ”）が凝
集剤として使用された。

原水ｐＨは、運転開始からの時間経過に伴なって７．５
と６，５との間を第３図（ａ＋　に示すごとく変化した
。ちなみに、原水濁度および原水温度は、それぞれ、２
０度および２５℃でほぼ一定であった。また、処理水濁
度は、２度が目標とされていた。

！五豊ユ原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第３図（ｃｌ　に
プロットしたとおりであった。

流動電流の目標値は、急速攪拌池に凝集剤が最適注入量
で注入されたときの流動電流であるので、第３図（ｂｌ
　に示すとおりであった。

凝集剤の注入量は、第３図（ｃ）に実線で示すとおりに
決定された。

処理水濁度は、第３図（ｄ）に実線で示すとおりであり
、実質的に２度を達成していた。

嵐絞丞ユ凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第３図（ｃ）に破線で示すとおり
であった。

処理水濁度は、第３図（ｄ＋に破線で示すとおりであり
、原水ｐＨの減少時に大きく変動した。

例１とＦ　例１との上述より明らかなごとく、実施例１は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量番ごしたがって凝集剤を注入したときの迅速
指標（ここでは流動電流）からなる目標値に迅速指標の
計測値が接近するよう補正していたので、（ｉ）比較例
１に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注入量を変
更でき、ひいては（１１）比較例１に比べ凝集剤の注入
量の過不足があまりみられず、結果的に（ｉｉｉｌ比較
例１に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

２の　　　　の　　　・また、第４図を参照しつつ、本発明にかかる凝集剤注入
制御方法の第２の実施例について、それによって凝集剤
の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置を説明し
ながら、その構成および作用を詳細に説明する。

第２の実施例は、第１図と第４図とを比較すれば明らか
なごとく、流動電流計圧が急速攪拌池１３からばかりで
なく原水供給管１１Ｂからも採水しており、流動電流計
１９で測定された原水流動電流・（すなわち“凝集剤が
未だ注入されていない原水”の流動電流）と凝集流動電
流（すなわち゛凝集剤が既に注入された原水“の流動電
流）とを演算装置２２で一時的に保持し流動電流差（す
なわち原水流動電流から凝集流動電流を差し引いた結果
）を算出して保持装置２１および比較回路２３に与えて
いることを除き、第１の実施例と実質的に同一の構成お
よび作用を有している。

すなわち、流動電流計１９は、゛凝集剤が未だ注入され
ていない原水°′と゛°凝集剤が既に注入された原水゛
°とを採水ポンプ１９ａ゛および採水バイブ１９ａ、　
１９ａ”、　］、９ａ”によって原水供給管１１Ｂおよ
び急速攪拌池１３から交互に採取して原水流動電流およ
び凝集流動電流を交互に計測したのち、排水パイプ１９
ｂを介して急速攪拌ｉｔ！！１３へ排出する。演算装置
２２は、流動電流計１９から与えられた原水流動電流の
計測値および凝集流動電流の計測値を、−時的に保持し
ておき、原水流動電流の計測値から凝集流動電流の計測
値を差し引いて゛流動電流差の計測値”を求め、保持装
置２１および比較回路２３に向けて出力する。

換言すれば、第２の実施例では、流動電流差が第１の実
施例における流動電流と等価な迅速指標として機能して
いる。

したがって、ここでは、説明を簡潔とするために、第１
の実施例に包有された部材と同一の部材に対し、第１の
実施例と同一の参照番号を付すことにより、それらの詳
細な説明を省略する。

」且生呵旦り併せて、第４図および第５図（ａｔ〜（ｄｌを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第２の実施例
の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて詳細
に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用され、か
つ凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる
ＰＡＣ”）が使用された。

原水ｐＨは、運転開始からの時間経過に伴なって７．５
と６．５との間を第５図（ａ）に示すごとく変化した。

ちなみに、原水濁度および原水温度は、それぞれ、２０
度および２５℃でほぼ一定であった。また、処理水濁度
は、２度が目標とされていた。

夾度輿ｌ原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第５図（ｃｌ　に
プロットしたとおりであった。

流動電流差の目標値は、原水流動電流の計測値から急速
攪拌池に凝集剤が最適注入量で注入されたときの凝集流
動電流の計測値を差し引いた結果であるので、第５図（
ｂ＋　に示すとおりであった。

凝集剤の注入量は、第５図（ｃ）に実線で示すとおりに
決定された。

処理水濁度は、第５図＋ｄ＋に実線で示すとおりであり
、実質的に２度を達成していた。

比較１１凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第５図ｔｅｌに破線で示すとおり
であった。

処理水濁度は、第５図（ｄ＋に破線で示すとおりであり
、原水ｐＨの減少時に大きく変動した。

施例２と比１例２との比較上述より明らかなごとく、実施例２は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここでは流動電流差）からなる目標値に迅速指標の
計測値が接近するよう補正していたので、（ｉｌ比較例
２に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注入量を変
更でき、ひいては（１１）比較例２に比べ凝集剤の注入
量の過不足があまりみられず、結果的に（ｉｉｉｌ比較
例２に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

（第３の　　の更に、第６図を参照しつつ、本発明にかかる凝集剤注入
制御方法の第３の実施例について、それによって凝集剤
の注入ＩＩ７御が実行されている凝集沈澱処理装置を説
明しながら、その構成および作用を詳細に説明する。

第３の実施例は、第１図と第６図とを比較すれば明らか
なごとく、流動電流計１９に代え凝集分散分析器並が配
設されていることを除き、第１の実施例と実質的に同一
の構成および作用を有している。

すなわち、凝集分散分析器益は、採水ポンプ１９ａ′″
および採水バイブ１９ａによって急速攪拌池１３から凝
集剤の注入された原水を採取して凝集分散状態を分析し
たのち、排水パイプ１９ｂを介して急速攪拌池１３へ排
出する。凝集分散状態の分析結果は、保持装置２１およ
び比較装置２３に向けて出力される。

換言すれば、第３の実施例では、凝集分散分析器ηで求
められた凝集分散状態の分析結果（凝集分散比もしくは
凝集体の相乗平均径など）が第１の実施例における流動
電流と等価な迅速指標として機能している。

したがって、ここでは、説明を特徴とする特許に、第１
の実施例に包有された部材と同一の部材に対し、第１の
実施例と同一の参照番号を付すことにより、それらの詳
細な説明を省略する。

ユ人生五旦り併せて、第６図および第７図（ａ）〜（ｄ）を参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第３の実施例
の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて詳細
に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用され、か
つ凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる
’ＰＡＣ”）が使用された。また、凝集分散分析器ηと
しては、ランクブラザーズ社製の凝集分散分析器ＰＤＡ
２０００を使用し、凝集状態のうち凝集分散比に注目し
た。

原水温度は、運転開始からの時間経過に伴なって２５℃
と１５℃との間を第７図（ａ）に示すごとく変化した。

ちなみに、原水濁度および原水ｐＨは、それぞれ、２０
度および７．５でほぼ一定であった。また、処理水濁度
は、２度が目標とされた。

衷血盟旦原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第７図（ｃ）にプ
ロットしたとおりであった。

凝集分散比の目標値は、急速攪拌源に凝集剤が最適注入
量で注入されたときの凝集分散比であるので、第７図（
ｂｌ　に示すとおりであった。

凝集剤の注入量は、第７図（ｃ）に実線で示すとおりに
決定された。

処理水濁度は、第７図（ｄ）に実線で示すとおりであり
、実質的に２度を達成していた。

比較盟旦凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第７図（ｃ）に破線で示すとおり
であった。

処理水濁度は、第７図（ｄ）に破線で示すとおりであり
、原水温度の減少時に大きく変動した。

３と　　　３との上述より明らかなごとく、実施例３は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここでは凝集分散比）からなる目標値に迅速指標の
計測値が接近するよう補正していたので、ｆｉ）比較例
３に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注入量を変
更でき、ひいては（１１）比較例３に比べ凝集剤の注入
量の過不足があまりみられず、結果的に（ｉｉｉ）比較
例３に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

４の　　　　の　　　・更にまた、第８図を参照しつつ、本発明にかかる凝集剤
注入制御方法の第４の実施例について、それによって凝
集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置を説
明しながら、その構成および作用を詳細に説明する。

第４の実施例は、第１図と第８図とを比較すれば明らか
なごとく、流動電流計■に代えゼータ電位計並が配設さ
れていることを除き、第１の実施例と実質的に同一の構
成および作用を有している。

すなわち、ゼータ電位計廷は、採水ポンプ１９ａ”およ
び採水バイブ１９ａによって急速攪拌源１３から凝集剤
の注入された原水を採取して凝集体のゼータ電位を計測
したのち、排水バイブ１９ｂを介して急速攪拌源１３へ
排出する。ゼータ電位の計測値は、保持装置２１および
比較装置２３に向けて出力される。

換言すれば、第４の実施例では、ゼータ電位計卦によっ
て計測されたゼータ電位が第１の実施例における流動電
流と等価な迅速指標として機能している。

ユ且生伝Ａ工併せて、第８図および第９図（ａｔ〜（ｄｌを参照しつ
つ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第４の実施例
の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて詳細
に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用され、か
つ凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる
“ＰＡＣ”）が使用された。また、ゼータ電位計廷とし
ては、コムラインサンダーソン社製のゼータ電位自動測
定装置ＺＲ−１２を使用した。

原水ｐＨは、運転開始からの時間経過に伴なって７．５
と６，５との間を第９図（ａｌ　に示すごとく変化した
。ちなみに、原水濁度および原水温度は、それぞれ、２
０度および２５℃でほぼ一定であった。また、処理水濁
度は、２度が目標とされていた。

叉施［４原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第９図（ｃ）にプ
ロットしたとおりであった。

ゼータ電位の目標値は、急速攪拌池に凝集剤が最適注入
量で注入されたときのゼータ電位であるので、第９図（
ｂｌに示すとおりであった。

凝寒剤の注入量は、第９図（ｃｌ　に実線で示すとおり
に決定された。

処理水濁度は、第９図（ｄｌに実線で示すとおりであり
、実質的に２度を達成していた。

土較五Ａ凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第９図（ｃｌに破線で示すとおり
であった。

処理水濁度は、第９図（ｄｌに破線で示すとおりであり
、原水ｐＨの減少時に大きく変動した。

４と　　　４との上述より明らかなごとく、実施例４は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここではゼータ電位）からなる目標値に迅速指標の
計測値が接近するよう補正していたので、（ｉｔ比較例
４に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注入量を変
更でき、ひいてはｆｉｉ）比較例４に比べ凝集剤の注入
量の過不足があまりみられず、結果的に（ｉｉｉ）比較
例４に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

５の　　例の　　・加えて、第１０図を参照しつつ、本発明にかかる凝集剤
注入制御方法の第５の実施例について、それによって凝
集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置を説
明しながら、その構成および作用を詳細に説明する。

第５の実施例は、第１図と第１０図とを比較すれば明ら
かなごとく、流動電流計１９に代えコロイド荷電量測定
器Ｕが配設されていることを除き、第１の実施例と実質
的に同一の構成および作用を有している。

すなわち、コロイド荷電量測定器Ｕは、採水ポンプ１９
ａ゛および採水バイブ１９ａによって急速攪拌池１３か
ら凝集剤の注入された原水を採取してコロイド荷電量を
計測したのち、排水バイブ１９ｂを介して急速攪拌池１
３へ排出する。コロイド荷電量の計測値は、保持装置２
１および比較装置２３に向けて出力される。

換言すれば、第５の実施例では、コロイド荷電量測定器
並によって計測されたコロイド荷電量が第１９実施例に
おける流動電流と等価な迅速指標として機能している。

ユ且体廻１上併せて、第１０図および第１１図（ａ＋〜（ｄ）を参照
しつつ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第５の実
施例の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて
詳細に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用され、か
つ凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる
°’ＰＡＣ”）が使用された。また、コロイド荷電量測
定器且としては、二波長測光法による自動滴定装置を使
用した（特願昭６２−２７３５５０および特願昭６２−
２７３５５０参照）。

原水濁度は、運転開始からの時間経過に伴なって３００
度と１００度との間を第１１図（ａｌ　に示すごと（変
化した。ちなみに、原水温度および原水ｐＨは、それぞ
れ、２０度および７．５でほぼ一定であった。また、処
理水濁度は、２度が目標とされた。

！胤丞二原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第１１図（ｃｌ　
にプロットしたとおりであった。

コロイド荷電量の目標値は、急速攪拌池に凝集剤が最適
注入量で注入されたときのコロイド荷電量であるので、
第１１区（ｂ）に示すとおりであった。

凝集剤の注入量は、第１１図（ｃ）に実線で示すとおり
に決定された。

処理水濁度は、第１１図（ｄ）に実線で示すとおりであ
り、実質的に２度を達成していた。

比較丞二凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第１１図（ｃ）に破線で示すとお
りであった。

処理水濁度は、第１１図（ｄ）に破線で示すとおりであ
り、原水濁度の上昇時に太き（変動した。

５と　　］１５とのヒ上述より明らかなごとく、実施例５は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここではコロイド荷電量）からなる目標値に迅速指
標の計測値が接近するよう補正していたので、（１）比
較例５に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注入量
を変更でき、ひいては（１１）比較例５に比べ凝集剤の
注入量の過不足があまりみられず、結果的に［１ｉｉ）
比較例５に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制できた。

第６の　　］］の　　・　用加えてまた、第１２図を参照しつつ、本発明にかかる凝
集剤注入制御方法の第６の実施例について、それによっ
て凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置
を説明しながら、その構成および作用を詳細に説明する
。

第６の実施例は、第１図と第１２図とを比較すれば明ら
かなごと（、流動電流針長に代え画像解析装置５９が配
設されていることを除き、第１の実施例と実質的に同一
の構成および作用を有している。

すなわち、画像解析情報腔は、採水ポンプ１９ａ。

および採水バイブ１９ａによって緩速攪拌池１４から凝
集剤の注入された原水を採取して画像解析したのち、排
水バイブ１９ｂを介して急速攪拌池１３へ排出する。画
像解析の結果（すなわち画像解析情報）は、保持装置２
１および比較装置２３に向けて出力される。

換言すれば、第６の実施例では、画像解析装置５９によ
って解析された画像解析情報（凝集体の幾何平均径１個
数および平均有効密度のうちの少なくとも１つ）が第１
の実施例における流動電流と等価な迅速指標として機能
している。

ユ且生皿立Ｌ併せて、第１２図および第１３図（ａｌ〜（ｄ）を参照
しつつ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第６の実
施例の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて
詳細に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用されかつ
凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる“
”ＰＡＣ“）が使用された。また、画像解析装置５９と
しては、透過光の変動を利用して凝集体の凝集状態（こ
こでは凝集体の幾何平均径）を検知するものを使用した
。

原水濁度は、運転開始からの時間経過に伴なって３００
度と　１００度との間を第１３図（ａｌ　に示すごとく
変化した。ちなみに、原水温度および原水ｐＨは、それ
ぞれ、２０度および７．５でほぼ一定であった。また、
処理水濁度は、２度が目標とされた。

衷鳳■ｌ原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第１３区（ｃｌ　
にプロットしたとおりであった。

凝集体の幾何平均径の目標値は、急速攪拌池に凝集剤が
最適注入量で注入されたときの凝集体の幾何平均径であ
るので、第１３図（ｂ）に示すとおりであった。

凝集剤の注入量は、第１３図（ｃ）に実線で示すとおり
に決定された。

処理水濁度は、第１３図（ｄｌ　に実線で示すとおりで
あり、実質的に２度を達成していた。

ル較亘互凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第１３図（ｃ）に破線で示すとお
りであった。

処理水濁度は、第１３図（ｄｌ　に破線で示すとおりで
あり、原水濁度の上昇時に大きく変動した。

例６と　　　６との上述より明らかなごとく、実施例６は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここでは凝集体の幾何平均径）からなる目榎値に迅
速指標の計測値が接近するよう補正していたので、（ｉ
）比較例６に比べ原水性状の変動に即応して凝集剤の注
入量を変更でき、ひいては（１１）比較例６に比べ凝集
剤の注入量の過不足があまりみられず、結果的にｆｉｉ
ｉｌ比較例６に比べ処理水濁度の変動を確実に抑制でき
た。

７の　　の最後に、第１４図を参照しつつ、本発明にかかる凝集剤
注入制御方法の第７の実施例について、それによって凝
集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置を説
明しながら、その構成および作用を詳細に説明する。

第７の実施例は、第１図と第１４図とを比較すれば明ら
かなごとく、流動電流計■に代えパイロットフィルタ廷
が配設されていることを除き、第１の実施例と実質的に
同一の構成および作用を有している。

すなわち、パイロットフィルタ鯵は、採水ポンプ１９ａ
０および採水バイブ１９ａによって急速攪拌池１３から
凝集剤の注入された原水を採取して損失水頭の上昇速度
を計測したのち、排水パイプ１９ｂを介して急速攪拌池
１３へ排出する。損失水頭の上昇速度の計測値は、保持
装置２１および比較装置２３に向けて出力される。

換言すれば、第７の実施例では、パイロットフィルタ並
によって計測された損失水頭上昇速度が第１の実施例に
おける流動電流と等価な迅速指標として機能している。

」且体丞ユニ併せて、第１４図および第１５図（ａ１〜（ｄ）を参照
しつつ、本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第７の実
施例の理解を一層深めるために、具体的な数値を挙げて
詳細に説明する。

ここでは、具体例１で使用された第１．第２の凝集沈澱
処理装置が利用され、原水として河川水が採用されかつ
凝集剤としてポリアルミニウムクロライド（いわゆる’
ＰＡＣ”）が使用された。

原水温度は、運転開始からの時間経過に伴なって２５℃
と１５℃との間を第１５図（ａ）に示すごとく変化した
。ちなみに、原水濁度および原水ｐＨは、それぞれ、２
０度および７．５でほぼ一定であった。また、処理水濁
度は、２度が目標とされた。

！施丞ユ原水に対する凝集剤の最適注入量は、ジャーテスト装置
によって、運転開始時に検知し、かつ運転開始時から１
時間経過するごとに検知したところ、第１５図（ｃ）に
プロットしたとおりであった。

パイロットフィルタにおける損失水頭上昇速度の目標値
は、急速攪拌池に凝集剤が最適注入量で注入されたとき
の損失水頭上昇速度であるので、第１５図Ｃｄ）に示す
とおりであった。

凝集剤の注入量は、第１５図（ｃ）に実線で示すとおり
に決定された。

処理水濁度は、第１５図Ｃｄ）に実線で示すとおりであ
り、実質的に２度を達成していた。

鷹較奥ユ凝集剤の注入量は、ジャーテスト装置によって検知され
た最適注入量にしたがって決定され、次のジャーテスト
まで維持されたので、第１５図Ｃｄｌに破線で示すとお
りであった。

処理水濁度は、第１５図（ｄ）に破線で示すとおりであ
り、原水ｐＨの減少時に大きく変動した。

７と　　例７との　１上述より明らかなごとく、実施例７は、間歇的に実行さ
れるジャーテストに際して凝集剤の注入量をそのジャー
テストによって検知された凝集剤の最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（ここではパイロットフィルタにおける損失水頭上昇
速度）からなる目標値に迅速指標の計測値が接近するよ
う補正していたので、（１）比較例７に比べ原水性状の
変動に即応して凝集剤の注入量を変更でき、ひいては（
１１）比較例７に比べ凝集剤の注入量の過不足があまり
みられず、結果的に（ｉｉｉｉ比較例７に比べ処理水濁
度の変動を確実に抑制できた。

（３）発明の効果上述より明らかなように、本発明にかかる第１ないし第
７の凝集剤注入制御方法は、原水から懸濁水を凝集せし
めて沈澱除去し処理水として排出するために原水に対し
て凝集剤を注入するに際し原水の性状に応じて凝集剤の
注入量を制御しており、特に、［問題点の解決手段］の
欄で第１ないし第７の解決手段として明示したごとく、
間歇的に実行されるジャーテストに際して凝集剤の注入
量をそのジャーテストで検知された最適注入量に決定し
、かつそのジャーテストと後続のジャーテストとの間に
凝集剤の注入量をそのジャーテストによって検知された
最適注入量にしたがって凝集剤を注入したときの迅速指
標（すなわち流動電流流動電流差、凝集分散状態、ゼー
タ電位、コロイド荷電量、凝集体の画像解析情報（すな
わち凝集体の幾何平均径９個数および平均有効密度のう
ちの少なくとも１つ）もしくはパイロットフィルタの損
失水頭上昇速度）の計測値もしくは分析値からなる目標
値に迅速指標の計測値もしくは分析値が接近するよう最
適注入量を補正することにより決定する構成を備えてい
るので、（１）凝集剤の注入量をジャーテストによって間歇的に
決定できかつジャーテスト間に迅速指標を用い原水性状
の変動に応じて補正できる効果を有し、ひいては（１１）処理水濁度の変動を抑制できる効果を有し、併
せてｆｉｉｉｌ凝集剤の注入量を削減できる効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第１の実
施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている凝
集沈澱処理装置を示すための概念図、第２図は第１図に
図示した凝集沈澱処理装置の一部を拡大して示すための
拡大断面図、第３図（ａｌ〜（ｄｌは第１図実施例の具
体例を説明するための動作説明図、第４図は本発明にか
かる凝集剤注入制御方法の第２の実施例にしたがって凝
集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置を示
すための概念図、第５図（ａｌ〜（ｄｌは第４図実施例
の具体例を説明するための動作説明図、第６図は本発明
にかかる凝集剤注入制御方法の第３の実施例にしたがっ
て凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理装置
を示すための概念図、第７図（ａｌ〜（ｄｌは第６図実
施例の具体例を説明するための動作説明図、第８図は本
発明にかかる凝集剤注入制御方法の第４の実施例にした
がって凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈澱処理
装置を示すための概念図、第９図（ａ）〜（ｄ）は第８
図実施例の具体例を説明するための動作説明図、第１０
図は本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第５の実施例
にしたがって凝集剤の注入制御が実行されている凝集沈
澱処理装置を示すための概念図、第１１図（ａｌ〜（ｄ
ｌは第１０図実施例の具体例を説明するための動作説明
図、第１２図は本発明にかかる凝集剤注入制御方法の第
６の実施例にしたがって凝集剤の注入制御が実行されて
いる凝集沈澱処理装置を示すための概念図、第１３図（
ａ）〜（ｄｌは第１２図実施例の具体例を説明するため
の動作説明図、第１４図は本発明にかかる凝集剤注入制
御方法の第７の実施例にしたがって凝集剤の注入制御が
実行されている凝集沈澱処理装置を示すための概念図、
第１５図（ａｌ〜（ｄｌ　は第１４図実施例の具体例を
説明するための動作説明図である。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測された流動電流の計測値を流動電流の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流を計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された流動電流の目標値と第７の工程で計測された流動電流の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第２の工程で決定された凝集剤の注入量を補正し、第６の工程における凝集剤の注入量と決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（２）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）原水の流動電流を計測する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第３の工程と、（ｄ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第３の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流を計測する第５の工程と、（ｆ）第２の工程で計測された流動電流の計測値から第５の工程で計測された流動電流の計測値を差し引いて流動電流差の計測値を算出する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で算出された流動電流差の計測値を流動電流差の目標値として保持するための第７の工程と、（ｈ）第４の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で凝集剤の注入された原水の流動電流を計測する第９の工程と、（ｊ）第２の工程で計測された流動電流の計測値から第９の工程で計測された流動電流の計測値を差し引いて流動電流差の計測値を算出する第１０の工程と、（ｋ）第７の工程で保持された流動電流差の目標値と第１０の工程で算出された流動電流差の計測値とを比較する第１１の工程と、（ｌ）第１１の工程で比較された結果に応じて第８の工
程における凝集剤の注入量を決定する第１２の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（３）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水の凝集分散状態を分析する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で分析された凝集分散状態の分析値を凝集分散状態の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水の凝集分散状態を分析する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された凝集分散状態の目標値と第７の工程で計測された凝集分散状態の分析値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（４）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがつて原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体のゼータ電位を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測されたゼータ電位の計測値をゼータ電位の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体のゼータ電位を計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持されたゼータ電位の目標値と第７の工程で計測されたゼータ電位の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（５）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水のコロイド荷電量を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測されたコロイド荷電量の計測値をコロイド荷電量の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水のコロイド荷電量を計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持されたコロイド荷電量の目標値と第７の工程で計測されたコロイド荷電量の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（６）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つを計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測された凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの計測値を凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水中の凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つを計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの目標値と第７の工程で計測された凝集体の幾何平均径、個数および平均有効密度のうちの少なくとも１つの計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。
（７）原水から懸濁質を凝集せしめて沈澱除去し処理水
として排出するために原水に対して凝集剤を注入するに
際し原水の性状に応じて凝集剤の注入量を制御してなる
凝集剤注入制御方法において、（ａ）原水に対する凝集剤の最適注入量をジャーテストで間歇的に検知する第１の工程と、（ｂ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第１の工程で検知された凝集剤の最適注入量に応じて原水に対する凝集剤の注入量を決定する第２の工程と、（ｃ）第１の工程で凝集剤の最適注入量が検知されたとき、第２の工程で決定された凝集剤の注入量にしたがって原水に対し凝集剤を注入する第３の工程と、（ｄ）第３の工程で凝集剤の注入された原水のパイロットフィルタにおける損失水頭上昇速度を計測する第４の工程と、（ｅ）第４の工程で計測された損失水頭上昇速度の計測値を損失水頭上昇速度の目標値として保持するための第５の工程と、（ｆ）第３の工程ののち原水に対し凝集剤を注入する第６の工程と、（ｇ）第６の工程で凝集剤の注入された原水のパイロットフィルタにおける損失水頭上昇速度を計測する第７の工程と、（ｈ）第５の工程で保持された損失水頭上昇速度の目標値と第７の工程で計測された損失水頭上昇速度の計測値とを比較する第８の工程と、（ｉ）第８の工程で比較された結果に応じて第６の工程における凝集剤の注入量を決定する第９の工程とを備えてなることを特徴とする凝集剤注入制御方法。