JPH0327604A - 送信用ミキサ - Google Patents
送信用ミキサInfo
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- JPH0327604A JPH0327604A JP16204389A JP16204389A JPH0327604A JP H0327604 A JPH0327604 A JP H0327604A JP 16204389 A JP16204389 A JP 16204389A JP 16204389 A JP16204389 A JP 16204389A JP H0327604 A JPH0327604 A JP H0327604A
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 10
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 9
- 239000003990 capacitor Substances 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical compound [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- XTKDAFGWCDAMPY-UHFFFAOYSA-N azaperone Chemical compound C1=CC(F)=CC=C1C(=O)CCCN1CCN(C=2N=CC=CC=2)CC1 XTKDAFGWCDAMPY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
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- Amplitude Modulation (AREA)
- Transmitters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、マイクロ波無線装置に用いられる送信用ミキ
サに関する。
サに関する。
マイクロ波無線装置の送信部では．ＩＦ信号（例えば７
０ＭＨｚ）を変調し、マイクロ波帯のローカル信号と混
合して所望のマイクロ波帯信号に変換する構成が一般的
に用いられる。この混合部に，ショットキーダイオード
を用いた送信用ミキサが使用される。また、ＩＦ信号の
変調方式としては，位相変調（例えば４相Ｐ Ｓ Ｋ）
，振幅位相変調（例えば１６ＱＡＭ）などが使用されて
いる．［従来の技術］ 従来、マイクロ波無線装置に用いられる送信用ミキサと
しては第６図に示すようなものがある。
０ＭＨｚ）を変調し、マイクロ波帯のローカル信号と混
合して所望のマイクロ波帯信号に変換する構成が一般的
に用いられる。この混合部に，ショットキーダイオード
を用いた送信用ミキサが使用される。また、ＩＦ信号の
変調方式としては，位相変調（例えば４相Ｐ Ｓ Ｋ）
，振幅位相変調（例えば１６ＱＡＭ）などが使用されて
いる．［従来の技術］ 従来、マイクロ波無線装置に用いられる送信用ミキサと
しては第６図に示すようなものがある。
第６図は従来の送信用ミキサの構戒を示す等価回路図で
あり、この第６図において、１はローカル信号入力端子
、２はＲＦ信号（所望のマイクロ波帯信号）出力端子，
３はＩＦ信号入力端子、４は９０”ハイブリッド回路で
、このハイブリッド回路４は４端子４８〜４ｄを有して
おり，これらのうちの２端子４ａ，４ｂが、それぞれ、
ＤＣカット用コンデンサ８，８を介してローカル信号入
力端子１およびＲＦ信号出力端子２と接続されて、信号
入力端子，信号出力端子として構成されている。一方、
残りの２端子４ｃ，４ｄには、それぞれショットキーダ
イオード５ａ，５ｂが同方向で接続され，さらにＤＣカ
ット用コンデンサ８を介してＩＦ信号入力端子３が接続
されている。
あり、この第６図において、１はローカル信号入力端子
、２はＲＦ信号（所望のマイクロ波帯信号）出力端子，
３はＩＦ信号入力端子、４は９０”ハイブリッド回路で
、このハイブリッド回路４は４端子４８〜４ｄを有して
おり，これらのうちの２端子４ａ，４ｂが、それぞれ、
ＤＣカット用コンデンサ８，８を介してローカル信号入
力端子１およびＲＦ信号出力端子２と接続されて、信号
入力端子，信号出力端子として構成されている。一方、
残りの２端子４ｃ，４ｄには、それぞれショットキーダ
イオード５ａ，５ｂが同方向で接続され，さらにＤＣカ
ット用コンデンサ８を介してＩＦ信号入力端子３が接続
されている。
また、６は使用周波数の１７４波長オープンスタブ、７
はダイオード５ａ，５ｂのＤＣリターンのためのチョー
クコイルである。
はダイオード５ａ，５ｂのＤＣリターンのためのチョー
クコイルである。
このような構戒の送信用ミキサのＩＦ信号入力端子３へ
、第７図（ａ）に示すスペクトルをもつ１Ｆ入力信号（
多値変調されたもの）を入力した際に，ＲＦ信号出力端
子２から出力されるＲＦ出力信号のスペクトルを、第７
図（ｂ）に示す。第７図（ｂ）において，２１．２２は
第７図（８）に示すスペクトルをもつＩＦ信号が上述し
たミキサのハイブリッド回路４にてローカル信号と混合
され周波数変換されたＲＦ信号のスペクトル部（周波数
ｆＬｏ±ｆ ｒｐ）、２３は入力端子１からのローカル
信号がＲＦ信号出力端子２側へ漏れたスペクトル部（周
波数ｆＬｏ）を示している． ［発明が解決しようとする課題］ ところで、第７図（ａ）に示すように、入力されたＩＦ
信号のスペクトルには、クロック周波数ｆｃＬの信号は
見られないが、第７図（ｂ）に示すように、ＲＦ出力信
号のスペクトルには、ローカル周波数ｆＬｏから±ｆＣ
Ｌだけ離れた周波数にスペクトル部２４が現れる。これ
は不要信号であり、場合によっては、必要なＲＦ信号変
調波に対応するスペクトル部２１または２２に接近し、
マイクロ波帯のフィルタで十分に除去することができず
、メイン信号に対して十分なＤ／ｕを得ることは困難で
ある． この不要信号（スプリアス）の発生過程を簡単に説明す
る。クロック信号周波数ｆＣＬで多値変調した信号をダ
イオードなどの非線形素子に入力すると、クロック周波
数ｆｃＬの信号が再生される。第６図の従来のミキサに
おいて、ＩＦ信号入力端子３から入力された変調信号（
ＩＦ信号）は、ダイオード５ａおよび５ｂに同相で入力
され，クロック周波数ｆＣＬの４８号がそれぞれ再生さ
れる。一方、入力端子１に入力されたローカル信号は、
９０’ハイブリッド回路４で９０”位相差でダイオード
５ａ，５ｂに加えられる．このローカル信号と再生クロ
ック信号とがミキシングされ、ダイオード５ａおよび５
ｂで、Ｏ″または１８０゜位相差のある周波数ｆＬＯ
”： ｆ ＣＬの信号が生じ、これらが９０＠ハイブリ
ッド回路４にて再び合成され，ＲＦ信号出力端子２に現
れ、第７図（ｂ）に符号２４で示すスペクトル部に対応
する信号つまり不要信号となる． 本発明は、このような課題を解決しようとするもので，
変調のためのクロック信号による不要波出力レベルを低
く抑制できるようにした、送信用ミキサを提供すること
を目的とする。
、第７図（ａ）に示すスペクトルをもつ１Ｆ入力信号（
多値変調されたもの）を入力した際に，ＲＦ信号出力端
子２から出力されるＲＦ出力信号のスペクトルを、第７
図（ｂ）に示す。第７図（ｂ）において，２１．２２は
第７図（８）に示すスペクトルをもつＩＦ信号が上述し
たミキサのハイブリッド回路４にてローカル信号と混合
され周波数変換されたＲＦ信号のスペクトル部（周波数
ｆＬｏ±ｆ ｒｐ）、２３は入力端子１からのローカル
信号がＲＦ信号出力端子２側へ漏れたスペクトル部（周
波数ｆＬｏ）を示している． ［発明が解決しようとする課題］ ところで、第７図（ａ）に示すように、入力されたＩＦ
信号のスペクトルには、クロック周波数ｆｃＬの信号は
見られないが、第７図（ｂ）に示すように、ＲＦ出力信
号のスペクトルには、ローカル周波数ｆＬｏから±ｆＣ
Ｌだけ離れた周波数にスペクトル部２４が現れる。これ
は不要信号であり、場合によっては、必要なＲＦ信号変
調波に対応するスペクトル部２１または２２に接近し、
マイクロ波帯のフィルタで十分に除去することができず
、メイン信号に対して十分なＤ／ｕを得ることは困難で
ある． この不要信号（スプリアス）の発生過程を簡単に説明す
る。クロック信号周波数ｆＣＬで多値変調した信号をダ
イオードなどの非線形素子に入力すると、クロック周波
数ｆｃＬの信号が再生される。第６図の従来のミキサに
おいて、ＩＦ信号入力端子３から入力された変調信号（
ＩＦ信号）は、ダイオード５ａおよび５ｂに同相で入力
され，クロック周波数ｆＣＬの４８号がそれぞれ再生さ
れる。一方、入力端子１に入力されたローカル信号は、
９０’ハイブリッド回路４で９０”位相差でダイオード
５ａ，５ｂに加えられる．このローカル信号と再生クロ
ック信号とがミキシングされ、ダイオード５ａおよび５
ｂで、Ｏ″または１８０゜位相差のある周波数ｆＬＯ
”： ｆ ＣＬの信号が生じ、これらが９０＠ハイブリ
ッド回路４にて再び合成され，ＲＦ信号出力端子２に現
れ、第７図（ｂ）に符号２４で示すスペクトル部に対応
する信号つまり不要信号となる． 本発明は、このような課題を解決しようとするもので，
変調のためのクロック信号による不要波出力レベルを低
く抑制できるようにした、送信用ミキサを提供すること
を目的とする。
［課題を解決するための手段］
第１図は本発明の原理回路図である．
第１図において、３はＩＦ信号入力端子、４は９０’ハ
イブリッド回路で、このハイブリッド回路４は４端子４
ａ〜４ｄを有しており、これらのうちの２端子４ａ，４
ｂが、それぞれ信号入力端子，信号出力端子として構成
される一方、残りの２端子４ｃ，４ｄには、それぞれシ
ョットキーダイオード５Ａ，５Ｂが接続され、さらにこ
れらのダイオード５Ａ，５Ｂを介してＩＦ信号入力端子
３が接続されている。
イブリッド回路で、このハイブリッド回路４は４端子４
ａ〜４ｄを有しており、これらのうちの２端子４ａ，４
ｂが、それぞれ信号入力端子，信号出力端子として構成
される一方、残りの２端子４ｃ，４ｄには、それぞれシ
ョットキーダイオード５Ａ，５Ｂが接続され、さらにこ
れらのダイオード５Ａ，５Ｂを介してＩＦ信号入力端子
３が接続されている。
そして、本発明では、これらの２つのダイオード５Ａ，
５Ｂが互いに逆向きに接続されるとともに、一方のダイ
オード５Ａとハイブリッド回路４の端子４Ｃとの間に、
１／４波長の移相器９が介装されている．この移相器９
は，ローカル信号の周波数に対して１７４波長の位相遅
れを生じさせるものである。
５Ｂが互いに逆向きに接続されるとともに、一方のダイ
オード５Ａとハイブリッド回路４の端子４Ｃとの間に、
１／４波長の移相器９が介装されている．この移相器９
は，ローカル信号の周波数に対して１７４波長の位相遅
れを生じさせるものである。
［作 用］
上述の構成により、ダイオード５Ａおよび５Ｂに入力さ
れる入力端子３からのＩＦ信号は、同相であるが、各ダ
イオード５Ａ，５Ｂが互いに逆向きであるために、ダイ
オード５Ａと５Ｂとで再生されるグロック周波数ｆＣＬ
の信号は逆相になる。
れる入力端子３からのＩＦ信号は、同相であるが、各ダ
イオード５Ａ，５Ｂが互いに逆向きであるために、ダイ
オード５Ａと５Ｂとで再生されるグロック周波数ｆＣＬ
の信号は逆相になる。
一方、９０’ハイブリッド回路４により、端子４ａから
のローカル信号は位相差９０＠で２分岐されるが、１７
４波長の移相器９により、ダイオード５Ａと５Ｂとに入
力されるローカル儲号は同相関係になる． 次に、ダイオード５Ａ，５Ｂで再生されるクロック周波
数ｆＣＬの信号とローカル周波数ｆＬｏの信号とのミキ
シングで生しる周波数ｆｔ．ｏ−！：ｆｃＬの信号は，
ダイオード５Ａと５Ｂとが互いに逆向きで，且つ、入力
されるローカル信号が同相であるから、それぞれの再生
クロック信号の逆相関係により、ダイオード５Ａで生じ
る周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号と、ダイオード５Ｂで生
じる周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号とが同相になる． これらの信号が、移相器９と９０”ハイブリッド回路４
とで合威され２端子４ｂからのＲＦ｛Ｎ号出力には不要
波は現われない． ［実施例］ 以下、図面を参照して本発明の実施例を説明する。
のローカル信号は位相差９０＠で２分岐されるが、１７
４波長の移相器９により、ダイオード５Ａと５Ｂとに入
力されるローカル儲号は同相関係になる． 次に、ダイオード５Ａ，５Ｂで再生されるクロック周波
数ｆＣＬの信号とローカル周波数ｆＬｏの信号とのミキ
シングで生しる周波数ｆｔ．ｏ−！：ｆｃＬの信号は，
ダイオード５Ａと５Ｂとが互いに逆向きで，且つ、入力
されるローカル信号が同相であるから、それぞれの再生
クロック信号の逆相関係により、ダイオード５Ａで生じ
る周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号と、ダイオード５Ｂで生
じる周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号とが同相になる． これらの信号が、移相器９と９０”ハイブリッド回路４
とで合威され２端子４ｂからのＲＦ｛Ｎ号出力には不要
波は現われない． ［実施例］ 以下、図面を参照して本発明の実施例を説明する。
第２図は本発明の第１実施例としての送信用ミキサの構
戒を示す等価回路図、第３図は第２図に対応するマイク
ロストリップラインを用いた具体的な回路構成を示す回
路図である．これらの第２，３図において，従来と同様
に、１はローカル信号入力端子、２はＲＦ信号出力端子
，３はＩＦ信号入力端子、４はブランチライン型の９０
°ハイブリッド回路で、このハイブリッド回路４の２端
子４ａ，４ｂは、それぞれ、ＤＣカット用コンデンサ８
，８を介してローカル信号入力端子１およびＲＦ信号出
力端子２と接続されて、信号入力端子，信号出力端子と
して構成されている． そして、本実施例では、ハイブリッド回路４の残りの２
端子４ｃ，４ｄには、それぞれショットキーダイオード
５Ａ，５Ｂが互いに逆向きに接続され、さらにＤＣカッ
ト用コンデンサ８を介してＩＦ信号入力端子３が接続さ
れている。
戒を示す等価回路図、第３図は第２図に対応するマイク
ロストリップラインを用いた具体的な回路構成を示す回
路図である．これらの第２，３図において，従来と同様
に、１はローカル信号入力端子、２はＲＦ信号出力端子
，３はＩＦ信号入力端子、４はブランチライン型の９０
°ハイブリッド回路で、このハイブリッド回路４の２端
子４ａ，４ｂは、それぞれ、ＤＣカット用コンデンサ８
，８を介してローカル信号入力端子１およびＲＦ信号出
力端子２と接続されて、信号入力端子，信号出力端子と
して構成されている． そして、本実施例では、ハイブリッド回路４の残りの２
端子４ｃ，４ｄには、それぞれショットキーダイオード
５Ａ，５Ｂが互いに逆向きに接続され、さらにＤＣカッ
ト用コンデンサ８を介してＩＦ信号入力端子３が接続さ
れている。
また，９は一方のダイオード５Ａとハイブリッド回路４
の端子４ｃとの間に介装された１／４波長の移相器９で
、この移相器９は、１／４波長伝送線路として構威され
、ローカル信号の周波数に対して１７４波長の位相遅れ
を生じさせるものである． なお，図中、６は使用周波数の１７４波長オープンスタ
ブ、７ａ，７ｂはダイオード５Ａ，５ＢのＤＣリターン
のためのチョークコイルとして機能するもので、７ａは
マイクロ波側のＤＣリターン路に設けられた１／４波長
のショートスタブ、７ｂはＩＦ側の集中定数のチョーク
コイルである．また，本実施例のミキサの回路全体は，
アルミナセラミック基板上にマイクロストリップライン
で構成される。
の端子４ｃとの間に介装された１／４波長の移相器９で
、この移相器９は、１／４波長伝送線路として構威され
、ローカル信号の周波数に対して１７４波長の位相遅れ
を生じさせるものである． なお，図中、６は使用周波数の１７４波長オープンスタ
ブ、７ａ，７ｂはダイオード５Ａ，５ＢのＤＣリターン
のためのチョークコイルとして機能するもので、７ａは
マイクロ波側のＤＣリターン路に設けられた１／４波長
のショートスタブ、７ｂはＩＦ側の集中定数のチョーク
コイルである．また，本実施例のミキサの回路全体は，
アルミナセラミック基板上にマイクロストリップライン
で構成される。
上述の構成により、原理的には、第１図により前述した
のと同様にして不要波の出力レベルが抑制される． つまり，ダイオード５Ａおよび５Ｂに入力される入力端
子３からのＩＰ信号は、同相であるが、各ダイオード５
Ａ，５Ｂが互いに逆向きであるために、ダイオード５Ａ
と５Ｂとで再生されるクロック周波数．ｆｃシの信号は
逆相になる一方、９０”ハイブリッド回路４により、入
力端子１からのローカル信号は位相差９０″で２分岐さ
れるが、１／４波長の移相器９により、ダイオード５Ａ
と５Ｂとに入力されるローカル信号は同相関係になる。
のと同様にして不要波の出力レベルが抑制される． つまり，ダイオード５Ａおよび５Ｂに入力される入力端
子３からのＩＰ信号は、同相であるが、各ダイオード５
Ａ，５Ｂが互いに逆向きであるために、ダイオード５Ａ
と５Ｂとで再生されるクロック周波数．ｆｃシの信号は
逆相になる一方、９０”ハイブリッド回路４により、入
力端子１からのローカル信号は位相差９０″で２分岐さ
れるが、１／４波長の移相器９により、ダイオード５Ａ
と５Ｂとに入力されるローカル信号は同相関係になる。
また、ダイオード５Ａ，５Ｂで再生されるクロック周波
数ｆＣＬの信号とローカル周波数ｆＬｏの信号とのミキ
シングで生じる周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号は、ダイオ
ード５Ａと５Ｂとが互いに逆向きで，且つ、入力される
ローカル信号が同相であるから、それぞれの再生クロッ
ク信号の逆相関係により、ダイオード５Ａで生じる周波
数ｆＬＯｆｆｃＬの信号と、ダイオード５Ｂで生じる周
波数ｆＬｏ＋：ｆｃＬの信号とが同相になる． これらの信号が、移相器９と９０＠ハイブリッド回路４
とで合威され，出力端子２からのＲＦ信号出力には不要
波は理想的には現われない．なお、ＩＦ周波数ｆＩＦと
ローカル周波数ｆＬｏとのミキシング動作については、
従来のミキサと同様である。これは、一方のダイオード
５Ａへ入力されるローカル信号は移相器９で９０’位相
が遅れ、さらにダイオード５Ａで変換されたＲＦ信号は
移相器９で９０”位相が遅れることにより、合わせて１
８０＠の位相差となるが、ダイオード５Ａと５Ｂとの向
きが互いに逆方向であるため、結果的には第６図に示す
ような同方向接続と同し状態になるからである。
数ｆＣＬの信号とローカル周波数ｆＬｏの信号とのミキ
シングで生じる周波数ｆＬｏ±ｆＣＬの信号は、ダイオ
ード５Ａと５Ｂとが互いに逆向きで，且つ、入力される
ローカル信号が同相であるから、それぞれの再生クロッ
ク信号の逆相関係により、ダイオード５Ａで生じる周波
数ｆＬＯｆｆｃＬの信号と、ダイオード５Ｂで生じる周
波数ｆＬｏ＋：ｆｃＬの信号とが同相になる． これらの信号が、移相器９と９０＠ハイブリッド回路４
とで合威され，出力端子２からのＲＦ信号出力には不要
波は理想的には現われない．なお、ＩＦ周波数ｆＩＦと
ローカル周波数ｆＬｏとのミキシング動作については、
従来のミキサと同様である。これは、一方のダイオード
５Ａへ入力されるローカル信号は移相器９で９０’位相
が遅れ、さらにダイオード５Ａで変換されたＲＦ信号は
移相器９で９０”位相が遅れることにより、合わせて１
８０＠の位相差となるが、ダイオード５Ａと５Ｂとの向
きが互いに逆方向であるため、結果的には第６図に示す
ような同方向接続と同し状態になるからである。
このように、本実施例の送信用ミキサによれば、変調の
ためのクロック信号による不要波出力レベルを低く抑制
することができるほか、そのミキサは、従来と同様に，
片側の平面回路で容易に実現することができる． ここで，本実施例のミキサの具体的な効果を，第４図に
従来のものと比較して示す。第４図では、ハイブリッド
回路４として８ＧＨｚで設計したブランチライン型のも
のを用い、移相器９として同じ＜８ＧＨｚで１７４波長
となる伝送線路を用いた場合に、ローカル周波数に対す
る不要波〔第７図（ｂ）の符号２４で示す部分〕の出力
レベルを出力端子２にて測定した実測値が示されている
．この第４図をみても明らかなように、本実施例のミキ
サからの不要波の出力レベルは、従来のものに比べてｌ
ｏｄＢ以上の改善が確認される．次に、本発明の第２実
施例としての送信用ミキサについて説明すると，第５図
はその具体的な回路構戒を示す回路図であり、この第５
図において、１０はダイオード５Ａ，５Ｂと５０Ω負荷
とを整合させるための整合回路であり、これシこより、
ローカル信号入力端子１とＲＦ信号出力端子２とのイン
ピーダンス特性が向上する。この第２実施例では、移相
器９は、ダイオード５Ａ側の整合回路１０と９０＠ハイ
ブリッド回路４の端子４ｃとの間に介装される。また，
第２実施例では、第１実施例とは異なり、ＤＣリターン
路を構成するインダクタ（第２，３図の符号７ａ，７ｂ
参照）が無いが、ダイオード５Ａ，５Ｂの内部抵抗がバ
イアス抵抗になることに問題ないとすれば、ＤＣｆｆｉ
流の流れる経路は構威されているので、上記インダクタ
を省略することは可能である。
ためのクロック信号による不要波出力レベルを低く抑制
することができるほか、そのミキサは、従来と同様に，
片側の平面回路で容易に実現することができる． ここで，本実施例のミキサの具体的な効果を，第４図に
従来のものと比較して示す。第４図では、ハイブリッド
回路４として８ＧＨｚで設計したブランチライン型のも
のを用い、移相器９として同じ＜８ＧＨｚで１７４波長
となる伝送線路を用いた場合に、ローカル周波数に対す
る不要波〔第７図（ｂ）の符号２４で示す部分〕の出力
レベルを出力端子２にて測定した実測値が示されている
．この第４図をみても明らかなように、本実施例のミキ
サからの不要波の出力レベルは、従来のものに比べてｌ
ｏｄＢ以上の改善が確認される．次に、本発明の第２実
施例としての送信用ミキサについて説明すると，第５図
はその具体的な回路構戒を示す回路図であり、この第５
図において、１０はダイオード５Ａ，５Ｂと５０Ω負荷
とを整合させるための整合回路であり、これシこより、
ローカル信号入力端子１とＲＦ信号出力端子２とのイン
ピーダンス特性が向上する。この第２実施例では、移相
器９は、ダイオード５Ａ側の整合回路１０と９０＠ハイ
ブリッド回路４の端子４ｃとの間に介装される。また，
第２実施例では、第１実施例とは異なり、ＤＣリターン
路を構成するインダクタ（第２，３図の符号７ａ，７ｂ
参照）が無いが、ダイオード５Ａ，５Ｂの内部抵抗がバ
イアス抵抗になることに問題ないとすれば、ＤＣｆｆｉ
流の流れる経路は構威されているので、上記インダクタ
を省略することは可能である。
上述の構戒により、第２実施例でも、上述した第１実施
例と同様の作用効果が得られるほか，前述した通り，ロ
ーカル信号入力端子１とＲＦ信号出力端子２とのインピ
ーダンス特性を向上させることができる． なお、上述した第１，２実施例では、９０″ハイブリッ
ド回路４として、いずれもブランチライン型のものを用
いた場合について説明したが、インターディジタル型な
ど他のタイプのものを用いてもよい。
例と同様の作用効果が得られるほか，前述した通り，ロ
ーカル信号入力端子１とＲＦ信号出力端子２とのインピ
ーダンス特性を向上させることができる． なお、上述した第１，２実施例では、９０″ハイブリッ
ド回路４として、いずれもブランチライン型のものを用
いた場合について説明したが、インターディジタル型な
ど他のタイプのものを用いてもよい。
［発明の効果］
以上詳述したように、本発明の送信用ミキサによれば、
９０”ハイブリッド回路の４＠子のうちの２端子に接続
される２つのダイオードを互いに逆向きにするとともに
，一方のダイオードと該ハイブリッド回路との間に１／
４波長の移相器を介装するという極めて簡素な構成によ
り、変調のためのクロック信号による不要波出力レベル
を確実に低く抑制できる効果が得られる。
９０”ハイブリッド回路の４＠子のうちの２端子に接続
される２つのダイオードを互いに逆向きにするとともに
，一方のダイオードと該ハイブリッド回路との間に１／
４波長の移相器を介装するという極めて簡素な構成によ
り、変調のためのクロック信号による不要波出力レベル
を確実に低く抑制できる効果が得られる。
第１図は本発明の原理回路図、
第２図は本発明の第１実施例としての送信用ミキサの構
成を示す等価回路図、 第３図は第２図に対応するマイクロストリップラインを
用いた具体的な回路構戊を示す回路図、第４図は本実施
例のミキサの不要波出力レベルと従来のミキサの不要波
出力レベルとを比較して示すグラフ、 第５図は本発明の第２実施例としての送信用ミキサの具
体的な回路構威を示す回路図，第６図は従来の送信用ミ
キサの構成を示す等価回路図、 第７図（ａ），（ｂ）はそれぞれ従来の装置におけるＩ
Ｆ入力信号スペクトルおよびＲＦ出力信号スペクトルを
示すグラフである． 図において、 １はローカル信号入力端子、 ２はＲＦ信号出力端子、 ３はＩＦ信号入力端子、 ４は９０”ハイブリッド回路， ４８〜４ｄは端子、 ５Ａ，５Ｂはショットキーダイオード、６は１７４波長
オーブンスタブ， ７ａはシ３−トスタブ、 ７ｂはチョークコイル、 ８はＤＣカット用コンデンサ、 ９は移相器、 １０は整合回路である。 ２トヌ奮ｇ月のｌ汽王里Ｅ０屠ト巨〕 ジト寅勇Φ停ｉ１／ｌミをサめ不｛ｔ皮倣力しぺ゛ルと
枝采め湾・り′のイ拳テ皮出刀レペノレビｔよヒ津交し
て力＼すグ゛ラフ第４図 第１図 Ｉ ー−｛ト力Ｊレ佑号入刀ｉｆｔｎ′Ｉ−４−−−９０’
Ｊ＼イブ゜リツド゛回５名ミ９ −−−＃箱葬 Ｉ 一一一口一刀ノー吉号入力ｆＩ！ｎ＋ ７０−一一ヲヨートスダフ゛ ９−一一付ＥＡ各 −２２− 第２図 １ −一一口一刀ルイ吉号入力ｍ手 ８＝−ＤＣカブト用コ７ヂシ“ツ“ 第５図 ｌ −−イ｝刀Ｊレ傷号入刀培手 ４ −−−９０°Ｊ＼イブ゜リツド゜回劉１８ −−−
ＤＣカット用つ冫４′／″Ｉ７イ４東の舅（ａ用ミキ
サのス糞ハ０じｈオ蕃メ識囮３昏４ａ第６図 −２３−
成を示す等価回路図、 第３図は第２図に対応するマイクロストリップラインを
用いた具体的な回路構戊を示す回路図、第４図は本実施
例のミキサの不要波出力レベルと従来のミキサの不要波
出力レベルとを比較して示すグラフ、 第５図は本発明の第２実施例としての送信用ミキサの具
体的な回路構威を示す回路図，第６図は従来の送信用ミ
キサの構成を示す等価回路図、 第７図（ａ），（ｂ）はそれぞれ従来の装置におけるＩ
Ｆ入力信号スペクトルおよびＲＦ出力信号スペクトルを
示すグラフである． 図において、 １はローカル信号入力端子、 ２はＲＦ信号出力端子、 ３はＩＦ信号入力端子、 ４は９０”ハイブリッド回路， ４８〜４ｄは端子、 ５Ａ，５Ｂはショットキーダイオード、６は１７４波長
オーブンスタブ， ７ａはシ３−トスタブ、 ７ｂはチョークコイル、 ８はＤＣカット用コンデンサ、 ９は移相器、 １０は整合回路である。 ２トヌ奮ｇ月のｌ汽王里Ｅ０屠ト巨〕 ジト寅勇Φ停ｉ１／ｌミをサめ不｛ｔ皮倣力しぺ゛ルと
枝采め湾・り′のイ拳テ皮出刀レペノレビｔよヒ津交し
て力＼すグ゛ラフ第４図 第１図 Ｉ ー−｛ト力Ｊレ佑号入刀ｉｆｔｎ′Ｉ−４−−−９０’
Ｊ＼イブ゜リツド゛回５名ミ９ −−−＃箱葬 Ｉ 一一一口一刀ノー吉号入力ｆＩ！ｎ＋ ７０−一一ヲヨートスダフ゛ ９−一一付ＥＡ各 −２２− 第２図 １ −一一口一刀ルイ吉号入力ｍ手 ８＝−ＤＣカブト用コ７ヂシ“ツ“ 第５図 ｌ −−イ｝刀Ｊレ傷号入刀培手 ４ −−−９０°Ｊ＼イブ゜リツド゜回劉１８ −−−
ＤＣカット用つ冫４′／″Ｉ７イ４東の舅（ａ用ミキ
サのス糞ハ０じｈオ蕃メ識囮３昏４ａ第６図 −２３−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ４端子（４ａ〜４ｄ）の９０°ハイブリッド回路（４）
をそなえ、該ハイブリッド回路（４）の４端子（４ａ〜
４ｄ）のうちの２端子（４ｃ、４ｄ）にダイオード（５
Ａ、５Ｂ）が接続されるとともに残り２端子（４ｃ、４
ｄ）がそれぞれ信号入力端子、信号出力端子として構成
された送信用ミキサにおいて、 該２つのダイオード（５Ａ、５Ｂ）が互いに逆向きに接
続されるとともに、 該２つのダイオード（５Ａ、５Ｂ）のうちの一方のダイ
オード（５Ａ）と該ハイブリッド回路（４）との間に、
１／４波長の移相器（９）が介装されたことを特徴とす
る、送信用ミキサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1162043A JP2796360B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 送信用ミキサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1162043A JP2796360B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 送信用ミキサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0327604A true JPH0327604A (ja) | 1991-02-06 |
| JP2796360B2 JP2796360B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=15747005
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1162043A Expired - Lifetime JP2796360B2 (ja) | 1989-06-23 | 1989-06-23 | 送信用ミキサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796360B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007235368A (ja) * | 2006-02-28 | 2007-09-13 | Nec Corp | 偶高調波ミキサ |
| JP2010148006A (ja) * | 2008-12-22 | 2010-07-01 | Mitsubishi Electric Corp | ミクサ |
| JP2012209878A (ja) * | 2011-03-30 | 2012-10-25 | Furukawa Electric Co Ltd:The | バランス型ミキサ、直交変復調装置、および、レーダ装置 |
| WO2018220669A1 (ja) | 2017-05-29 | 2018-12-06 | 三菱電機株式会社 | 高周波ミクサ |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5736763A (ja) * | 1980-08-15 | 1982-02-27 | Jeol Ltd | Sosadenshikenbikyo |
| JPS60224312A (ja) * | 1984-04-23 | 1985-11-08 | Nec Corp | 周波数変換器 |
| JPS622704A (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-08 | Nec Corp | 検波回路 |
-
1989
- 1989-06-23 JP JP1162043A patent/JP2796360B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
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| WO2018220669A1 (ja) | 2017-05-29 | 2018-12-06 | 三菱電機株式会社 | 高周波ミクサ |
| CN110651429A (zh) * | 2017-05-29 | 2020-01-03 | 三菱电机株式会社 | 高频混频器 |
| EP3618270A4 (en) * | 2017-05-29 | 2020-09-16 | Mitsubishi Electric Corporation | HIGH FREQUENCY MIXER |
| US11245166B2 (en) | 2017-05-29 | 2022-02-08 | Mitsubishi Electric Corporation | High frequency mixer |
| CN110651429B (zh) * | 2017-05-29 | 2023-06-06 | 三菱电机株式会社 | 高频混频器 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2796360B2 (ja) | 1998-09-10 |
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