JPH03275259A - 内部品質の良好なビレットの製造方法 - Google Patents
内部品質の良好なビレットの製造方法Info
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- JPH03275259A JPH03275259A JP7190390A JP7190390A JPH03275259A JP H03275259 A JPH03275259 A JP H03275259A JP 7190390 A JP7190390 A JP 7190390A JP 7190390 A JP7190390 A JP 7190390A JP H03275259 A JPH03275259 A JP H03275259A
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- rolling
- squeeze
- billet
- rolling reduction
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Links
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 43
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 claims abstract description 10
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/02—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling heavy work, e.g. ingots, slabs, blooms, or billets, in which the cross-sectional form is unimportant ; Rolling combined with forging or pressing
- B21B1/024—Forging or pressing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、連続鋳造にて得た連鋳鋳片を用い、これか
ら内部品質の良好なピルットを、圧延工程の増加や煩雑
な作業を伴うことなしに製造しようとするものである。
ら内部品質の良好なピルットを、圧延工程の増加や煩雑
な作業を伴うことなしに製造しようとするものである。
（従来の技術）
連続鋳造にて得られた鋳片の軸心部には必ずといってい
いほどセンターポロシティか存在し、またその領域は結
晶粒か粗大化しているため、このような鋳片を用いて内
部品質の良好なビレットを得るには、下流の圧延工程で
圧下比を２．０以上にして圧延を行う必要があった。
いほどセンターポロシティか存在し、またその領域は結
晶粒か粗大化しているため、このような鋳片を用いて内
部品質の良好なビレットを得るには、下流の圧延工程で
圧下比を２．０以上にして圧延を行う必要があった。
ビレット圧延の具体的な要領は、圧延に供する素材を充
分に加熱した後、該素材の表面のみを冷却し、ついて圧
延の際の圧下刃が軸心部にも及ぶような操作を加える、
いわゆる温間圧延が必要であった。
分に加熱した後、該素材の表面のみを冷却し、ついて圧
延の際の圧下刃が軸心部にも及ぶような操作を加える、
いわゆる温間圧延が必要であった。
ところで、かようなビレット圧延では、表面温度の低い
状態で圧延を行うことから、圧延能率の低下か避けられ
ず、しかも表面きすの発生頻度が著しく高くなるという
欠点かあった。
状態で圧延を行うことから、圧延能率の低下か避けられ
ず、しかも表面きすの発生頻度が著しく高くなるという
欠点かあった。
また、圧延設備に関しては比較的大きな圧下刃を必要と
することから、圧延機自体は頑強な構造をとる必要かあ
って、これにかかる経費も嵩むという不利かあった。
することから、圧延機自体は頑強な構造をとる必要かあ
って、これにかかる経費も嵩むという不利かあった。
（発明か解決しようとする課題）
一］二述したような問題を生しることなしに内部品質の
良好なビレットを得ることかてきる新規な圧延方法を提
案することがこの発明の目的である。
良好なビレットを得ることかてきる新規な圧延方法を提
案することがこの発明の目的である。
（課題を解決するための手段）
この発明は、連続鋳造用鋳型より引き抜いた鋳片ストラ
ンドの凝固完了点前の段階でかっ該鋳片ストランドの中
心部の未凝固厚みが、下記の条件を満足する範囲内て鍛
圧加工を施し、次いで１．５〜１．８の圧下比にして圧
延することを特徴とする内部品質の良好なビレットの製
造方法である。
ンドの凝固完了点前の段階でかっ該鋳片ストランドの中
心部の未凝固厚みが、下記の条件を満足する範囲内て鍛
圧加工を施し、次いで１．５〜１．８の圧下比にして圧
延することを特徴とする内部品質の良好なビレットの製
造方法である。
記
１、、２ ＪＤ−８ｏ≦ｄ≦１０．０馬二石・・・（１
）δ／ｄ≧０．５ ・・（２） ここて、ｄ：鋳片ストランドの中心部の未凝固厚み（ｍ
ｍ） δ、鍛圧加工による総圧下量（ｍｍ） Ｄ・鍛圧加工前の凝固厚み（ｍｍ） （作 用） この発明においては、ビレットの製造に当たり、まず連
続鋳造段階で第１図に示すように引き抜き移動中の鋳片
ストランド１に対して、鍛圧加工用金型５による鍛圧加
工を行うので鋳片ストランドの内部溶鋼の凝固過程で空
孔が生しやすい領域を確実に圧着することができ、した
かってセンタポロシティが発生するようなことはない。
）δ／ｄ≧０．５ ・・（２） ここて、ｄ：鋳片ストランドの中心部の未凝固厚み（ｍ
ｍ） δ、鍛圧加工による総圧下量（ｍｍ） Ｄ・鍛圧加工前の凝固厚み（ｍｍ） （作 用） この発明においては、ビレットの製造に当たり、まず連
続鋳造段階で第１図に示すように引き抜き移動中の鋳片
ストランド１に対して、鍛圧加工用金型５による鍛圧加
工を行うので鋳片ストランドの内部溶鋼の凝固過程で空
孔が生しやすい領域を確実に圧着することができ、した
かってセンタポロシティが発生するようなことはない。
またこの加工によってストランドの軸芯部の結晶粒も微
細化されるので、外部冷却を施す通常の圧延工程を経ず
とも比較的圧下比の小さい圧延で断面の全領域がほぼ同
一の機械的性質になる内部品質の良好なビレットを得る
ことができるのである。
細化されるので、外部冷却を施す通常の圧延工程を経ず
とも比較的圧下比の小さい圧延で断面の全領域がほぼ同
一の機械的性質になる内部品質の良好なビレットを得る
ことができるのである。
この発明で上記（１）、（２）の条件に従い鍛圧加工を
施すこととしたのは、鋳片ストランドに鍛圧加工を施す
場合、該鋳片ストランドの中心部の固相率（鋳片ストラ
ンドの中心部の温度か鋼種によって決まる液相線温度と
固相線温度の間のどの位置にあるかを表わす指標）が０
．５〜０．９の領域て鍛圧加工を施すことによって内部
品質を改善するとこができ、上記（１，）（２）の条件
に従うことにより鋳片ストランドの中心部の固相率が０
．５〜０．９になる領域′Ｃ鍛圧加工を行うことかてき
るからである。
施すこととしたのは、鋳片ストランドに鍛圧加工を施す
場合、該鋳片ストランドの中心部の固相率（鋳片ストラ
ンドの中心部の温度か鋼種によって決まる液相線温度と
固相線温度の間のどの位置にあるかを表わす指標）が０
．５〜０．９の領域て鍛圧加工を施すことによって内部
品質を改善するとこができ、上記（１，）（２）の条件
に従うことにより鋳片ストランドの中心部の固相率が０
．５〜０．９になる領域′Ｃ鍛圧加工を行うことかてき
るからである。
第２図及び第３図（ａ）（ｂ）に、それぞれ連続鋳造に
おける鋳片ストランドの引き抜き過程で、該ストランド
に対しδ／ｄ＝０．５以上て圧下した場合の圧下前のス
トランドの厚みＤと未凝固厚みｄの関係における内部品
質（中心偏析）の状況及び、δ／ｄとビレットの結晶粒
径の関係を調査した結果を示す。第２図、第３図より明
らかな如く、上記（１）、（２）の条件に従い鍛圧加工
、さらに圧延することが内部品質の改善に極めて有効で
あることが判る。
おける鋳片ストランドの引き抜き過程で、該ストランド
に対しδ／ｄ＝０．５以上て圧下した場合の圧下前のス
トランドの厚みＤと未凝固厚みｄの関係における内部品
質（中心偏析）の状況及び、δ／ｄとビレットの結晶粒
径の関係を調査した結果を示す。第２図、第３図より明
らかな如く、上記（１）、（２）の条件に従い鍛圧加工
、さらに圧延することが内部品質の改善に極めて有効で
あることが判る。
またこの発明において鍛圧加工後に圧下比１．５〜１．
８の範囲で圧延するのは、圧下比が１．５未満ては内部
品質の改善、とくに内部空孔が生じゃすい領域の圧着と
か、結晶粒の微細化に効果がなく、一方１．８を越える
と圧延機にかかる負荷が大きくなり、それ自体を頑強な
ものとする必要からこれにかかる経費が嵩み、また得ら
れるビＩ／ットの断面寸法が小さくなる不利があるから
である。
８の範囲で圧延するのは、圧下比が１．５未満ては内部
品質の改善、とくに内部空孔が生じゃすい領域の圧着と
か、結晶粒の微細化に効果がなく、一方１．８を越える
と圧延機にかかる負荷が大きくなり、それ自体を頑強な
ものとする必要からこれにかかる経費が嵩み、また得ら
れるビＩ／ットの断面寸法が小さくなる不利があるから
である。
（実施例）
幅５６０叩、厚み４００ ｍｍになるブルームを連続鋳
造しつつ、該ブルームの引き抜き過程で、未＠層の厚さ
４０ｍｍ、圧下量１２０ｍｍ、鍛圧加工領域の温度８０
０〜９００°Ｃ１の条件の下に鍛圧加工を施し、さらに
これの切断後加熱炉（表面温度： ７３０ ’Ｃ）に挿
入し１１８０°Ｃ±１０°Ｃで３時間保持した後、圧下
比１．５〜３．４の範囲に設定して圧延を行い直径２５
０〜３８０ ｎｕｎの丸ビレットを製造した。
造しつつ、該ブルームの引き抜き過程で、未＠層の厚さ
４０ｍｍ、圧下量１２０ｍｍ、鍛圧加工領域の温度８０
０〜９００°Ｃ１の条件の下に鍛圧加工を施し、さらに
これの切断後加熱炉（表面温度： ７３０ ’Ｃ）に挿
入し１１８０°Ｃ±１０°Ｃで３時間保持した後、圧下
比１．５〜３．４の範囲に設定して圧延を行い直径２５
０〜３８０ ｎｕｎの丸ビレットを製造した。
各種圧下比で得た丸ビッレトより試験片を採取（第３図
（ｂｌ参照）し、圧下比と引張強度指数の関係を調査し
た。その結果を第４図に示す。
（ｂｌ参照）し、圧下比と引張強度指数の関係を調査し
た。その結果を第４図に示す。
圧下比が高くなるにしたがい、同様の処理条件でも引張
指数かやや高くはなるが、材料かもつへき特性は許容値
（引張強度指数２）以上であって、充分に使用条件を満
たすことが確かめられた。
指数かやや高くはなるが、材料かもつへき特性は許容値
（引張強度指数２）以上であって、充分に使用条件を満
たすことが確かめられた。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、連続鋳造の下流ににおける
圧延過程で大きな圧下刃を必要せずに内部品質の良好な
ビレットを得ることかてきるし、圧延時の負荷軽減によ
って生産性を有利に向上できる。またこの発明によれば
、ビレットの圧延において内部品質の改善のために圧下
を大きくとる必要かないから、圧延素材の断面寸法か小
さくなくことかなく、したかって従来、造塊圧延てしか
製造てきなかった大型のサイズになるビレットを既存の
ブルーム連続鋳造機を適用して製造できるようになった
。
圧延過程で大きな圧下刃を必要せずに内部品質の良好な
ビレットを得ることかてきるし、圧延時の負荷軽減によ
って生産性を有利に向上できる。またこの発明によれば
、ビレットの圧延において内部品質の改善のために圧下
を大きくとる必要かないから、圧延素材の断面寸法か小
さくなくことかなく、したかって従来、造塊圧延てしか
製造てきなかった大型のサイズになるビレットを既存の
ブルーム連続鋳造機を適用して製造できるようになった
。
第１図はこの発明の実施に用いて好適な装置の構成例を
示した図、 第２図はビレットの内部品質を鍛圧加工前の鋳片ストラ
ンドの厚み（Ｄ）と未凝固厚み（ｄ）との関係で調査し
たクラブ 第３図（ａ）（ｂ）はδ／ｄと結晶粒径の関係を示した
グラフ及び試験片の採取位置を示した同第４図は圧下比
と引張強度指数の関係グラフである。 １・・鋳片ストランド ２・・・連続鋳造用鋳型１ａ・
・・未凝固溶鋼 １ｂ・・・凝固シェル３・・・ガイ
ドローラ ４・・・電磁攪拌装置５・・・鍛圧加工用
金型 ６・・・ピンチロール第１図 第２図 圧下′Ｒ／ｌ ４！ｆｐｌ／ｉ Ｄ （ｍｍ）第３図 （ａ） （ｂ）
示した図、 第２図はビレットの内部品質を鍛圧加工前の鋳片ストラ
ンドの厚み（Ｄ）と未凝固厚み（ｄ）との関係で調査し
たクラブ 第３図（ａ）（ｂ）はδ／ｄと結晶粒径の関係を示した
グラフ及び試験片の採取位置を示した同第４図は圧下比
と引張強度指数の関係グラフである。 １・・鋳片ストランド ２・・・連続鋳造用鋳型１ａ・
・・未凝固溶鋼 １ｂ・・・凝固シェル３・・・ガイ
ドローラ ４・・・電磁攪拌装置５・・・鍛圧加工用
金型 ６・・・ピンチロール第１図 第２図 圧下′Ｒ／ｌ ４！ｆｐｌ／ｉ Ｄ （ｍｍ）第３図 （ａ） （ｂ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、連続鋳造用鋳型より引き抜いた鋳片ストランドの凝
固完了点前の段階でかつ該鋳片ストランドの中心部の未
凝固厚みが、下記の条件を満足する範囲内で鍛圧加工を
施し、次いで１．５〜１．８の圧下比にして圧延するこ
とを特徴とする内部品質の良好なビレットの製造方法。 記 １．２√Ｄ−８０≦ｄ≦１０．０√δ−８０δ／ｄ≧０
．５ ここで、ｄ：鋳片ストランドの中心部の未 凝固厚み（ｍｍ） δ：鍛圧加工による総圧下量（ｍｍ） Ｄ：鍛圧加工前の凝固厚み（ｍｍ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7190390A JPH03275259A (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 内部品質の良好なビレットの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7190390A JPH03275259A (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 内部品質の良好なビレットの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03275259A true JPH03275259A (ja) | 1991-12-05 |
Family
ID=13473964
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7190390A Pending JPH03275259A (ja) | 1990-03-23 | 1990-03-23 | 内部品質の良好なビレットの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03275259A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06198394A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐ラメラテア性に優れた構造用厚鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-23 JP JP7190390A patent/JPH03275259A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06198394A (ja) * | 1992-12-28 | 1994-07-19 | Kawasaki Steel Corp | 耐ラメラテア性に優れた構造用厚鋼板の製造方法 |
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