JPH0327005A - 重合体の光導波管からスターカプラーを製造する方法ならびに器具 - Google Patents
重合体の光導波管からスターカプラーを製造する方法ならびに器具Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、i械的に強い、重合体の光4波管系のスター
カプラーを製造する方法ならびにそれに用いられる器具
に関する. スターカプラーは、入射フてイバー内の導光路をMIW
の出射ファイバーに分割する光学部品である.このよう
な部品li,光パワー分岐器として、受信的な光導波管
ネットワークに用いられる.均一な分割はいわゆるミキ
シング部で起っている.現在までに,重合体の光導波管
系のスターカプラーを製造するのに基本的には次の二つ
の方法がある: l)“パイコニカル・デーバー法“ (I3T法;κI
mato et al..Appl.opL.,2
5 巻. 19号,3443ペーノt198G+参
照) 2)”ミキシングロッド法” (MR法; R.D.
Codd.S八li/IEEE.Internatio
nal Congress on Transp
ortajion IElecLronics(198
411BT法の場合は,複数の光導波管(ガラス又は重
合体)を集束し,熱の効果で延伸する.この方法では.
バイコニカルな形をしたくびれを作ることから,該方法
の名称がこれに由来している.続い゛C、延伸したファ
イバーを,光導波管のクラッド材がくびれの箇所で相互
に融着するように,加熱ゾーンで捻りをかける. 入り・1ファイバーに導かれる光線の伝播角がテーバ一
部分で徐々に急勾配となり,コア材がちはや光線を通さ
なくなる.最高次のモードで始めるとコア材モードは次
第にクラッド材モードになる.融着部分では、種々のフ
ァイバーのクラッド材モードが相互に混じり合っている
.続いてファイバーが再び分離してくると、クラッド材
内を伝送する光綿は出射ファイバー全般に分配され,フ
?イバー厚が大きくなるに従って,連続的にコア材モー
ドに戻る. この方法によって製作されたスターカプラーは比較的低
梢失であるが、モード依存性が強く現われ,光導波管や
取り外し可能な結合器及びカプラーで構成されているシ
ステム構造の場合は、過剰寸法システムの予備を予測し
ておく必要がある.BTカブラーのもう一つの欠点は、
テーバ一部分の機械的な不安定性であり,従って、例え
ば自動車用途には使用できないであろう.加えて.この
方法では一個ずつの製作しかできないので,例えば光学
パラメータの再現性が悪くて非常に不便な方法であり,
従って、製造が複雑かつ高価である.MR法の場合は、
重合体の光導波管は、それらの研磨した端末を透明なロ
ッド又はチップの端面に密着して固定される.この場合
のチップ又はロッドは光ミキサーとして役立つ. この方法の製造方式は極めて複雑であり,かつ高価であ
るため、連続生産に不適である.光損失も大きい. 本発明の目的は、機城的に強いスターカブラ−を容易に
かつコスト的に効率的に!IJ迄可能な方法を見出すこ
とである.さらにまた.挿入損失が低く、かつ各出射フ
ァイバー間の変動が少ないカブラニを提供することにあ
る. ヒ記の要求は、重合体の光導波管を器具内で、加圧下及
び加熱下において相互に融着することによって満たされ
ることが分かった. この方法では、2から10”個、好ましくは2から12
8個の改合体の光導波管(各ファイバ間の透尤を=r能
ならしめるために、融着すべき部分の光クラッド材は予
め取り除いてある)を器具の下部部材の溝内に配置する
.前記器具の内壁を,大きな光損失をもたらすような余
分の凹凸を低減するために,1重宜的に研磨する. 光導波管物質のガラス転移点より明らかに高温で,雄型
ダイを用いて加圧下で光導波管を融着して均一なミキシ
ング部とする.次に,圧力を維持したまま下部部材及び
雄型ダイをガラス転移点以下に冷却し,カブラーを溝か
ら取り外す.断面の急激な変化はファイバの比較的顕著
な欠陥となりそれが大きな光Il1失となることから、
加圧中のミキシング部から各ファイバへの移行が連続的
に行なわれるように、溝部の開口部は円錐形となってい
る.クラ9ド材をはがした重合体の光導波管で構成され
ているミキシング部分を、光導波管の物質の屈折率より
小さい物質によって光学的に絶縁する。この光学的絶縁
は、融着後に透明ラッカーによって行なうのがよい, 磯城的にさらに安定なカプラーは,光導波管を直接融費
するのではなく、例えば低屈折率の熱可塑性の加工しや
すい透明プラスチックチューブの中にそれらを入れてか
ら,前述の器具の中で圧力と熱をかけ、この完全な系を
融着することによって得られる. チ.1−ブの代りに、四角形の開口部を有するプラスチ
ック部品を用いることも可能であり、これは重合体の導
波管が各層ごとに配列しうるという長所をもっている.
チューブ又は四角バ二の成形物はミキシング部のクラッ
ド材を形成すると同時に融4部に対する機械的な補強材
としても没立つ.23具や雄型ダイの幾何学的寸法は光
導波管の融若水数に依仔する. 融粉される部分の光クラツド材が,機械的又は化学的に
取り除かれている光導波管が用いられる.重合体の適当
な光導波管は直径0.1−3mm、好ましくは0.5−
1mmであり、コア材は、例えばPMMA(コアの屈折
率nmx1.491. ps (n.=1.591又は
P C (111.5851である. このようにして製作されたスターカプラーは、41M的
強度が極めて高く,尤伝送特性にも優れていることがわ
かる. 透視図は,一部は上から、一部は下から.スターカプラ
ーを製作する器具の設計の可能性を示すちのである.第
1図はミキシング部(6)が四角形断面のスターカプラ
ーを製作する器具を示す.角柱形の中央部(2a)並び
に二つのビラミド型の固錐形側部(2b)及び(2C)
とから成っている四角断面の溝は、下部部材(1)の凹
所に設置する.上部部材(3)は雄型ダイ(4)を備え
ており,これは下部部材(1)の満(2)の形に相当し
ており、角柱形の中央部(4a)並びに二つのビラミド
型の円錐形側部(4b)及び(4c)とから成り立って
いる. 四角断面の代りに.m2図では、満(2゜)は片測が゛
4′−円形の断面を有しており、同様に下側が半円形状
をした雄型ダイと合わせたとき、仕上がったスターカプ
ラー(5゜)が円形断面を形成するようになっている. 第3図は器具設計のもう一つの可能性を示すものであり
,それは特に器具の加熱を容易にするものである.下部
部材(l”)が一種の材料だけで構成されているのでは
なく、金属の底板(l1)及び電気絶縁性かつ耐熱性材
料、例えばガラス又はセラミックの側板(1b”)なら
びに(lc”)で構成されている.底板(1a”)及び
雄型ダイ(4”)を有する上部部材(3”)はキャパシ
タの電極を形成し、それには交流電圧が印加される.!
極間ではたらく高周波交流電場は,分子双極子を励起し
て,交流電場(例えば27. 12MIIxl と同位
相の振動を与える.これは、分子間の摩擦を生じさせ、
重き体を内部から外側へ加熱することになる.全工程に
要する時間は僅か10秒足らずであるから,型はこの間
も冶たいままである.加圧溶接されたプラスチックは2
3 .!lを開けた後直ちに取り出すことが可能である
. 実施例 1 9X9スターカプラーの製作 長さ50cm、直径1+wmのポリカーボネート製のブ
ラスヂック光導波管9本を3列ずつ,四角形の開口部を
有するPMMAの成型物内に配置した.光クラッ]:材
を,ファイバーの中央部5CIIにわたって、千め化学
的に除去した.[’MMAの成型物とPCファ・イバー
の系を第1図にしたがって金型に配置し,電気抵抗加熱
によって170℃まで加熱した.同時に、雄型ダイを使
って10kg/c−の『力をかけ,これによって9本の
フフ・イバーな融看させてミキシング部とした.PMM
A成型物は、光線がそこで全反射する光クラッド材とし
て機能し、同時にミキシング部の固い保護カバーとして
の役目も有している. 約5分後に加熱スイッチを切ったが、圧力はそのまま保
持した.さらに10分後、系を100℃以下に、即ちP
MMA成型物のガラス転移点まで冷却した.圧力を解放
し、スターカプラーを金型からはずした. 該スクーカプラーの平均挿入損失は13.2d[lであ
り.出q{フ)・イバー間の最大パワー変動は2.6+
IBであった. 実施例 2 8X8スターカプラーの製作 長さ50c■、直径1mggのPMMA製の重合体光導
波管8本を、4列ずつ下側がキャパシタ板になっている
型内に配列した.型のlIl壁はガラスの板で横成され
た. 金属製の雄型はキャパシタの上部陽板を形成した.PM
MAファイバーの光クラツド材を,ファイバーの中央部
5cmにわたって予め化学的に除去しておいた. 続いて、雄型ダイを用いてファイバーに約15kg/c
m”の圧力を加えた.高周波交流電場の印加によって,
5秒以内にPMMAファイバーが発熱し,光導波管は加
圧下で融看して均一なミキシングロッドとなった.この
間、加圧型は冷えたままであり、カブラーは型を開ける
と直ちに取り出すことができた. 全工程は約20秒間であった.続いて、8X8スターカ
プラーのミキシング部をボリシロキサンのハードラッカ
ーで被覆した6該ラッカーの屈折率,n=1.43はフ
ァイバー材料の屈折率、n = 1.40より小さい.
従って該ラッカー層は全反I!t性の光クラッド材とし
て作用する.8x8スターカプラーの挿入損失は12d
[lであり,出射ファイバー間の最大パワー変動は2.
3dBであった.
カプラーを製造する方法ならびにそれに用いられる器具
に関する. スターカプラーは、入射フてイバー内の導光路をMIW
の出射ファイバーに分割する光学部品である.このよう
な部品li,光パワー分岐器として、受信的な光導波管
ネットワークに用いられる.均一な分割はいわゆるミキ
シング部で起っている.現在までに,重合体の光導波管
系のスターカプラーを製造するのに基本的には次の二つ
の方法がある: l)“パイコニカル・デーバー法“ (I3T法;κI
mato et al..Appl.opL.,2
5 巻. 19号,3443ペーノt198G+参
照) 2)”ミキシングロッド法” (MR法; R.D.
Codd.S八li/IEEE.Internatio
nal Congress on Transp
ortajion IElecLronics(198
411BT法の場合は,複数の光導波管(ガラス又は重
合体)を集束し,熱の効果で延伸する.この方法では.
バイコニカルな形をしたくびれを作ることから,該方法
の名称がこれに由来している.続い゛C、延伸したファ
イバーを,光導波管のクラッド材がくびれの箇所で相互
に融着するように,加熱ゾーンで捻りをかける. 入り・1ファイバーに導かれる光線の伝播角がテーバ一
部分で徐々に急勾配となり,コア材がちはや光線を通さ
なくなる.最高次のモードで始めるとコア材モードは次
第にクラッド材モードになる.融着部分では、種々のフ
ァイバーのクラッド材モードが相互に混じり合っている
.続いてファイバーが再び分離してくると、クラッド材
内を伝送する光綿は出射ファイバー全般に分配され,フ
?イバー厚が大きくなるに従って,連続的にコア材モー
ドに戻る. この方法によって製作されたスターカプラーは比較的低
梢失であるが、モード依存性が強く現われ,光導波管や
取り外し可能な結合器及びカプラーで構成されているシ
ステム構造の場合は、過剰寸法システムの予備を予測し
ておく必要がある.BTカブラーのもう一つの欠点は、
テーバ一部分の機械的な不安定性であり,従って、例え
ば自動車用途には使用できないであろう.加えて.この
方法では一個ずつの製作しかできないので,例えば光学
パラメータの再現性が悪くて非常に不便な方法であり,
従って、製造が複雑かつ高価である.MR法の場合は、
重合体の光導波管は、それらの研磨した端末を透明なロ
ッド又はチップの端面に密着して固定される.この場合
のチップ又はロッドは光ミキサーとして役立つ. この方法の製造方式は極めて複雑であり,かつ高価であ
るため、連続生産に不適である.光損失も大きい. 本発明の目的は、機城的に強いスターカブラ−を容易に
かつコスト的に効率的に!IJ迄可能な方法を見出すこ
とである.さらにまた.挿入損失が低く、かつ各出射フ
ァイバー間の変動が少ないカブラニを提供することにあ
る. ヒ記の要求は、重合体の光導波管を器具内で、加圧下及
び加熱下において相互に融着することによって満たされ
ることが分かった. この方法では、2から10”個、好ましくは2から12
8個の改合体の光導波管(各ファイバ間の透尤を=r能
ならしめるために、融着すべき部分の光クラッド材は予
め取り除いてある)を器具の下部部材の溝内に配置する
.前記器具の内壁を,大きな光損失をもたらすような余
分の凹凸を低減するために,1重宜的に研磨する. 光導波管物質のガラス転移点より明らかに高温で,雄型
ダイを用いて加圧下で光導波管を融着して均一なミキシ
ング部とする.次に,圧力を維持したまま下部部材及び
雄型ダイをガラス転移点以下に冷却し,カブラーを溝か
ら取り外す.断面の急激な変化はファイバの比較的顕著
な欠陥となりそれが大きな光Il1失となることから、
加圧中のミキシング部から各ファイバへの移行が連続的
に行なわれるように、溝部の開口部は円錐形となってい
る.クラ9ド材をはがした重合体の光導波管で構成され
ているミキシング部分を、光導波管の物質の屈折率より
小さい物質によって光学的に絶縁する。この光学的絶縁
は、融着後に透明ラッカーによって行なうのがよい, 磯城的にさらに安定なカプラーは,光導波管を直接融費
するのではなく、例えば低屈折率の熱可塑性の加工しや
すい透明プラスチックチューブの中にそれらを入れてか
ら,前述の器具の中で圧力と熱をかけ、この完全な系を
融着することによって得られる. チ.1−ブの代りに、四角形の開口部を有するプラスチ
ック部品を用いることも可能であり、これは重合体の導
波管が各層ごとに配列しうるという長所をもっている.
チューブ又は四角バ二の成形物はミキシング部のクラッ
ド材を形成すると同時に融4部に対する機械的な補強材
としても没立つ.23具や雄型ダイの幾何学的寸法は光
導波管の融若水数に依仔する. 融粉される部分の光クラツド材が,機械的又は化学的に
取り除かれている光導波管が用いられる.重合体の適当
な光導波管は直径0.1−3mm、好ましくは0.5−
1mmであり、コア材は、例えばPMMA(コアの屈折
率nmx1.491. ps (n.=1.591又は
P C (111.5851である. このようにして製作されたスターカプラーは、41M的
強度が極めて高く,尤伝送特性にも優れていることがわ
かる. 透視図は,一部は上から、一部は下から.スターカプラ
ーを製作する器具の設計の可能性を示すちのである.第
1図はミキシング部(6)が四角形断面のスターカプラ
ーを製作する器具を示す.角柱形の中央部(2a)並び
に二つのビラミド型の固錐形側部(2b)及び(2C)
とから成っている四角断面の溝は、下部部材(1)の凹
所に設置する.上部部材(3)は雄型ダイ(4)を備え
ており,これは下部部材(1)の満(2)の形に相当し
ており、角柱形の中央部(4a)並びに二つのビラミド
型の円錐形側部(4b)及び(4c)とから成り立って
いる. 四角断面の代りに.m2図では、満(2゜)は片測が゛
4′−円形の断面を有しており、同様に下側が半円形状
をした雄型ダイと合わせたとき、仕上がったスターカプ
ラー(5゜)が円形断面を形成するようになっている. 第3図は器具設計のもう一つの可能性を示すものであり
,それは特に器具の加熱を容易にするものである.下部
部材(l”)が一種の材料だけで構成されているのでは
なく、金属の底板(l1)及び電気絶縁性かつ耐熱性材
料、例えばガラス又はセラミックの側板(1b”)なら
びに(lc”)で構成されている.底板(1a”)及び
雄型ダイ(4”)を有する上部部材(3”)はキャパシ
タの電極を形成し、それには交流電圧が印加される.!
極間ではたらく高周波交流電場は,分子双極子を励起し
て,交流電場(例えば27. 12MIIxl と同位
相の振動を与える.これは、分子間の摩擦を生じさせ、
重き体を内部から外側へ加熱することになる.全工程に
要する時間は僅か10秒足らずであるから,型はこの間
も冶たいままである.加圧溶接されたプラスチックは2
3 .!lを開けた後直ちに取り出すことが可能である
. 実施例 1 9X9スターカプラーの製作 長さ50cm、直径1+wmのポリカーボネート製のブ
ラスヂック光導波管9本を3列ずつ,四角形の開口部を
有するPMMAの成型物内に配置した.光クラッ]:材
を,ファイバーの中央部5CIIにわたって、千め化学
的に除去した.[’MMAの成型物とPCファ・イバー
の系を第1図にしたがって金型に配置し,電気抵抗加熱
によって170℃まで加熱した.同時に、雄型ダイを使
って10kg/c−の『力をかけ,これによって9本の
フフ・イバーな融看させてミキシング部とした.PMM
A成型物は、光線がそこで全反射する光クラッド材とし
て機能し、同時にミキシング部の固い保護カバーとして
の役目も有している. 約5分後に加熱スイッチを切ったが、圧力はそのまま保
持した.さらに10分後、系を100℃以下に、即ちP
MMA成型物のガラス転移点まで冷却した.圧力を解放
し、スターカプラーを金型からはずした. 該スクーカプラーの平均挿入損失は13.2d[lであ
り.出q{フ)・イバー間の最大パワー変動は2.6+
IBであった. 実施例 2 8X8スターカプラーの製作 長さ50c■、直径1mggのPMMA製の重合体光導
波管8本を、4列ずつ下側がキャパシタ板になっている
型内に配列した.型のlIl壁はガラスの板で横成され
た. 金属製の雄型はキャパシタの上部陽板を形成した.PM
MAファイバーの光クラツド材を,ファイバーの中央部
5cmにわたって予め化学的に除去しておいた. 続いて、雄型ダイを用いてファイバーに約15kg/c
m”の圧力を加えた.高周波交流電場の印加によって,
5秒以内にPMMAファイバーが発熱し,光導波管は加
圧下で融看して均一なミキシングロッドとなった.この
間、加圧型は冷えたままであり、カブラーは型を開ける
と直ちに取り出すことができた. 全工程は約20秒間であった.続いて、8X8スターカ
プラーのミキシング部をボリシロキサンのハードラッカ
ーで被覆した6該ラッカーの屈折率,n=1.43はフ
ァイバー材料の屈折率、n = 1.40より小さい.
従って該ラッカー層は全反I!t性の光クラッド材とし
て作用する.8x8スターカプラーの挿入損失は12d
[lであり,出射ファイバー間の最大パワー変動は2.
3dBであった.
第l図は本発明の,ミキシング部が四角断面のスターカ
プラーを製作するための器具を示す図,第2図は本発明
の,ミキシング部が円形断面のスターカプラーを製作す
るための23具を示す図、第3図は本発明のスターカプ
ラーを製作するための,特に23具の加熱を促進するた
めに設計された器貝を示す図である. ニ’Mii:1 茄E灸
プラーを製作するための器具を示す図,第2図は本発明
の,ミキシング部が円形断面のスターカプラーを製作す
るための23具を示す図、第3図は本発明のスターカプ
ラーを製作するための,特に23具の加熱を促進するた
めに設計された器貝を示す図である. ニ’Mii:1 茄E灸
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 重合体の光導波管を同時に配列して集束し、これを
接合することによってスターカプラーを製造する方法で
あり、ここで接合点におけるクラッド材を除いた光導波
管を、スターカプラーの最終的な形に相当する器具の中
央部の溝内に平行に配置し、熱と圧力によって融着する
ことを特徴とする前記方法。 2 平行な中央部(2a、2a’、2a”)並びに二つ
の円錐型側端部(2b、2b’、2b”)及び(2c、
2c’2c”)から成る溝(2、2’、2”)を設けた
下部部材(1、1’1”)並びに、溝(2、2’、2”
)に相当する形をしており、また平行な中央部(4a、
4a’、4a”)並びに二つの円錐型側端部(4b、4
b’、4b”)及び(4c、4c’4c”)から成る雄
型ダイ(4、4’、4”)を有する上部部材(3、3’
、3”)から構成されている重合体の光導波管からスタ
ーカプラーを製造する器具。 3 下部部材(1”)が金属製の底板(1a”)並びに
電気不導性で、耐熱性の材料の二つの側壁(1b”)及
び(1c”)から構成されている請求項2記載の器具。
Applications Claiming Priority (2)
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DE3919263.6 | 1989-06-13 | ||
DE19893919263 DE3919263A1 (de) | 1989-06-13 | 1989-06-13 | Verfahren und vorrichtung zur herstellung eines sternkopplers aus polymer-lichtwellenleitern |
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Publication Number | Publication Date |
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JPH0327005A true JPH0327005A (ja) | 1991-02-05 |
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AT (1) | ATE133272T1 (ja) |
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DK (1) | DK0403896T3 (ja) |
ES (1) | ES2084617T3 (ja) |
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EP0523514A1 (de) * | 1991-07-09 | 1993-01-20 | Hoechst Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung eines planaren optischen Kopplers |
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DE4300593C1 (de) * | 1993-01-13 | 1994-05-26 | Deutsche Aerospace | Schutzhülle für einen Monomode-Richtkoppler |
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DK0633835T3 (da) * | 1993-02-04 | 1998-03-16 | Baxter Int | Aflang plastelementsamling samt fremgangsmåde og apparat til fremstilling deraf |
DE19607671B4 (de) | 1996-02-29 | 2004-08-26 | INSTITUT FüR MIKROTECHNIK MAINZ GMBH | Verfahren zur Herstellung optischer Bauelemente mit angekoppelten Lichtwellenleitern und nach diesem Verfahren hergestellte Bauelemente |
US20020172478A1 (en) * | 2001-05-21 | 2002-11-21 | Sahlin Jennifer Joyce | Light transmission techniques |
WO2019246337A1 (en) * | 2018-06-22 | 2019-12-26 | Incom, Inc. | Forming polymer optical devices by mold-constrained relaxation expansion |
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US3819442A (en) * | 1972-04-04 | 1974-06-25 | Us Health Education & Welfare | Alignment techniques for fiber bundles |
GB1596869A (en) * | 1978-05-31 | 1981-09-03 | Standard Telephones Cables Ltd | Directional coupler for optical fibre systems |
US4372769A (en) * | 1981-07-20 | 1983-02-08 | Hicks Jr John W | Multi-fiber fiber-optic assembly method |
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US4687284A (en) * | 1984-09-04 | 1987-08-18 | Xerox Corporation | Bright fiber-free biconically tapered couplers |
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US4738511A (en) * | 1986-01-07 | 1988-04-19 | Litton Systems, Inc. | Molecular bonded fiber optic couplers and method of fabrication |
AU597178B2 (en) * | 1987-06-05 | 1990-05-24 | Commonwealth Of Australia, The | Asymmetric fibre optic couplers and fabrication thereof |
DE3737930A1 (de) * | 1987-11-07 | 1989-05-18 | Hoechst Ag | Verfahren zur herstellung eines optischen kopplers fuer polymer-lichtwellenleiter |
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- 1989-06-13 DE DE19893919263 patent/DE3919263A1/de not_active Withdrawn
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