JPH03264639A - 高温高強度Al合金材 - Google Patents
高温高強度Al合金材Info
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Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、180°C程度の高温において、優れた引張
強度、疲労強度を有するへ1合金材に関する。
強度、疲労強度を有するへ1合金材に関する。
(従来の技術と課題)
自動車等のエンジンに使用されるコンロッドは、100
〜180°Cの温度の下で、往復運動、回転運動を繰り
返し行なうため、かかる高温下の運動に耐える引張強度
、疲労強度を有するものでなければならず、従来、鋼材
によって製作されている。
〜180°Cの温度の下で、往復運動、回転運動を繰り
返し行なうため、かかる高温下の運動に耐える引張強度
、疲労強度を有するものでなければならず、従来、鋼材
によって製作されている。
一方、自動車等の高性能化、軽量化の要望も強く、この
ためコンロッド等の部品についても軽量化が望まれてお
り、高温強度に比較的価れた2000番系列の高力N合
金の使用が試みられているが、十分な強度を存していな
いのが現状である。
ためコンロッド等の部品についても軽量化が望まれてお
り、高温強度に比較的価れた2000番系列の高力N合
金の使用が試みられているが、十分な強度を存していな
いのが現状である。
本発明はかかる問題点に鑑みなされたもので、180°
C程度の高温で優れた引張強度および疲労強度を有する
N合金材を提供することを目的とする。
C程度の高温で優れた引張強度および疲労強度を有する
N合金材を提供することを目的とする。
(課題を解決するための手段)
上記目的を達成するためになされた本発明のA1合金材
は、化学組成が重量%で、 Si : 0.3〜1.5% Cu: 4〜6%F
e : 0.5〜1.2% Mg : 1.5−
2.5%Mn : 0.3−1.0% Zr :
0.2〜1.0%Ni、 Cr、 Mo、 Ti :
一種又は二種以上の合計0.3〜1.6% 残部実質的にAlからなるAl合金急冷凝固粉末の押山
林もしくは鍛造材であることを発明の構成とする。
は、化学組成が重量%で、 Si : 0.3〜1.5% Cu: 4〜6%F
e : 0.5〜1.2% Mg : 1.5−
2.5%Mn : 0.3−1.0% Zr :
0.2〜1.0%Ni、 Cr、 Mo、 Ti :
一種又は二種以上の合計0.3〜1.6% 残部実質的にAlからなるAl合金急冷凝固粉末の押山
林もしくは鍛造材であることを発明の構成とする。
(作 用)
本発明のN合金材の化学組成(単位wt%)は、以下の
理由により限定される。
理由により限定される。
Si:0.3〜1.5%
SiはAl−Mg−3i系あるいは/V −S 1−C
u系の析出物を生成し強度向上に寄与するが、0.3%
未満ではその効果が少なく、一方1.5%を越えると析
出物が粗大化し、疲労強度の低下を招来する。
u系の析出物を生成し強度向上に寄与するが、0.3%
未満ではその効果が少なく、一方1.5%を越えると析
出物が粗大化し、疲労強度の低下を招来する。
Cu:4〜6%
1’1g: 1.5〜2.5%
Cu、 MgはSiと共に金属間化合物を生成し、強度
の向上に寄与するが、Cu 4%未満、 Mg 1.5
%未満ではその効果が不足し、一方Cu6%を越え、M
g2.5%を越えると析出物が粗大化し、疲労強度の低
下を招来する。
の向上に寄与するが、Cu 4%未満、 Mg 1.5
%未満ではその効果が不足し、一方Cu6%を越え、M
g2.5%を越えると析出物が粗大化し、疲労強度の低
下を招来する。
Fe : 0.5〜1.2%
Mn : 0.3−1.0%
Fe MnはAj −Fe −S i系あるいは/V
−MnSi系の金属間化合物を形成し、耐熱性を向上さ
せるが、Fe O,5%未満、 Mn O,3%未満で
はその効果が少なく、一方Fe 1.2%を越え、Mn
1.0%を越えると時効硬化に悪影響を及ぼし返って
強度の低下を招来する。
−MnSi系の金属間化合物を形成し、耐熱性を向上さ
せるが、Fe O,5%未満、 Mn O,3%未満で
はその効果が少なく、一方Fe 1.2%を越え、Mn
1.0%を越えると時効硬化に悪影響を及ぼし返って
強度の低下を招来する。
Zr : 0.2〜1.0%
Zrは結晶粒を微細化し、強度の向上に寄与するが、0
.2%未満ではその効果が少なく、一方1.0%を越え
ると伸びが低下する。
.2%未満ではその効果が少なく、一方1.0%を越え
ると伸びが低下する。
Ni、 Cr、 Mo、 Ti ニ一種又は二種以上の
合計0.3〜1.6% これらの元素はNと微細な金属間化合物を生成し、高温
強度を維持し、疲労強度の向上に寄与する。0.3%未
満ではその効果が不足し、一方1.5%を越えると伸び
が低下し成形が困難になる。
合計0.3〜1.6% これらの元素はNと微細な金属間化合物を生成し、高温
強度を維持し、疲労強度の向上に寄与する。0.3%未
満ではその効果が不足し、一方1.5%を越えると伸び
が低下し成形が困難になる。
残部は不可避的に混入した不純物とNすなわち実質的に
Nである。
Nである。
上記組成のN合金急冷凝固粉末は、合金元素を過飽和に
固溶して基地の固溶体強化が図られ、また結晶粒の微細
化により基地の強化が図られる。
固溶して基地の固溶体強化が図られ、また結晶粒の微細
化により基地の強化が図られる。
前記N合金急冷凝固粉末の押出材もしくは鍛造材は、同
加工による強度のせん新作用によって、粉末表面に形成
されている数人程度の不活性、安定なN酸化物被膜の分
断が行われると共に、粉末同士が一体化され、一体化さ
れた基地中に前記分断されたN酸化物片が均一に分散し
たものとなる。
加工による強度のせん新作用によって、粉末表面に形成
されている数人程度の不活性、安定なN酸化物被膜の分
断が行われると共に、粉末同士が一体化され、一体化さ
れた基地中に前記分断されたN酸化物片が均一に分散し
たものとなる。
(実施例)
本発明のN合金材の原料となる所定成分のN合金急、冷
凝固粉末は、水アトマイズ法や回転ドラム法等の適宜の
手段で10’/’C程度以上の冷却速度で急冷されて製
造される。回転ドラム法とは、回転する冷却ドラムの内
周面に冷却水層を遠心力の作用で形成し、該冷却水層に
熔融N合金を噴射し、微細に分断して急冷凝固粉末を得
る方法である。
凝固粉末は、水アトマイズ法や回転ドラム法等の適宜の
手段で10’/’C程度以上の冷却速度で急冷されて製
造される。回転ドラム法とは、回転する冷却ドラムの内
周面に冷却水層を遠心力の作用で形成し、該冷却水層に
熔融N合金を噴射し、微細に分断して急冷凝固粉末を得
る方法である。
N合金急冷凝固粉末は、粉末の状態で、あるいは圧縮成
形ビレットとして押出しコンテナに収容され、押出し加
工に供される。押出に際して、N合金粉末表面のN酸化
物被膜の分断、分散や粉末の基地(N固溶体)同士の一
体化を十分行うために、押出比は5〜20とするのがよ
く、また押出荷重の軽減および基地の拡散接合のために
、押出温度は400〜480°Cとするのがよい。
形ビレットとして押出しコンテナに収容され、押出し加
工に供される。押出に際して、N合金粉末表面のN酸化
物被膜の分断、分散や粉末の基地(N固溶体)同士の一
体化を十分行うために、押出比は5〜20とするのがよ
く、また押出荷重の軽減および基地の拡散接合のために
、押出温度は400〜480°Cとするのがよい。
本発明の合金材は、押出し加工のほか鍛造加工により押
出し加工時と同等の作用がなされ、所期の合金組織を得
ることができる。この際、鍛造温度は300’C〜55
0″C程度がよい。
出し加工時と同等の作用がなされ、所期の合金組織を得
ることができる。この際、鍛造温度は300’C〜55
0″C程度がよい。
以上のようにして得られた押出材もしくは鍛造材は、適
宜、鍛造加工、切削加工等により目的とする製品と近似
した形状に加工される。また、予備加工後、必要に応し
て450〜510 ’Cで溶体化処理し、水冷した後、
自然時効あるいは人工時効を適宜行う。
宜、鍛造加工、切削加工等により目的とする製品と近似
した形状に加工される。また、予備加工後、必要に応し
て450〜510 ’Cで溶体化処理し、水冷した後、
自然時効あるいは人工時効を適宜行う。
次に具体的実施例について説明する。
(1)下記第1表の化学組成(11t%、残部実質的に
N)のN合金を溶製し、回転ドラム法によって、粒径0
.05〜1 mmの急、冷凝固粉末を作成した。尚、試
料No、 1〜4は本発明実施例であり、No、 5〜
7は比較例で、No、 5はJIS 2017 #合金
相当組成である。
N)のN合金を溶製し、回転ドラム法によって、粒径0
.05〜1 mmの急、冷凝固粉末を作成した。尚、試
料No、 1〜4は本発明実施例であり、No、 5〜
7は比較例で、No、 5はJIS 2017 #合金
相当組成である。
(2) No、1〜7の急、冷凝固粉末を押出比25
、押出温度450°Cで押出し、φ25mmの棒材を得
た。
、押出温度450°Cで押出し、φ25mmの棒材を得
た。
(3) この押出材より試験片を採取し、500°C
で溶体化処理し、水冷後、自然時効した後、室温および
180°Cにおける引張強さおよび疲労強度を測定した
。その結果を第1表に併せて示す。尚、疲労強度は、形
状係数αに=2、N(繰り返し数) −107回のとき
の値である。
で溶体化処理し、水冷後、自然時効した後、室温および
180°Cにおける引張強さおよび疲労強度を測定した
。その結果を第1表に併せて示す。尚、疲労強度は、形
状係数αに=2、N(繰り返し数) −107回のとき
の値である。
(次 葉)
(4)評価
第1表より、実施例に係るN081〜N014は、JI
32017材に相当するNo、 5に比べて、常温引張
強度の向上は勿論のこと、180°Cにおける引張強度
も50%程度高く、疲労強度も30%程度と著しい強度
の向上が見られる。しかし、Si、 Mg、 Mnが発
明範囲外のN076およびMg、 Mnが発明範囲外の
No、 8では著しい強度向上は見られない。
32017材に相当するNo、 5に比べて、常温引張
強度の向上は勿論のこと、180°Cにおける引張強度
も50%程度高く、疲労強度も30%程度と著しい強度
の向上が見られる。しかし、Si、 Mg、 Mnが発
明範囲外のN076およびMg、 Mnが発明範囲外の
No、 8では著しい強度向上は見られない。
(発明の効果)
以上説明した通り、本発明のN合金材は、Zr:0.2
〜1.0%およびNt、 Cr、 Mo、 T+の一種
又は種以上の合計0.3〜1.6%を含有した特定組成
のN合金急冷凝固粉末の押出材もしくは鍛造材であるの
で、従来の2000番系列のN合金に比べて、室温のみ
ならず180°C程度の高温における大幅な引張り強さ
、疲労強度の向上が望め、軽量高温高強度材として優れ
る。
〜1.0%およびNt、 Cr、 Mo、 T+の一種
又は種以上の合計0.3〜1.6%を含有した特定組成
のN合金急冷凝固粉末の押出材もしくは鍛造材であるの
で、従来の2000番系列のN合金に比べて、室温のみ
ならず180°C程度の高温における大幅な引張り強さ
、疲労強度の向上が望め、軽量高温高強度材として優れ
る。
Claims (1)
- (1)化学組成が重量%で、 Si:0.3〜1.5%Cu:4〜6% Fe:0.5〜1.2%Mg:1.5〜2.5%Mn:
0.3〜1.0%Zr:0.2〜1.0%Ni、Cr、
Mo、Ti:一種又は二種以上の合計0.3〜1.6% 残部実質的にAlからなるAl合金急冷凝固粉末の押出
材もしくは鍛造材であることを特徴とする高温高強度A
l合金材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6202890A JPH03264639A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 高温高強度Al合金材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6202890A JPH03264639A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 高温高強度Al合金材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03264639A true JPH03264639A (ja) | 1991-11-25 |
Family
ID=13188307
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6202890A Pending JPH03264639A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 高温高強度Al合金材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03264639A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011032434A1 (zh) * | 2009-09-18 | 2011-03-24 | 贵州华科铝材料工程技术研究有限公司 | Mo-RE高强耐热铝合金材料及其制备方法 |
CN105385909A (zh) * | 2015-11-26 | 2016-03-09 | 辽宁工程技术大学 | 一种含Fe-Mo耐热铝铜合金及其制备方法 |
JP2020500266A (ja) * | 2017-02-17 | 2020-01-09 | ドラートヴェルク エリゼンタール ヴェー. エルトマン ゲーエムベーハー ウント コー | アルミニウム合金、このアルミ合金からなる棒材および締結用部品 |
CN112626376A (zh) * | 2019-09-23 | 2021-04-09 | 圆融金属粉末股份有限公司 | 铝合金粉末及其制造方法、铝合金制品及其制造方法 |
WO2023162540A1 (ja) * | 2022-02-24 | 2023-08-31 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金材、及びその製造方法 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0234740A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Furukawa Alum Co Ltd | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP6202890A patent/JPH03264639A/ja active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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