JP2572832B2 - 焼結用Ａｌ基合金粉末 - Google Patents
焼結用Ａｌ基合金粉末Info
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、自動車，航空機，鉄道車輛，船舶等の各種
産業機械分野で広く使用されているAl基合金粉末焼結体
の原料素材となる焼結用Al基合金粉末に関するものであ
る。
産業機械分野で広く使用されているAl基合金粉末焼結体
の原料素材となる焼結用Al基合金粉末に関するものであ
る。
［従来の技術］ 近年、Al粉末冶金の新しい技術として、急冷凝固法を
応用してAlに各種の遷移元素を含有させたAl基合金粉末
を得、該Al基合金粉末を用いて焼結体を成形することに
より熱間強度の高い焼結体を製造する技術が数多く開発
されている。上記技術は、急冷凝固粉末を用いると平衡
状態では得られない組成のAl−Fe,Al−Cr,Al−Zr,Al−S
i等の合金の製造が可能となるのを応用したものであ
り、また結晶粒の大きさや微細混合物を調節することが
でき、耐熱性，耐摩耗性及び疲れ強さの優れた新素材を
得ることができるものである。
応用してAlに各種の遷移元素を含有させたAl基合金粉末
を得、該Al基合金粉末を用いて焼結体を成形することに
より熱間強度の高い焼結体を製造する技術が数多く開発
されている。上記技術は、急冷凝固粉末を用いると平衡
状態では得られない組成のAl−Fe,Al−Cr,Al−Zr,Al−S
i等の合金の製造が可能となるのを応用したものであ
り、また結晶粒の大きさや微細混合物を調節することが
でき、耐熱性，耐摩耗性及び疲れ強さの優れた新素材を
得ることができるものである。
例えば特開昭59−43802号公報，同60−234936号公
報，同60−248860号公報，同61−49551号公報，同61−9
6051号公報，同51−130451号公報等に数多くの技術が開
示されており、更には米国特許第4,464,199号にも同様
に技術が開示されている。
報，同60−248860号公報，同61−49551号公報，同61−9
6051号公報，同51−130451号公報等に数多くの技術が開
示されており、更には米国特許第4,464,199号にも同様
に技術が開示されている。
上記文献に見られる技術はいずれも、概ね８〜12％の
Feを含む他、Ce等の希土類元素若しくはV,Zr,Mo等の遷
移金属元素をAl中に含有させたAl−Fe系合金粉末を急冷
凝固法によって得、該粉末を焼結してAlマトリックス中
にAl−Fe−Ｘ化合物（Ｘは前記Ce,V,Zr,Mo等）を分散さ
せ、熱間強度を高めたAl基合金粉末焼結体に関するもの
である。
Feを含む他、Ce等の希土類元素若しくはV,Zr,Mo等の遷
移金属元素をAl中に含有させたAl−Fe系合金粉末を急冷
凝固法によって得、該粉末を焼結してAlマトリックス中
にAl−Fe−Ｘ化合物（Ｘは前記Ce,V,Zr,Mo等）を分散さ
せ、熱間強度を高めたAl基合金粉末焼結体に関するもの
である。
上に見られるAl−Fe系合金粉末以外のAl基合金粉末に
ついても多くの研究開発が行なわれており、例えば特開
昭59−116352号公報にはAl中にCrやZr等を含有させたAl
−Cr−Zr系合金粉末について開示されている。
ついても多くの研究開発が行なわれており、例えば特開
昭59−116352号公報にはAl中にCrやZr等を含有させたAl
−Cr−Zr系合金粉末について開示されている。
［発明が解決しようとする課題］ 前記Al−Fe系合金粉末から得られる焼結体は、いずれ
も常温から300℃程度までの温度範囲では高い引張強度
を有している。又これらの焼結体はAl中においてFeや他
の合金元素が比較的高温でも拡散しにくい点を応用し、
合金元素の化合物をAlマトリックス中に微細分散させる
ことによって高温域での強度を向上させた分散強化型焼
結体であることも知られている。
も常温から300℃程度までの温度範囲では高い引張強度
を有している。又これらの焼結体はAl中においてFeや他
の合金元素が比較的高温でも拡散しにくい点を応用し、
合金元素の化合物をAlマトリックス中に微細分散させる
ことによって高温域での強度を向上させた分散強化型焼
結体であることも知られている。
しかしながら上記焼結体における分散相は、急冷凝固
の過程若しくは粉末を熱間で固化成形する際の初期の段
階でAlマトリックス中に分散されるものと考えられてお
り、従って塑性変形を伴なう固化成形工程において焼結
体の変形抵抗を著しく高める要因となっている。それば
かりか上記分散相においては個々の分散粒子（金属間化
合物）が脆性を有しているので、塑性加工の際に該分散
相が割れの発生源となり易く、焼結体の変形能を低下さ
せる原因となっている。
の過程若しくは粉末を熱間で固化成形する際の初期の段
階でAlマトリックス中に分散されるものと考えられてお
り、従って塑性変形を伴なう固化成形工程において焼結
体の変形抵抗を著しく高める要因となっている。それば
かりか上記分散相においては個々の分散粒子（金属間化
合物）が脆性を有しているので、塑性加工の際に該分散
相が割れの発生源となり易く、焼結体の変形能を低下さ
せる原因となっている。
Al基合金粉末焼結体は前述した趣旨のもとで開発され
たものであり、焼結・熱間成形後において普通の鋳塊と
同様に熱間の鍛造，圧延及び押出し等の加工が行なわれ
るのが一般的であり（従って本発明における「焼結体」
とは製造に加工する前の成形材の意味である）、Al−Fe
系合金粉末焼結体を各種形状の製品（又は部品）に塑性
加工しようとすれば、大きな変形抵抗に見合った大きな
力量を備えた押出機や鍛造機等のプレス装置を必要とす
るばかりか、塑性変形時の割れ発生防止という観点から
温度やプレス速度等の加工条件を微妙に選定する必要が
ある。
たものであり、焼結・熱間成形後において普通の鋳塊と
同様に熱間の鍛造，圧延及び押出し等の加工が行なわれ
るのが一般的であり（従って本発明における「焼結体」
とは製造に加工する前の成形材の意味である）、Al−Fe
系合金粉末焼結体を各種形状の製品（又は部品）に塑性
加工しようとすれば、大きな変形抵抗に見合った大きな
力量を備えた押出機や鍛造機等のプレス装置を必要とす
るばかりか、塑性変形時の割れ発生防止という観点から
温度やプレス速度等の加工条件を微妙に選定する必要が
ある。
一方前記Al−Cr−Zr系合金粉末については、急冷凝固
する際にCr及びZrがAl中に強制的に固溶した過飽和固溶
体を形成するものである。そしてこの様な粉末を焼結し
た後熱処理すると、過飽和固溶体が相分解して強化に寄
与し、所謂析出強化型Al基合金焼結体を形成することが
知られている。しかしながらAl−Cr−Zr系合金粉末につ
いてのこれまでの研究は、そのほとんどがAl−Cr−Zrの
３元合金自体に関するものであり、Al−Cr−Zr3元合金
粉末を用いて固化成形された製品についての特性を調査
した例はあまり存在しない。
する際にCr及びZrがAl中に強制的に固溶した過飽和固溶
体を形成するものである。そしてこの様な粉末を焼結し
た後熱処理すると、過飽和固溶体が相分解して強化に寄
与し、所謂析出強化型Al基合金焼結体を形成することが
知られている。しかしながらAl−Cr−Zr系合金粉末につ
いてのこれまでの研究は、そのほとんどがAl−Cr−Zrの
３元合金自体に関するものであり、Al−Cr−Zr3元合金
粉末を用いて固化成形された製品についての特性を調査
した例はあまり存在しない。
本発明者らが、Al−Cr−Zrのみを各種割合で配合した
Al−Cr−Zr系合金粉末焼結体についてその特性について
調査したところ、上記３成分のみでは実用上充分な強度
が得られないことが判明した。
Al−Cr−Zr系合金粉末焼結体についてその特性について
調査したところ、上記３成分のみでは実用上充分な強度
が得られないことが判明した。
前記特開昭59−116352号公報に開示された技術は、Al
−Cr−Zrの３元合金に更にMnを添加し、得られる焼結体
の強度を高めたものであるが、この焼結体には次に示す
様な問題点があった。
−Cr−Zrの３元合金に更にMnを添加し、得られる焼結体
の強度を高めたものであるが、この焼結体には次に示す
様な問題点があった。
例えば1986年４月に発行されたMaterials Science an
d Technology,Vol.2の第394〜399頁には、Al−Cr−Zr−
Mn合金粉末に関する研究が発表されており、それによる
とこの合金粉末から得られる焼結体は熱間押出等におけ
る加熱条件の影響を受け易いことが開示されている。従
ってこのAl基合金粉末から得られる焼結体に所期の特性
を発現させるには、常温押出し等の比較的低温度の加工
を必要とするので大きな力量の押出しプレスを必要とす
る。そればかりか当該焼結体は、低温押出しを行なった
場合に、押出しままの状態における強度及び変形抵抗が
高くなりすぎ、押出棒を素材として複雑な形状の部品に
鍛造加工する際に、必要とされる鍛造プレス力量が大き
くなり、又割れも発生し易くなる。更に本発明者らの研
究によれば、上記鍛造加工を実施すると、鍛造材におけ
る強度は押出素材の強度と比べてかなり低下することが
明らかになった。
d Technology,Vol.2の第394〜399頁には、Al−Cr−Zr−
Mn合金粉末に関する研究が発表されており、それによる
とこの合金粉末から得られる焼結体は熱間押出等におけ
る加熱条件の影響を受け易いことが開示されている。従
ってこのAl基合金粉末から得られる焼結体に所期の特性
を発現させるには、常温押出し等の比較的低温度の加工
を必要とするので大きな力量の押出しプレスを必要とす
る。そればかりか当該焼結体は、低温押出しを行なった
場合に、押出しままの状態における強度及び変形抵抗が
高くなりすぎ、押出棒を素材として複雑な形状の部品に
鍛造加工する際に、必要とされる鍛造プレス力量が大き
くなり、又割れも発生し易くなる。更に本発明者らの研
究によれば、上記鍛造加工を実施すると、鍛造材におけ
る強度は押出素材の強度と比べてかなり低下することが
明らかになった。
本発明はこうした技術的課題を解決する為になされな
ものであって、その目的とするところは、押出加工後の
成形性に優れ且つ成形後の熱処理によって常温及び高温
での強度を高めることのできる焼結体の原料素材となる
Al基合金粉末を提供する点にある。
ものであって、その目的とするところは、押出加工後の
成形性に優れ且つ成形後の熱処理によって常温及び高温
での強度を高めることのできる焼結体の原料素材となる
Al基合金粉末を提供する点にある。
［課題を解決する為の手段］ 上記目的を達成し得た本発明のAl基合金粉末とは、C
r:2〜５％及びZr:1〜2.5％を必須成分として含む他、C
u:0.5〜５％及びNi:0.5〜4.5％から選ばれる１種又は２
種を合計で0.5〜５％含み、残部がAl及び不可避不純物
からなる点に要旨を有するものである。
r:2〜５％及びZr:1〜2.5％を必須成分として含む他、C
u:0.5〜５％及びNi:0.5〜4.5％から選ばれる１種又は２
種を合計で0.5〜５％含み、残部がAl及び不可避不純物
からなる点に要旨を有するものである。
又上記各成分に加え、B:0.1〜0.5％、Fe:0.5〜2.0
％、Ti:0.5〜２％及びMn:0.1〜１％からなる群から選択
される１種又は２種以上を合計で0.1〜２％含有させれ
ば、本発明の目的が更に有効に達成される。
％、Ti:0.5〜２％及びMn:0.1〜１％からなる群から選択
される１種又は２種以上を合計で0.1〜２％含有させれ
ば、本発明の目的が更に有効に達成される。
［作用］ 本発明者らは、前記Al−Cr−Zr系合金粉末焼結体が有
する時効硬化性に着目し、Al−Cr−Zr3元合金に及ぼす
各種第４元素の作用・効果について、前記従来技術にお
けるMnの作用効果をも含めて種々の検討を重ねた。
する時効硬化性に着目し、Al−Cr−Zr3元合金に及ぼす
各種第４元素の作用・効果について、前記従来技術にお
けるMnの作用効果をも含めて種々の検討を重ねた。
まずAl−Cr−Zr系に対するMn元素の添加は、時効硬化
能を高める作用を有さず、むしろ転位組織に作用して加
工硬化に寄与することが判明した。従ってMnの添加によ
って焼結体の強度を向上させるには、Mnの析出が開始す
る前に塑性変形を加えて高密度の転位を導入しておく必
要があり、その為には焼結・熱間成形を行なう前に粉末
を冷間で加工するか或は常温押出の様な低温加工を行な
うことによって、粉末を加工硬化させることが不可欠と
なる。即ちAl−Cr−Zr−Mn合金粉末から得られる焼結体
の強度は、合金粉末中における複雑に絡み合った高密度
の転移組織と密接な関係があり、これが前述した様な複
雑な問題を提起する原因になっていると考えられる。
能を高める作用を有さず、むしろ転位組織に作用して加
工硬化に寄与することが判明した。従ってMnの添加によ
って焼結体の強度を向上させるには、Mnの析出が開始す
る前に塑性変形を加えて高密度の転位を導入しておく必
要があり、その為には焼結・熱間成形を行なう前に粉末
を冷間で加工するか或は常温押出の様な低温加工を行な
うことによって、粉末を加工硬化させることが不可欠と
なる。即ちAl−Cr−Zr−Mn合金粉末から得られる焼結体
の強度は、合金粉末中における複雑に絡み合った高密度
の転移組織と密接な関係があり、これが前述した様な複
雑な問題を提起する原因になっていると考えられる。
一方本発明者らはAl−Cr−Zr系合金に対するCuやNiの
作用効果について調査した。それによると、これらの元
素は時効硬化能を高める作用を有することが判明した。
即ちこれらの元素の少なくとも１種を適量配合すれば、
前記焼結体における成形性に悪影響を及ぼすことなく、
成形後の熱処理によって時効硬化能を有効に発揮させる
ことができ、得られる製品の常温及び高温強度を高め得
ることを見出した。
作用効果について調査した。それによると、これらの元
素は時効硬化能を高める作用を有することが判明した。
即ちこれらの元素の少なくとも１種を適量配合すれば、
前記焼結体における成形性に悪影響を及ぼすことなく、
成形後の熱処理によって時効硬化能を有効に発揮させる
ことができ、得られる製品の常温及び高温強度を高め得
ることを見出した。
本発明に係るAl基合金粉末における各成分の作用及び
それらの数値限定理由は次の通りである。
それらの数値限定理由は次の通りである。
Cr:2〜５％ Zr:1〜2.5％ Cr及びZrは急冷凝固時にAlマトリックス中に過飽和に
固溶するが、その後の熱間における固化成形時及び熱処
理時にマトリックス中に析出し、焼結体の常温及び高温
強度を高める作用を有する。この時効硬化作用を発揮さ
せる為には２％以上のCrと１％以上のZrを同時に添加す
る必要がある。しかしながらCrが５％を超えたり或はZr
が2.5％を超えると靭性の低下を招く。
固溶するが、その後の熱間における固化成形時及び熱処
理時にマトリックス中に析出し、焼結体の常温及び高温
強度を高める作用を有する。この時効硬化作用を発揮さ
せる為には２％以上のCrと１％以上のZrを同時に添加す
る必要がある。しかしながらCrが５％を超えたり或はZr
が2.5％を超えると靭性の低下を招く。
Cr:0.5〜５％及び Ni:0.5〜4.5％ から選ばれる１種又は２種（但し合計で0.5〜５％） Cu及びNiはCrとZrによる上記時効硬化作用を助長する
作用を有し、時効硬化後のピーク硬さを高める。そして
この作用を得る為にはCu,Niの１種又は２種を合計で少
なくとも0.5％添加する必要があるが、５％を超えると
靭性が低下する。
作用を有し、時効硬化後のピーク硬さを高める。そして
この作用を得る為にはCu,Niの１種又は２種を合計で少
なくとも0.5％添加する必要があるが、５％を超えると
靭性が低下する。
B :0.1〜0.5％ Fe:0.5〜２％ Ti:0.5〜２％及び Mn:0.1〜１％ からなる群から選択される１種又は２種以上（但し合計
で0.1〜２％） 上記Cu,Niの添加によって時効硬化能を高めることが
できるのであるが、これらの元素に加え、B,Fe,Ti及びM
nからなる群から選択される１種又は２種以上を含有さ
せれば、本発明の効果が更に有効に達成される。即ちB,
Fe,Ti,Mn等の元素はマトリックス中に金属間化合物とし
て分散し、転位の移動を阻止して強化に寄与するばかり
か、粒界に析出することによって粒界移動を阻止して再
結晶化による強度低下を防止する。この作用を発揮させ
る為には上記範囲で添加する必要があるが、これらの範
囲を超えて添加すると靭性の低下を招く。
で0.1〜２％） 上記Cu,Niの添加によって時効硬化能を高めることが
できるのであるが、これらの元素に加え、B,Fe,Ti及びM
nからなる群から選択される１種又は２種以上を含有さ
せれば、本発明の効果が更に有効に達成される。即ちB,
Fe,Ti,Mn等の元素はマトリックス中に金属間化合物とし
て分散し、転位の移動を阻止して強化に寄与するばかり
か、粒界に析出することによって粒界移動を阻止して再
結晶化による強度低下を防止する。この作用を発揮させ
る為には上記範囲で添加する必要があるが、これらの範
囲を超えて添加すると靭性の低下を招く。
尚本発明に係るAl基合金粉末は前述した如く、平衡状
態では固溶限の小さな元素を大量に添加する目的で、溶
解した合金を急冷凝固法によって微細な粉末にするもの
であり、その具体的な手段については各種のアトマイズ
法が例示でき何ら限定するものではないが、希望する微
細粉末を得るには急冷速度を102deg/sec以上とするのが
好ましい。
態では固溶限の小さな元素を大量に添加する目的で、溶
解した合金を急冷凝固法によって微細な粉末にするもの
であり、その具体的な手段については各種のアトマイズ
法が例示でき何ら限定するものではないが、希望する微
細粉末を得るには急冷速度を102deg/sec以上とするのが
好ましい。
［実施例］ 実施例１ 下記第１表に示した各種組成の合金を溶製し、N2ガス
アトマイズ法によって急冷凝固して粒径74μｍ以下の粉
末を得た。尚このときの冷却速度は、同一方法によって
作成された7075合金のミクロ組織観察結果から103deg/s
ec以上と推定された。
アトマイズ法によって急冷凝固して粒径74μｍ以下の粉
末を得た。尚このときの冷却速度は、同一方法によって
作成された7075合金のミクロ組織観察結果から103deg/s
ec以上と推定された。
得られた各粉末を70mmφのアルミニウム合金（AA規格
5052）製カプセルに充填し、該カプセルごと300℃に加
熱しつつ、カプセルの一端に設けられた脱気管より内部
を真空脱気して前記粉末をカプセル内に真空封入した。
尚脱気に要した時間は約２時間であった。
5052）製カプセルに充填し、該カプセルごと300℃に加
熱しつつ、カプセルの一端に設けられた脱気管より内部
を真空脱気して前記粉末をカプセル内に真空封入した。
尚脱気に要した時間は約２時間であった。
次に前記カプセルを熱間押出加工し、得られた押出棒
からカプセルの外皮を旋削・除去して約15mmφの丸棒
（Al基合金粉末焼結体）を得た。尚カプセル加熱温度は
350℃であり、加熱に要した時間は約１時間であった。
からカプセルの外皮を旋削・除去して約15mmφの丸棒
（Al基合金粉末焼結体）を得た。尚カプセル加熱温度は
350℃であり、加熱に要した時間は約１時間であった。
この様にして得られた各丸棒試料について、下記の各
種試験を実施した。
種試験を実施した。
まず最適な熱処理条件を探索する目的で各試料を350
℃で各種時間保持したときの常温ビッカース硬度（HV）
の変化について測定した。その結果を粉末のNo.と対応
させて下記第２表に示すが、第２表中Ｆ及びＴの記号は
押出しまま及び熱処理材の夫々のピーク硬度を意味して
いる。又代表例として、No.1,2（実施例粉末によるも
の）及びNo.12,13（比較例粉末によるもの）における測
定結果を第１図に示した。その結果、いずれの試料につ
いてもほぼ350℃×24時間でピーク強度が得られること
が判明した。
℃で各種時間保持したときの常温ビッカース硬度（HV）
の変化について測定した。その結果を粉末のNo.と対応
させて下記第２表に示すが、第２表中Ｆ及びＴの記号は
押出しまま及び熱処理材の夫々のピーク硬度を意味して
いる。又代表例として、No.1,2（実施例粉末によるも
の）及びNo.12,13（比較例粉末によるもの）における測
定結果を第１図に示した。その結果、いずれの試料につ
いてもほぼ350℃×24時間でピーク強度が得られること
が判明した。
そこで本発明者らはすべての試料について350℃×24
時間の熱処理を施しこれらの熱処理材について引張試験
を実施した。この結果を下記第２表に併記した。尚引張
試験は、ASTMB557M,ASTM 602及びASTM E21に準拠して
実施し、常温における平滑試験片の耐力（σ0.2）と強
度（σＢ）、切欠試験片の強度（σNTS）及び250℃にお
ける高温強度（σＢ）を測定した。そして靭性の評価に
は、前記強度（σNTS）及び耐力（σ0.2）の比（σNTS/
σ0.2）を用いた。
時間の熱処理を施しこれらの熱処理材について引張試験
を実施した。この結果を下記第２表に併記した。尚引張
試験は、ASTMB557M,ASTM 602及びASTM E21に準拠して
実施し、常温における平滑試験片の耐力（σ0.2）と強
度（σＢ）、切欠試験片の強度（σNTS）及び250℃にお
ける高温強度（σＢ）を測定した。そして靭性の評価に
は、前記強度（σNTS）及び耐力（σ0.2）の比（σNTS/
σ0.2）を用いた。
第１図の結果から次の様に考察できる。まずNo.13のA
l−Cr−Zr3元合金粉末焼結体は明瞭な時効硬化性を示す
ものの、その強度レベルは低いものである。またNo.12
のAl−Cr−Zr−Mn合金粉末焼結体は押出しままの状態に
おいても高い強度を示し（成形性が悪い）、時効硬化能
も認められない。
l−Cr−Zr3元合金粉末焼結体は明瞭な時効硬化性を示す
ものの、その強度レベルは低いものである。またNo.12
のAl−Cr−Zr−Mn合金粉末焼結体は押出しままの状態に
おいても高い強度を示し（成形性が悪い）、時効硬化能
も認められない。
これに対しNo.1,2（実施例粉末によるもの）の焼結体
は、押出し状態における硬度はAl−Cr−Zr−Mn系に比べ
て低く（成形性が良い）、又ピーク硬度が高くなり、Cu
及びNiの添加効果が顕著である。
は、押出し状態における硬度はAl−Cr−Zr−Mn系に比べ
て低く（成形性が良い）、又ピーク硬度が高くなり、Cu
及びNiの添加効果が顕著である。
また第２表の結果からも明らかであるが、本発明の合
金粉末から得られる焼結体は押出しままでの硬度が低
く、熱処理後においては高い強度を有し、且つ高い靭性
を有していることが理解される。
金粉末から得られる焼結体は押出しままでの硬度が低
く、熱処理後においては高い強度を有し、且つ高い靭性
を有していることが理解される。
実施例２ 前述の方法で作成したNo.1,No.2（実施例粉末による
もの）及びNo.12（比較例粉末によるもの）の各押出材
（Ｆ材）を用い、350℃に加熱したときの変形抵抗を測
定すると共に、同温度で板厚5mmに熱間鍛造加工した。
尚加熱に要した保持時間は約１時間であった。又変形抵
抗は、15mmφ×30mmhの試料におもりを落下し、おもり
の位置エネルギーと試料の変形量の相関から算出する落
槌法によった。
もの）及びNo.12（比較例粉末によるもの）の各押出材
（Ｆ材）を用い、350℃に加熱したときの変形抵抗を測
定すると共に、同温度で板厚5mmに熱間鍛造加工した。
尚加熱に要した保持時間は約１時間であった。又変形抵
抗は、15mmφ×30mmhの試料におもりを落下し、おもり
の位置エネルギーと試料の変形量の相関から算出する落
槌法によった。
そして上記鍛造加工によって得られた板材を、350℃
で更に24時間時効処理した後、常温強度を測定した。
で更に24時間時効処理した後、常温強度を測定した。
この結果を下記第３表に示すが、この結果からNo.12
のAl−Cr−Zr−Mn合金粉末から得られる押出材は、本発
明の合金粉末から得られる押出材に比べて変形抵抗が高
いことが理解される。又前記第２表と下記第３表の結果
を対比して考察すると明らかであるが、No.12の合金粉
末から得られるものは、鍛造材の熱処理後の強度が押出
材の強度に比べて低いのに対し、No.1,2の本発明材にお
いてはこの強度低下が認められないのが理解される。
のAl−Cr−Zr−Mn合金粉末から得られる押出材は、本発
明の合金粉末から得られる押出材に比べて変形抵抗が高
いことが理解される。又前記第２表と下記第３表の結果
を対比して考察すると明らかであるが、No.12の合金粉
末から得られるものは、鍛造材の熱処理後の強度が押出
材の強度に比べて低いのに対し、No.1,2の本発明材にお
いてはこの強度低下が認められないのが理解される。
［発明の効果］ 以上述べた如く本発明によれば、上記組成のAl基合金
粉末を用いることによって、常温及び高温における強度
向上を達成し、しかも成形性及び靭性の優れたAl基合金
粉末焼結体が実現できた。そしてこの焼結体はコンロッ
ドを始めとする各種エンジン部品や航空機及び各種飛翔
体の外皮等、形状が複雑で且つ常温及び高温での高強度
が要求される各種用途に最適である。
粉末を用いることによって、常温及び高温における強度
向上を達成し、しかも成形性及び靭性の優れたAl基合金
粉末焼結体が実現できた。そしてこの焼結体はコンロッ
ドを始めとする各種エンジン部品や航空機及び各種飛翔
体の外皮等、形状が複雑で且つ常温及び高温での高強度
が要求される各種用途に最適である。
第１図は各種Al−Cr−Zr系合金粉末焼結体の時効硬化曲
線を示すグラフである。
線を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 吉川 克之 兵庫県神戸市灘区篠原伯母野山町１―１ ―２―417 (56)参考文献 特開 昭62−47449（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】Cr:2〜５％（重量％の意味、以下同じ）及
び Zr:1〜2.5％を必須成分として含む他、 Cu:0.5〜５％及びNi:0.5〜4.5％から選ばれる１種又は
２種を合計で0.5〜５％含み、 残部がA1及び不可避不純物からなることを特徴とする焼
結用A1基合金粉末。 - 【請求項２】B :0.1〜0.5％、 Fe:0.5〜２％、 Ti:0.5〜２％及び Mu:0.1〜１％からなる群れから選択される１種又は２種
以上を合計で0.1〜２％含む請求項（１）に記載の焼結
用A1基合金粉末。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1012750A JP2572832B2 (ja) | 1989-01-21 | 1989-01-21 | 焼結用Ａｌ基合金粉末 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1012750A JP2572832B2 (ja) | 1989-01-21 | 1989-01-21 | 焼結用Ａｌ基合金粉末 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02194102A JPH02194102A (ja) | 1990-07-31 |
| JP2572832B2 true JP2572832B2 (ja) | 1997-01-16 |
Family
ID=11814095
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1012750A Expired - Lifetime JP2572832B2 (ja) | 1989-01-21 | 1989-01-21 | 焼結用Ａｌ基合金粉末 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2572832B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR3083478B1 (fr) * | 2018-07-09 | 2021-08-13 | C Tec Constellium Tech Center | Procede de fabrication d'une piece en alliage d'aluminium |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0651895B2 (ja) * | 1985-08-26 | 1994-07-06 | 東洋アルミニウム株式会社 | 耐熱アルミニウム粉末冶金合金 |
-
1989
- 1989-01-21 JP JP1012750A patent/JP2572832B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02194102A (ja) | 1990-07-31 |
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