JPH03264612A - 高炉炉頂装入原料の分布制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ この発明は、鉱石槽下で装入原料の粒度測定を行い、そ
れに基ついて、迅速に炉頂装入原料の分布制御を行う高
炉炉頂装入原料の分布制御方法に関する。

［従来の技術］ 高炉炉頂に装入する原料のストックラインでの粒度分布
は、炉内のガス流分布、ガス温度分布等を左右する重要
な因子であり、このため、装入物の粒度や層厚の分布制
御方法が多く開発実施されている。例えば、原料分配板
を移動または移動・停止させながら、炉内に原料を装入
することにより、装入物の層厚比を制御する方法（特開
昭６０−２５５９０９号公報）や複数の篩を用いて同一
の原料を粒径に応した複数の集合に分類し、同一原料の
相異なる集合を相前後して各別に高炉へ装入することに
より、装入物の炉体半径方向の粒度分布を均一化させる
方法（特開昭５６１３３４０５号公報）がある。

［発明が解決しようとする課題］ しかしながら、原料分配板により装入物の層厚を制御す
る方法は、高炉の炉況や炉内のカス流分布の結果を知っ
てから行うから、アクションが遅くなるという問題点が
ある。また、原料を粒度別に分類し、粒度別に装入する
方法は篩設備と各粒度別に貯槽する貯槽を別途設備する
必要があるという問題点がある。

［課題を解決するための手段］ 本発明は上記のような問題点を解決しようとするもので
、高炉鉱石槽から切り出される原料をサンプリングし、
サンプリングした原料を落下させ、落下する原料をテレ
ビカメラで撮影、画像処理することにより求めた粒度分
布に基づいて、装入原料分布制御手段で、炉頂原料の分
布制御を行うことを特徴とする高炉炉頂装入原料の分布
制御方法である。炉頂原料の分布制御の態様としては、
装入原料の粒度分布により、コークスのアーマ強度と鉱
石のアーマ強度の比を制御する方法がある。

［作用］ 鉱石槽から切り出された原料の粒度分布等を測定し、そ
の測定値に基づきアーマ強度を制御するから、装入物の
粒度変化に応して迅速なアクションを取ることができ、
炉内ガス流分布等を一定に保つことが出来る。

［実施例］ 本発明の実施例を以下に詳細に説明する。第８図は鉱石
槽から高炉炉頂迄の装入原料の流れを示す図である。鉱
石槽１に貯槽されている焼結鉱等の原料は、鉱石槽１下
の電動フィーダで切り出されて、１バツチ毎にスケール
ホ・ンパー２で計量され、ベルトコンベヤ３でリザーヒ
ングホ・ンパー４に貯留される。複数バッチをまとめた
原料（１チヤージ）は装入コンベヤ５で高炉６の炉頂装
入装置に運び上げられ、炉内に装入される。第１図は本
発明実施するための設備フローを示す図である。７は鉱
石槽１の下に配設され、鉱石槽１の原料を切り出す電動
フィーターである。電動フィダー７の排出端には第２図
に示ずような原料のサンプリング装置８が設けられてい
る。すなわち、電動フィーダー７の排出端に近接してサ
ンプリング板８１が設けられており、このサンプリング
板８１は、その一端を支点として作動シリンダーの作動
ロッドの伸縮により回動するようになっている。原料の
切出し中に、サンプリング板８１を下向きに回動すると
、サンプリング板８１上を移動中の原料がシュー１へ８
２に落下、回収される。シュート８２に回収された原料
は、ベルトコンベヤ８３に乗り、その排出端から落下す
る。落下する原料はテレビカメラ８４て撮影され、その
撮影画像信号が演算機８５に送られる。演算機８５では
、以下のような演算が行われる。第３図に示すように、
撮影画像信号を演算処理して原料（焼結鉱が主であるの
て、以下焼結鉱という）の平均粒径を求める。第４図の
クラ７に示した焼結鉱の平均粒径とアーマ強度の相関線
から適正アーマ強度を求める（なお、焼結鉱−４肝％と
アーマ強度の間にも相関があり、それを第５図に示した
）。現状のアーマ設定から、コークスアーマ強度と鉱石
アーマ強度を求め、現状のアーマ強度を演算する。適正
アーマ強度と現状のアーマ強度を比較して、差がある場
合はアーマ設定表（その−例を第１表に示す）に基つき
、適正アーマ強度になるアーマ設定を求める。ムーバブ
ルアーマ（以下、アーマという）９の設定信号がアーマ
９の駆動装置１０に送信され、アーマ９が駆動される。

演算機８５の演算結果はＣＲＴデイスプレー８６に表示
される。ここて、 コークスアーマ強度−冗（（各コークスのダンプ突出量
）×（コークス各ダンプ重量／コークス総重量））Ｔア
ーマ全ストローク、 鉱石アーマ強度−Ｅ（（各鉱石のダンプ突出量）×（鉱
石各タンプ重量／鉱石総重量））÷アーマ全ストローつ てある。そして、ダンプ突出量とは、第６図に示すよう
に、アーマのストロークのことであり、アーマ９を前進
させたときの炉内壁１１からアマ先端までの距離（であ
り、全ス１−ロークは、アーマ９が前進限にあるときの
炉内壁１１からアーマ先端までの距離ρ１である。なお
、１２は大ベルである。また、各鉱石ダンプ重量とは、
各バッチにおける焼結鉱、生鉱面、ペレットおよび副原
料の合計重量であり、コークス各ダンプ重量とは各バッ
チにおけるコークス重量である。

アーマ設定の演算例を次に説明する。焼結鉱の測定平均
粒径が、１２．３ｍｍであるとする。第４図より、］、
２２．３ｍに相当する適正アーマ強度は０．７５である
。現状のアーマ設定は、Ｃ↓Ｃ↓○↓０↓０↓の５バツ
チ装入で、それらのタンプ突出量は、それぞれ２００，
９００，６００１０００．８８０ｍｍ（全ストローク１
００１００Ｏで、各バッチにおけるコークスおよび鉱石
のタンプ量は等量であるとすると、 コークスアーマ強度−（１／　２　ｘ　２００　＋　１
　／　２ｘ９００）÷１０００＝０．５５ 鉱石アーマ強度＝　（１／３Ｘ６００＋１／３Ｘ１００
０＋１／３Ｘ８８０）−！−１０００＝０．８３となる
。従って、 現状のアーマ強度−０，５５１０，８３＝０．６７とな
る。

アーマ強度を０，６７がらｏ、７５に変更する必要があ
るが、第１表において、０．７５に近いアーマ強度は０
．７９であるから、このときのアーマ設定（ダンプ突出
量）２００，９００゜２００．１０００．８８０開を採
用する。

なお、第４図の相関線は、所定期間（例えば、１ケ月）
の焼結鉱平均粒度、アーマ強度および炉況の蓄積データ
で修正する。ようにすればよい。

第７図（Ａ＞は従来法（鉱石槽下での粒度測定値によら
ないアーマ制御）と本発明法による炉況の推移の比較グ
ラフの一例で、従来法ではアーマ強度のアクションは取
らなかったが、本発明法では、焼結鉱の平均粒径が１５
ｍｍ（目標値）から１０ｍｍに下り、その１時間後にア
ーマ強度が０７から０８に増加されている。その結果、
従来法では高炉内通気抵抗指数が上昇して、スリップが
５回発生したのに対し、本発明法では、増加した通気抵
抗指数も減少し、スリップもなく、炉況の悪化は未然に
防止された。第７図（Ｂ）では、焼結鉱の平均粒径が１
５順から２０　ｍｍに上昇した場合であり、従来法では
アーマのアクションを取らなかったので、通気抵抗指数
が降下して、ガス利用率が悪くなったのに対し、アーマ
強度が０．９から０．７に下げられたので、通気抵抗指
数は一時的に減少したが、その後回復して、カス利用率
の悪化が防止された。

第１表 ［発明の効果］ 本発明は以上のように構成されており、鉱石槽下て測定
した原料粒度の測定値に基づき、アーマのアーマ強度を
制御するから、従来より原料粒度の変化に対するアクシ
ョンが早くなり、炉況をより安定化することがてきる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る設備フロー図、第２図は本発明に
係る原料のサンプリング装置を示す図、第３図はアーマ
設定の演算フローを示す図、第４図は焼結鉱平均粒径と
アーマ強度の関係グラフ図、第５図は焼結鉱−４部％と
アーマ強度の関係グラフ、第６図はアーマのタンプ突出
量を説明する図、第７図は従来法と本発明方法による炉
況推移を比較するグラフ、第８図は鉱石槽から高炉炉頂
迄の装入原料の流れを示す図である。 １・・・鉱石槽、７・・電動フィーダー、８・原料サン
プリング装置、９・・ムーバブルアーマ、１０・アーマ
駆動装置、８１・・・サンプリンタ板、８２・・・シュ
ート、８３・・・ベルトコンベヤ、８４・・テレビカメ
ラ、８５　演算機。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）高炉鉱石槽から切り出される原料をサンプリング
   し、サンプリングした原料を落下させ、落下する原料を
   テレビカメラで撮影、画像処理することにより求めた粒
   度分布に基づいて、装入原料分布制御手段で、炉頂原料
   の分布制御を行うことを特徴とする高炉炉頂装入原料の
   分布制御方法。
2. （２）装入原料の粒度分布により、コークスのムーバブ
   ルアーマ強度（以下アーマ強度という）と鉱石のアーマ
   強度の比を制御して行う請求項１記載の高炉炉頂装入原
   料の分布制御方法。