JPH03264259A - ステンレス鋼板の研削方法 - Google Patents
ステンレス鋼板の研削方法Info
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- JPH03264259A JPH03264259A JP6060790A JP6060790A JPH03264259A JP H03264259 A JPH03264259 A JP H03264259A JP 6060790 A JP6060790 A JP 6060790A JP 6060790 A JP6060790 A JP 6060790A JP H03264259 A JPH03264259 A JP H03264259A
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- Japan
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- grinding
- stainless steel
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Landscapes
- Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、ステンレス鋼板の研削方法に関するものであ
る。
る。
「従来の技術」
一般に、ステンレス鋼板の製造工程としては、熱間圧延
において板厚２〜７ｆｉ程度に減厚した後、母板焼鈍お
よび酸洗を行い、続いて冷間圧延し、再び冷延板を焼鈍
、酸洗して、冷延製品とする。
において板厚２〜７ｆｉ程度に減厚した後、母板焼鈍お
よび酸洗を行い、続いて冷間圧延し、再び冷延板を焼鈍
、酸洗して、冷延製品とする。
その際、酸洗後の板表面に、それまでの工程で生した種
々の疵が残っている場合は、疵取り研削（以下ＧＲ）工
程を付加して、表面の疵取りを行った後、冷間圧延を行
う、（冷延板の焼鈍、酸洗後に疵が残っていた場合はＧ
Ｒを行い、その後再び冷間圧延する。） ＧＲの方法は、一般には第１図に示す如く、テンション
リール１間のステンレス鋼板２を、直列に３〜５台程度
配置したエンドレスペーパー研削ベルト３により、リバ
ースにて通常２〜５バス／片面、疵が深くて取れない場
合には最大１０バス／片面もの研削を行っている。
々の疵が残っている場合は、疵取り研削（以下ＧＲ）工
程を付加して、表面の疵取りを行った後、冷間圧延を行
う、（冷延板の焼鈍、酸洗後に疵が残っていた場合はＧ
Ｒを行い、その後再び冷間圧延する。） ＧＲの方法は、一般には第１図に示す如く、テンション
リール１間のステンレス鋼板２を、直列に３〜５台程度
配置したエンドレスペーパー研削ベルト３により、リバ
ースにて通常２〜５バス／片面、疵が深くて取れない場
合には最大１０バス／片面もの研削を行っている。
「発明が解決しようとする課題」
ところで、ＧＲ工程を能力アップすることは、ステンレ
ス鋼板の冷延工程において重要な課題であり、従来から
研削能力を上げるためのＧＲ油や研削ベルトの研究が行
われてきた。
ス鋼板の冷延工程において重要な課題であり、従来から
研削能力を上げるためのＧＲ油や研削ベルトの研究が行
われてきた。
また一方では、研削能力の高い方法で研削を行うと、研
削後の綱板粗度は大きくなる傾向にあり、粗度が大き過
ぎると、冷間圧延後も紙状となって残る（以下スクラッ
チ残り）ため、疵取り完了後、前バスまで使用して砥粒
の目つぶしがなされた研削ベルトを用いて、仕上げバス
における粗度の減少を図るが、そのためにまた１〜２バ
ス／片面付加する必要がある。
削後の綱板粗度は大きくなる傾向にあり、粗度が大き過
ぎると、冷間圧延後も紙状となって残る（以下スクラッ
チ残り）ため、疵取り完了後、前バスまで使用して砥粒
の目つぶしがなされた研削ベルトを用いて、仕上げバス
における粗度の減少を図るが、そのためにまた１〜２バ
ス／片面付加する必要がある。
「課題を解決するための手段」
本発明は、上記問題点を解決するためになされたもので
あって、その要旨とするところは、ステンレス鋼板の疵
取り研削工程において、研削ベルトの回転速度を、疵取
り研削バスでは８５０■ｐｍ以上１１５（１ｍｐｍ以下
とし、続く仕上げ研削バスでは１０００＠ｐ−以上２０
００ｍｐｍ以下の範囲で制御することにある。
あって、その要旨とするところは、ステンレス鋼板の疵
取り研削工程において、研削ベルトの回転速度を、疵取
り研削バスでは８５０■ｐｍ以上１１５（１ｍｐｍ以下
とし、続く仕上げ研削バスでは１０００＠ｐ−以上２０
００ｍｐｍ以下の範囲で制御することにある。
「作用」
ステンレス鋼板の疵取り（ｉｌｌ削工程において、研削
ベルトの回転速度を、疵取り研削バスでは８５０■ｐ−
以上１１５０ｍｐ−以下とし、続く仕上げ研削バスでは
１０００ｍｐｍ以上２０００＋＋ｐ−以下の範囲で制御
することにより、ステンレス鋼板を、高能率で、しかも
表面粗度を小さくして研削できる。
ベルトの回転速度を、疵取り研削バスでは８５０■ｐ−
以上１１５０ｍｐ−以下とし、続く仕上げ研削バスでは
１０００ｍｐｍ以上２０００＋＋ｐ−以下の範囲で制御
することにより、ステンレス鋼板を、高能率で、しかも
表面粗度を小さくして研削できる。
「実施例」
第２図は、ベルトの回転速度を、１０００請ｐ蒙と２０
ＱＯｊ＋ｐｍとの２種類によりステンレス鋼板をそれぞ
れ研削したときの５０ｍ毎の平均研削厚の推移を示した
ものである。
ＱＯｊ＋ｐｍとの２種類によりステンレス鋼板をそれぞ
れ研削したときの５０ｍ毎の平均研削厚の推移を示した
ものである。
被研削材は５ＩＩＳ３０４であって、通板速度は１２ｓ
ｐｍ一定である。使用した研削ベルトは、アルミナ付６
０ｆ粒のものを３ヘツドであり、また研削荷重は、１．
０ＨＰ ／１ｎｃｈである。 平均研削厚は、研削前後
の重量変化から求めた値であり、ベルト回転速度１００
０■ｐ−の方が、研削能力が向上していることがわかる
。
ｐｍ一定である。使用した研削ベルトは、アルミナ付６
０ｆ粒のものを３ヘツドであり、また研削荷重は、１．
０ＨＰ ／１ｎｃｈである。 平均研削厚は、研削前後
の重量変化から求めた値であり、ベルト回転速度１００
０■ｐ−の方が、研削能力が向上していることがわかる
。
研削長３００ｍの平均研削厚と、ベルト回転速度との関
係を第３図に示す。
係を第３図に示す。
通板速度によって、ｖＦｍ能力が最も高いベルト回転速
度は若干変化するが、通常の通板速度１２〜１８Ｉｌｐ
−では、ベルト回転速度は８５０〜１１５０ｓｐｍにお
いて最も研削能力が向上する。
度は若干変化するが、通常の通板速度１２〜１８Ｉｌｐ
−では、ベルト回転速度は８５０〜１１５０ｓｐｍにお
いて最も研削能力が向上する。
従来は、研削ベルトの回転速度は、高ければ高い程、研
削能力は向上すると考えられており、通常は１４００ｓ
ｐｍ以上の回転速度で研削してきた。
削能力は向上すると考えられており、通常は１４００ｓ
ｐｍ以上の回転速度で研削してきた。
その理由は回転速度が高い程、砥粒と被ｇｆｍ材の接触
回数が多いためである。
回数が多いためである。
しかし、第２図、第３図のように比較的低速の回転速度
で能力が高いのは、研削ヘルドの回転速度が低い程、ｉ
ｌｈ膜厚さは薄くなるため、同し研削荷重でも研削効率
がよいものと思われる。
で能力が高いのは、研削ヘルドの回転速度が低い程、ｉ
ｌｈ膜厚さは薄くなるため、同し研削荷重でも研削効率
がよいものと思われる。
すなわち、研削厚は［被研削材の切り粉の数×切り粉の
大きさ］にて表わされるので、第４図に示すように、成
るベルト回転速度でピークを持つことがわかる。
大きさ］にて表わされるので、第４図に示すように、成
るベルト回転速度でピークを持つことがわかる。
また通板速度によってピークのベルト回転速度が変わる
のは、第５図のように、切り粉の数が変化するためと考
えられる。
のは、第５図のように、切り粉の数が変化するためと考
えられる。
次に第６図は、アルミナ＃６０砥粒使用時のベルト回転
速度と、研削後のステンレス鋼板粗度との関係を示すも
のであるが、通板速度に関係なく、ベルト回転速度が大
きい程、粗度は小さい。
速度と、研削後のステンレス鋼板粗度との関係を示すも
のであるが、通板速度に関係なく、ベルト回転速度が大
きい程、粗度は小さい。
従って、仕上げ研削バスは、各々の用途による必要粗度
に応して研削ベルトの回転速度を決定すればよい。
に応して研削ベルトの回転速度を決定すればよい。
仕上げ研削バスにおける研削ベルトの回転速度を１００
０＋＋ｐ＋ｗ以上に限定した理由は、３００ｍ以上研削
に使用したアルミナ＃６０砥粒ヘルドを仕上げ研削バス
には用いるが、スクラ・７チ残りの出ない最大粗度０．
５μ−以下となる範囲が、第６図から１０００ｓｐ＋＋
以上であるからであり、また上限を２０００ｍｐｍとし
たのは、それ以上回転数を上昇させても飽和してしまい
、全く効果がないためである。
０＋＋ｐ＋ｗ以上に限定した理由は、３００ｍ以上研削
に使用したアルミナ＃６０砥粒ヘルドを仕上げ研削バス
には用いるが、スクラ・７チ残りの出ない最大粗度０．
５μ−以下となる範囲が、第６図から１０００ｓｐ＋＋
以上であるからであり、また上限を２０００ｍｐｍとし
たのは、それ以上回転数を上昇させても飽和してしまい
、全く効果がないためである。
「発明の効果」
以上述べた本発明方法によれば、ステンレス鋼板の疵取
り研削工程におけるバス数を、従来よりも３０％低減で
き、ステンレス鋼板の生産能力が２０％向上した。
り研削工程におけるバス数を、従来よりも３０％低減で
き、ステンレス鋼板の生産能力が２０％向上した。
４、母面のＷｊｊｓな説明
第１図はステンレス鋼板の疵取り研削ラインの模式図、
第２図はステンレス鋼板研削時の平均研削厚の推移を示
すグラフ、第３図は平均研削厚とベルト回転速度との関
係を示すグラフ、第４図は研削能力とベルト回転速度と
の関係を示す模式図、第５図は通板速度を変化させたと
きの研削能力とベルト回転速度との関係を示す模式図、
第６図はヘルド回転速度と鋼板速度との関係を示すグラ
フである。
第２図はステンレス鋼板研削時の平均研削厚の推移を示
すグラフ、第３図は平均研削厚とベルト回転速度との関
係を示すグラフ、第４図は研削能力とベルト回転速度と
の関係を示す模式図、第５図は通板速度を変化させたと
きの研削能力とベルト回転速度との関係を示す模式図、
第６図はヘルド回転速度と鋼板速度との関係を示すグラ
フである。
１・・・テンションリール
２・・・ステンレス鋼板
３・・・エンドレスペーパー研削ベルト第２図
第３図
べＩＬ／）目子式℃盪／【←Ｐり
第１図
第４図
第５図
ホ←ヘーレトＥＪ泉ｉ虐ソ１→メ；
第６図
、・、叶８ナス速Ａ（−？へ）
Claims (1)
- （１）ステンレス鋼板の疵取り研削工程において、研削
ベルトの回転速度を、疵取り研削バスでは８５０ｍｐｍ
以上１１５０ｍｐｍ以下とし、続く仕上げ研削バスでは
１０００ｍｐｍ以上２０００ｍｐｍ以下の範囲にて制御
することを特徴とするステンレス鋼板の研削方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6060790A JPH03264259A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | ステンレス鋼板の研削方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6060790A JPH03264259A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | ステンレス鋼板の研削方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03264259A true JPH03264259A (ja) | 1991-11-25 |
Family
ID=13147111
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6060790A Pending JPH03264259A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | ステンレス鋼板の研削方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03264259A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000059678A1 (de) * | 1999-04-06 | 2000-10-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum schleifen eines gewalzten metallbandes |
| JP2006095649A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Daido Steel Co Ltd | 表面欠陥が少ないマグネシウム合金コイルの製造方法 |
| US20150013610A1 (en) * | 2013-07-12 | 2015-01-15 | Wanda M. Weder and William F. Straeter, not indv. but solely as Trustees of the Fam. Trust U/T/A | Compositions and methods for causing, enhancing, and/or expediting biodegradation of articles |
| CN110125768A (zh) * | 2018-02-09 | 2019-08-16 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种不锈钢钢卷m型裂纹的研磨工艺 |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP6060790A patent/JPH03264259A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000059678A1 (de) * | 1999-04-06 | 2000-10-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zum schleifen eines gewalzten metallbandes |
| JP2006095649A (ja) * | 2004-09-29 | 2006-04-13 | Daido Steel Co Ltd | 表面欠陥が少ないマグネシウム合金コイルの製造方法 |
| JP4645129B2 (ja) * | 2004-09-29 | 2011-03-09 | 大同特殊鋼株式会社 | 表面欠陥が少ないマグネシウム合金コイルの製造方法 |
| US20150013610A1 (en) * | 2013-07-12 | 2015-01-15 | Wanda M. Weder and William F. Straeter, not indv. but solely as Trustees of the Fam. Trust U/T/A | Compositions and methods for causing, enhancing, and/or expediting biodegradation of articles |
| CN110125768A (zh) * | 2018-02-09 | 2019-08-16 | 张家港浦项不锈钢有限公司 | 一种不锈钢钢卷m型裂纹的研磨工艺 |
| CN110125768B (zh) * | 2018-02-09 | 2020-10-27 | 浦项(张家港)不锈钢股份有限公司 | 一种不锈钢钢卷m型裂纹的研磨工艺 |
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