JPH03264145A - 薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材 - Google Patents
薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材Info
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Classifications
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- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
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- C04B35/515—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on non-oxide ceramics
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、薄板の連続鋳造装置に使用される堰材用焼結
体及びそれを用いた基材に関する。更に詳しくは、例え
ば、２本の水冷ロール又は２連のエンドレスベルトを１
回転軸を水平にして間隙を開けて並設すると共に、この
並設された水冷ロール又はエンドレスベルト、ｈを、そ
の両側に基材を押し当てて容器状に形成してそこに溶湯
を注ぎ、両水冷ロール又はエンドレスベルトを内側に回
転させて薄板を連続鋳造する双ロール式や双ベルト式等
のように、注湯側に円筒面を有する薄板連続鋳造装置に
用いられる基材用の焼結体及びそれを用いた基材に関す
る。
体及びそれを用いた基材に関する。更に詳しくは、例え
ば、２本の水冷ロール又は２連のエンドレスベルトを１
回転軸を水平にして間隙を開けて並設すると共に、この
並設された水冷ロール又はエンドレスベルト、ｈを、そ
の両側に基材を押し当てて容器状に形成してそこに溶湯
を注ぎ、両水冷ロール又はエンドレスベルトを内側に回
転させて薄板を連続鋳造する双ロール式や双ベルト式等
のように、注湯側に円筒面を有する薄板連続鋳造装置に
用いられる基材用の焼結体及びそれを用いた基材に関す
る。
［従来の技術］
従来、注湯側に円筒面を有する薄板連続鋳造装置に使用
される基材のように、耐熱衝撃性、耐溶損性、耐摩耗性
が要求される部材の材質としては、窒化ホウ素（ＢＮ）
の焼結体や酸化ジルコニウム（Ｚｒ０２）やアルミナ（
Ａｉ’２０３ ）の焼結体が知られている。
される基材のように、耐熱衝撃性、耐溶損性、耐摩耗性
が要求される部材の材質としては、窒化ホウ素（ＢＮ）
の焼結体や酸化ジルコニウム（Ｚｒ０２）やアルミナ（
Ａｉ’２０３ ）の焼結体が知られている。
ところで、ＢＨの焼結体は、耐熱衝撃性及び潤滑性に優
れた特性を有する反面、強度が低く、ステンレス鋼等の
溶鋼に対する耐溶損性が不十分である。一方、ＺｒＯ２
やＡＩｈＣｈの焼結体は、強度が向上する反面、これを
基材として用いると、基材に対して摺動する水冷ロール
やエンドレスベルトが傷付いてしまう問題がある。
れた特性を有する反面、強度が低く、ステンレス鋼等の
溶鋼に対する耐溶損性が不十分である。一方、ＺｒＯ２
やＡＩｈＣｈの焼結体は、強度が向上する反面、これを
基材として用いると、基材に対して摺動する水冷ロール
やエンドレスベルトが傷付いてしまう問題がある。
このようなことから、基材を、溶湯と接する部分と水冷
ロールやエンドレスベルトが摺接する部分とに分割し、
前者にＢＮやＳｉ３Ｎ４等の焼結体、後者にＺｒＯ２や
ＡＩｈＣｈ等の焼結体を用いることが提案されている（
特開昭６２−１８８０５４号、特開昭８０−１１１１２
５５７号）。
ロールやエンドレスベルトが摺接する部分とに分割し、
前者にＢＮやＳｉ３Ｎ４等の焼結体、後者にＺｒＯ２や
ＡＩｈＣｈ等の焼結体を用いることが提案されている（
特開昭６２−１８８０５４号、特開昭８０−１１１１２
５５７号）。
［発明が解決しようとするＨ題コ
しかしながら、上記従来の基材のように異種材料を組合
せたものは、組合せ材料のＳ＊張を合わせた上で堰部分
の嵌め合せを厳密に行わなければ湯漏れを起す原因とな
るため、基材の構造が複雑になり、その製造に手間がか
がる問題がある。このため、異種材料の組合せによらず
、単一の材料で基材を構成でき、かっ耐溶損性、耐熱衝
撃性、耐摩耗性に優れた基材とすることができる堰材用
焼結体及びそれを用いた基材の提供が切望されている。
せたものは、組合せ材料のＳ＊張を合わせた上で堰部分
の嵌め合せを厳密に行わなければ湯漏れを起す原因とな
るため、基材の構造が複雑になり、その製造に手間がか
がる問題がある。このため、異種材料の組合せによらず
、単一の材料で基材を構成でき、かっ耐溶損性、耐熱衝
撃性、耐摩耗性に優れた基材とすることができる堰材用
焼結体及びそれを用いた基材の提供が切望されている。
本発明は、上記現状に鑑みてなされたもので、単一の材
料で基材を構成でき、かっ耐溶損性、耐熱衝撃性、耐摩
耗性に優れた基材とすることができる堰材用焼結体及び
それを用いた基材を提供し、薄板連続鋳造における設備
負担を軽減することを目的とするものである。
料で基材を構成でき、かっ耐溶損性、耐熱衝撃性、耐摩
耗性に優れた基材とすることができる堰材用焼結体及び
それを用いた基材を提供し、薄板連続鋳造における設備
負担を軽減することを目的とするものである。
［課題を解決するための手段］
本発明者等は、鋭意研究した結果、ＢＮが耐熱衝撃性、
潤滑性に優れ、窒化アルミニウム（Ａ４Ｎ）及びホウ酸
アルミニウム（Ａｌ１２０３ とＢ２Ｏ３の化合物）が
溶鋼に対する耐溶損性に優れ、ＺｒＯ２が高温における
耐摩擦摩耗特性に優れていることに着目し、ＢＮと、Ａ
ＩＮ及び／又はＡｌ１２０３ とＢ２Ｏ３の化合物と
、Ｚ ｒ０２とを適量比で配合すれば、耐熱衝撃性。
潤滑性に優れ、窒化アルミニウム（Ａ４Ｎ）及びホウ酸
アルミニウム（Ａｌ１２０３ とＢ２Ｏ３の化合物）が
溶鋼に対する耐溶損性に優れ、ＺｒＯ２が高温における
耐摩擦摩耗特性に優れていることに着目し、ＢＮと、Ａ
ＩＮ及び／又はＡｌ１２０３ とＢ２Ｏ３の化合物と
、Ｚ ｒ０２とを適量比で配合すれば、耐熱衝撃性。
耐溶損性、耐摩耗性の全てにバランスのとれた優れた特
性を有する堰材用焼結体及び基材が得られることを見出
し、本発明を完成するに至ったものである。
性を有する堰材用焼結体及び基材が得られることを見出
し、本発明を完成するに至ったものである。
即ち、請求項第１項の発明は、６５重量％以上のＢＮと
、９重量％以上のＺ ｒ０２と、５重量％以上のＡＲＭ
及びＡｌ１２０３ と８２０３の化合物の両者もしくは
いずれか一方とを含有することを特徴とする薄板連続鋳
造装置に使用する堰材用焼結体である。また、請求項ｗ
Ｓｚ項の発明は、６５重量％以上のＢＮと、９重量％以
上のＺｒＯ２と、５重量％以上のＡｉ）Ｎ及びＡｌ１２
０３ とＢ２Ｏ３の化合物の両者もしくはいずれか一方
とを含有する焼結体で構成されていることを特徴とする
薄板連続鋳造装置に使用する基材である。
、９重量％以上のＺ ｒ０２と、５重量％以上のＡＲＭ
及びＡｌ１２０３ と８２０３の化合物の両者もしくは
いずれか一方とを含有することを特徴とする薄板連続鋳
造装置に使用する堰材用焼結体である。また、請求項ｗ
Ｓｚ項の発明は、６５重量％以上のＢＮと、９重量％以
上のＺｒＯ２と、５重量％以上のＡｉ）Ｎ及びＡｌ１２
０３ とＢ２Ｏ３の化合物の両者もしくはいずれか一方
とを含有する焼結体で構成されていることを特徴とする
薄板連続鋳造装置に使用する基材である。
以下９本発明を更に詳しく説明する。
本発明の焼結体のＢＮ含宥量は、６５重量％以上である
ことが必要で、好ましくは６７重量％以上、特に６５重
量％以上８６重量％未満である。
ことが必要で、好ましくは６７重量％以上、特に６５重
量％以上８６重量％未満である。
６５重量％未満であると、溶鋼に対する耐熱衝撃性が悪
化し、溶鋼中に浸漬したり溶鋼、が焼結体上を通過した
場合にクラックが発生しやすくなる。
化し、溶鋼中に浸漬したり溶鋼、が焼結体上を通過した
場合にクラックが発生しやすくなる。
また、８６重量％以上では強度が低下しやすくなる。
焼結前の原料ＢＮ粉末としては、特に制限はされないが
、焼結体中で結晶性の高い六方晶のＢＮとなるＢＮ粉末
を用いると、ＷＲ滑性が良好となるので好ましい、即ち
、焼結体中のＢＮは、良好な潤滑性を得る上で六方晶の
ＢＮであることが好ましく、そのためには焼結前の原料
ＢＮ粉末としても六方晶のＢＮ粉末を用いることが好ま
しい。
、焼結体中で結晶性の高い六方晶のＢＮとなるＢＮ粉末
を用いると、ＷＲ滑性が良好となるので好ましい、即ち
、焼結体中のＢＮは、良好な潤滑性を得る上で六方晶の
ＢＮであることが好ましく、そのためには焼結前の原料
ＢＮ粉末としても六方晶のＢＮ粉末を用いることが好ま
しい。
焼結体のＺ ｒ０２含有量は、９重量％以上であること
が必要で、好ましくは１５重量％以上、特に９重量％以
上３５重量％未満である。９重量％未満であると、焼結
体の耐高温摩擦摩耗特性が悪化し、単位時間当りの基材
の摩耗量が多くなって湯漏れが発生しやすくなり、長時
間の連続操業が困難になる。また、３５重量％以上では
耐熱衝撃性が低下してクラックが発生しゃすくなる。
が必要で、好ましくは１５重量％以上、特に９重量％以
上３５重量％未満である。９重量％未満であると、焼結
体の耐高温摩擦摩耗特性が悪化し、単位時間当りの基材
の摩耗量が多くなって湯漏れが発生しやすくなり、長時
間の連続操業が困難になる。また、３５重量％以上では
耐熱衝撃性が低下してクラックが発生しゃすくなる。
焼結前の原料Ｚ ｒ０２粉末としては、４〜１２ｍｏ１
％程度＋７）ＣａＯや２〜１２ｍｏ１％程度（７）Ｙ２
Ｏ２等を添加して安定化させた、部分安定化ジルコニア
又は安定化ジルコニアのいずれでも使用することができ
るが、焼結体にクラックが発生しにくくなる安走化ジル
コニアを用いることが好ましい。
％程度＋７）ＣａＯや２〜１２ｍｏ１％程度（７）Ｙ２
Ｏ２等を添加して安定化させた、部分安定化ジルコニア
又は安定化ジルコニアのいずれでも使用することができ
るが、焼結体にクラックが発生しにくくなる安走化ジル
コニアを用いることが好ましい。
本発明の焼結体は、更にＡｉ）Ｎと、Ａｌ２Ｏ２とＢン
０３の化合物の両者もしくはいずれか一方を含有してお
り、その含宥量は、５重量％以上であることが必要で、
好ましくは１０重量％以上、特に５〜４５重量％未満で
ある。５重量％未満であると、基材の溶鋼に対する十分
な溶損性を得にくくなる。
０３の化合物の両者もしくはいずれか一方を含有してお
り、その含宥量は、５重量％以上であることが必要で、
好ましくは１０重量％以上、特に５〜４５重量％未満で
ある。５重量％未満であると、基材の溶鋼に対する十分
な溶損性を得にくくなる。
また、４５重量％以上では耐熱衝撃性が低下してクラッ
クが発生しやすくなる。
クが発生しやすくなる。
上記ＡＲＮと、ＡＩ！２０３ と８２０３の化合物の内
、Ａｈ０３とＢ２Ｏ３の化合物の原料としては、 Ａｆ
２０３粉末とＢ２Ｏ３粉末を所定モル比で予め合成した
合成粉末を用いてもよいが、Ａｉ２０３粉末とＢ２Ｏ３
粉末の単なる混合粉末を用いることもできる。但し、優
れた焼結体の物性を得る上で、 Ａｈ０３ とＢ２Ｏ３
のモル比が９：２となるように予め合成した合成粉末を
用いることが好ましい。
、Ａｈ０３とＢ２Ｏ３の化合物の原料としては、 Ａｆ
２０３粉末とＢ２Ｏ３粉末を所定モル比で予め合成した
合成粉末を用いてもよいが、Ａｉ２０３粉末とＢ２Ｏ３
粉末の単なる混合粉末を用いることもできる。但し、優
れた焼結体の物性を得る上で、 Ａｈ０３ とＢ２Ｏ３
のモル比が９：２となるように予め合成した合成粉末を
用いることが好ましい。
Ａｉ２０３ とＢ２Ｏ３の化合物としては、例えば９Ａ
ｉ＋２（ｈ・２Ｂ２０３ 、２ＡＲ２Ｃｈ・Ｂ２Ｏ３、
Ａｊ）２０３・Ｂ２Ｏ３等が挙げられる。
ｉ＋２（ｈ・２Ｂ２０３ 、２ＡＲ２Ｃｈ・Ｂ２Ｏ３、
Ａｊ）２０３・Ｂ２Ｏ３等が挙げられる。
また、本発明の焼結体を製造するに際しては、以上のよ
うな原料中に、焼結性を向上させるため、全量の５重量
％以下のバインダーを添加してもよい、このバインダー
としては、ＢＮに対しては例えばＣａＯとＢ２Ｏ３の化
合物等、ＡＪ）Ｎに対しては例えばＹ２Ｏ３等を用いる
ことができる。バインダーの添加量が５重量％を越える
と、耐熱衝撃性や耐摩耗性が低下しやすくなる。
うな原料中に、焼結性を向上させるため、全量の５重量
％以下のバインダーを添加してもよい、このバインダー
としては、ＢＮに対しては例えばＣａＯとＢ２Ｏ３の化
合物等、ＡＪ）Ｎに対しては例えばＹ２Ｏ３等を用いる
ことができる。バインダーの添加量が５重量％を越える
と、耐熱衝撃性や耐摩耗性が低下しやすくなる。
上記ＣａＯとＢ２Ｏ３の化合物としては、例えば２Ｃａ
Ｏ・３Ｂ２０３、ＣａＯ・Ｂ２Ｏ３、ＣａＯ・２Ｂ２０
３．３ＣａＯ−Ｂ２ｏ３２ＣａＯ・８２０３等が挙げら
れる。
Ｏ・３Ｂ２０３、ＣａＯ・Ｂ２Ｏ３、ＣａＯ・２Ｂ２０
３．３ＣａＯ−Ｂ２ｏ３２ＣａＯ・８２０３等が挙げら
れる。
原料はいずれも粉末であるが、その粒径は、良好な焼結
状態を得るために、いずれも小さいものが好ましい、具
体的には、１０ｐｍ以下の粒径のものを用いることが好
ましい。
状態を得るために、いずれも小さいものが好ましい、具
体的には、１０ｐｍ以下の粒径のものを用いることが好
ましい。
本発明の焼結体は、例えばホットプレス等により焼成さ
れるもので、これは次のようにして行うことができる。
れるもので、これは次のようにして行うことができる。
まず、ＢＮ粉末と、ＺｒＯ２粉末と、 Ａｉ）Ｎ粉末
及びＡｊ！？０３ とＢ２Ｏ３の化合物の粉末（Ａｊ）
２０３粉末と８２０３粉末の混合粉末でもよい）の両者
もしくはいずれか一方を、所定の焼結体組成となるよう
な混合比率で均一に混合する。この混合原料粉末を黒鉛
型の中に支環し、温度１９００〜２１００℃、圧力Ｚｏ
ｏ〜２００ ｋｇ／ｃｍ２の条件下にて、焼結体密度が
理論密度の７０％以Ｅとなるようにホットプレスを行う
、そして、このようにして得られた焼結体を、例えば所
定の形状に機械加工することで本発明の基材を得ること
ができる。
及びＡｊ！？０３ とＢ２Ｏ３の化合物の粉末（Ａｊ）
２０３粉末と８２０３粉末の混合粉末でもよい）の両者
もしくはいずれか一方を、所定の焼結体組成となるよう
な混合比率で均一に混合する。この混合原料粉末を黒鉛
型の中に支環し、温度１９００〜２１００℃、圧力Ｚｏ
ｏ〜２００ ｋｇ／ｃｍ２の条件下にて、焼結体密度が
理論密度の７０％以Ｅとなるようにホットプレスを行う
、そして、このようにして得られた焼結体を、例えば所
定の形状に機械加工することで本発明の基材を得ること
ができる。
第１図ないし第４図は、各々基材２の例を示すもので、
第１図ないし第３図は各々水冷ロール３による双ロール
式の薄板連続鋳造装置における基材２の例を示すもので
、第４図はエンドレスベルト５による双ベルト式の薄板
連続鋳造装置における基材２の例を示すものである。
第１図ないし第３図は各々水冷ロール３による双ロール
式の薄板連続鋳造装置における基材２の例を示すもので
、第４図はエンドレスベルト５による双ベルト式の薄板
連続鋳造装置における基材２の例を示すものである。
第１図及び第２図において、ｌは溶湯、２は基材、３は
水冷ロール、４は薄板である。特に第１図の基材２は水
冷ロール３の両端面に当接されるものとなっており、第
２図の基材２は水冷ロール３両側の内側上面に当接され
るものとなっている。
水冷ロール、４は薄板である。特に第１図の基材２は水
冷ロール３の両端面に当接されるものとなっており、第
２図の基材２は水冷ロール３両側の内側上面に当接され
るものとなっている。
第３図の基材２は、第２図の基材２と同様に、下面が水
冷ロール３両側の内側上面に当接されるものであるが、
箱形に構成されており、より多くの溶湯ｌ（第１図参照
）を溜られるようになっている 第４図において、ｌは溶湯、２は基材、４は薄板、５は
エンドレスベルト、６はガイドロール、７は水冷装置で
ある。特にこの基材２は、２連のエンドレスベルト５間
に挟み込まれるように配置されているものである。
冷ロール３両側の内側上面に当接されるものであるが、
箱形に構成されており、より多くの溶湯ｌ（第１図参照
）を溜られるようになっている 第４図において、ｌは溶湯、２は基材、４は薄板、５は
エンドレスベルト、６はガイドロール、７は水冷装置で
ある。特にこの基材２は、２連のエンドレスベルト５間
に挟み込まれるように配置されているものである。
［実施例］
以下、本発明を実施例によって更に説明するが、本発明
はこれに限定されるものではない。
はこれに限定されるものではない。
まず、以下に述べる実施例及び比較例で行った評価の方
法を説明する。
法を説明する。
（１）８度
焼結体の寸法を測定して体積を求めると共にその重量を
測定し、次の式により算出した。
測定し、次の式により算出した。
密度（ｇ／ｃｍ２ ） ＝重量（ｇ）／体積（ｃｍ２
）以下の（２）〜（４）の評価項目については、第１図
に示されるような、双ロール式の薄板連続鋳造装置を用
い、次の条件下で連続鋳造を行って評価した。
）以下の（２）〜（４）の評価項目については、第１図
に示されるような、双ロール式の薄板連続鋳造装置を用
い、次の条件下で連続鋳造を行って評価した。
■ 水冷ロール
銅製で、直径１０００■、長さ１０００ｍｍ、内部水冷
方式の鋳造ロールとした。鋳造する薄板の寸法は、３■
厚、 １０００ｍｍ幅で、水冷ロールの回転速度は３２
ｍ／５ｔｉｎとした。
方式の鋳造ロールとした。鋳造する薄板の寸法は、３■
厚、 １０００ｍｍ幅で、水冷ロールの回転速度は３２
ｍ／５ｔｉｎとした。
■ 基材
実施例及び比較例で得られた焼結体を用いて作製し、そ
れを用いた。
れを用いた。
■ 溶湯
５ＵＳ３０４鋼で、タンデイツシュ内の溶湯温度は１５
３０℃であった。
３０℃であった。
（２）耐熱衝豪性
基材の割れの有無を観察し、割れの無かったものは０１
割れが生じていたものは×で表わした。
割れが生じていたものは×で表わした。
（３）耐溶損性
連続鋳造後もほとんど溶損が認められなかった場合はＯ
１若干溶損が認められたものの、湯漏れ発生は認められ
なかった場合はΔ、溶損が太きく、連続鋳造中に湯漏れ
が発生した場合は×で表わした。
１若干溶損が認められたものの、湯漏れ発生は認められ
なかった場合はΔ、溶損が太きく、連続鋳造中に湯漏れ
が発生した場合は×で表わした。
（４）耐摩耗性
連続鋳造後もほとんど摩耗が認められなかった場合はＯ
５若干摩耗が認められたものの、湯漏れ発生は認められ
なかった場合はΔ、摩耗が大きく、連続鋳造中に湯漏れ
が発生した場合は×で表わした。
５若干摩耗が認められたものの、湯漏れ発生は認められ
なかった場合はΔ、摩耗が大きく、連続鋳造中に湯漏れ
が発生した場合は×で表わした。
実施例１〜５、比較例１〜３及び５
ＢＮ粉末（電気化学工業株式会社製、グレードＣＰ、六
方晶、ＢＮ純度９９．Ｏ＄ ） 、安定化ＺｒＯ２粉末
（東ソー株式会社製、グレードＢＹ、 ＺｒＯ２純度８
８．８％ 、 ＹｚＯ：１１０．１３ｉ量Ｚ ） 、
ＡＲＭ 粉末（電気化学工ｉ株式会社製、グレードＡＰ
−１０、純度８９．０％ ）及びバインダーとして２Ｃ
ａＯ・３Ｂ２０３粉末を、第１表に示す割合で振動ミル
にて２時間混合した。
方晶、ＢＮ純度９９．Ｏ＄ ） 、安定化ＺｒＯ２粉末
（東ソー株式会社製、グレードＢＹ、 ＺｒＯ２純度８
８．８％ 、 ＹｚＯ：１１０．１３ｉ量Ｚ ） 、
ＡＲＭ 粉末（電気化学工ｉ株式会社製、グレードＡＰ
−１０、純度８９．０％ ）及びバインダーとして２Ｃ
ａＯ・３Ｂ２０３粉末を、第１表に示す割合で振動ミル
にて２時間混合した。
得られた混合原料粉末を黒鉛ダイス中に入れ、２１００
℃、１４０ ｋｇ／ｃ璽２の条件下でホー７トプレスし
、焼結体を得た。
℃、１４０ ｋｇ／ｃ璽２の条件下でホー７トプレスし
、焼結体を得た。
得られた焼結体を基材に加工し、その化学組成、密度、
耐熱衝撃性、耐溶損性及び耐摩耗性等を評価した。
耐熱衝撃性、耐溶損性及び耐摩耗性等を評価した。
その結果を第１表に示す。
実施例６
硼酸とメラミンを１：ｌの重量比で混合し、この混合物
をアンモニアガス気流中で１２００℃、４時間加熱処理
してＢＮ純度９０％、比表面積５０ｍ’／ｇのＢＮ粉を
得た。
をアンモニアガス気流中で１２００℃、４時間加熱処理
してＢＮ純度９０％、比表面積５０ｍ’／ｇのＢＮ粉を
得た。
得られた粉末をニー、クス線回折した結果、非晶質ＢＮ
粉末であるこを確認した。実施例１で用Ｉ／また六方晶
のＢＮ粉末の代りにこのＢＮ粉末を用しまたこと以外は
実施例１と同一の配合比及び方法にて基材を作製し、そ
の評価を行った。
粉末であるこを確認した。実施例１で用Ｉ／また六方晶
のＢＮ粉末の代りにこのＢＮ粉末を用しまたこと以外は
実施例１と同一の配合比及び方法にて基材を作製し、そ
の評価を行った。
その結果を第１表に示す。
実施例７
実施例１のＡｌＮ粉末の代りに９Ａｊ＞ｚｈ・２Ｂ２０
３ウイスカー（四国化威工業株式会社製「アルボレック
スＧＪ）を用い、その配合量を１０重量％とし、またＺ
ｒＯ２の配合量を２０重量％としたこと以外は実施例１
と同一の方法にて基材を作製し、その評価を行った。
３ウイスカー（四国化威工業株式会社製「アルボレック
スＧＪ）を用い、その配合量を１０重量％とし、またＺ
ｒＯ２の配合量を２０重量％としたこと以外は実施例１
と同一の方法にて基材を作製し、その評価を行った。
比較例４
実施例１と同一のＢＮ粉末６８重量％とＺｒＯ２粉末５
重量％と２ＣａＯ・３日２０３粉末２重量％に９Ａｊ＋
２０３・２Ｂ２０３ウイス力−２５重量％を配合した以
外は実施例１と同一の方法で基材を作製し、その評価を
行った。
重量％と２ＣａＯ・３日２０３粉末２重量％に９Ａｊ＋
２０３・２Ｂ２０３ウイス力−２５重量％を配合した以
外は実施例１と同一の方法で基材を作製し、その評価を
行った。
結果を第１表に示す。
（以下余白）
［発明の効果］
本発明は１以上説明した通りのものであり、次の効果を
奏するものである。
奏するものである。
（１）請求項第１項の発明によれば、単一の材料で、耐
熱衝撃性、耐溶損性、耐摩耗性に優れた基材とすること
ができるので、基材の製造が容易であり、設備負担を軽
減できる。
熱衝撃性、耐溶損性、耐摩耗性に優れた基材とすること
ができるので、基材の製造が容易であり、設備負担を軽
減できる。
（２）ブレークアウト等のトラブルが無く、また基材の
溶損や摩耗によって溶湯へ異物が混入し、鋳造薄板へ悪
影響を及ぼすこともなく、安定した薄板連続鋳造が可能
となる。従って、注湯側に円筒面を有する連続鋳造装置
、例えば双ロール式、双ベルト式、更にはベルトドラム
式等の連続鋳造装置により連続鋳造される薄板の品質及
びその生産性を向上させることができる。
溶損や摩耗によって溶湯へ異物が混入し、鋳造薄板へ悪
影響を及ぼすこともなく、安定した薄板連続鋳造が可能
となる。従って、注湯側に円筒面を有する連続鋳造装置
、例えば双ロール式、双ベルト式、更にはベルトドラム
式等の連続鋳造装置により連続鋳造される薄板の品質及
びその生産性を向上させることができる。
第１図は双ロール式の薄板連続鋳造装置の説明図、第２
図は他の双ロール式の薄板連続鋳造装置の説明図、°第
３図は双ロール式の薄板連続鋳造装置に用いる他の基材
の説明図、第４図は双ベルト式薄板連続鋳造装置の説明
図である。 ｌ：溶湯、２：基材、３：水冷ロール、４：薄板、５：
エンドレスベルト、６：ガイドロール、７：水冷装置。
図は他の双ロール式の薄板連続鋳造装置の説明図、°第
３図は双ロール式の薄板連続鋳造装置に用いる他の基材
の説明図、第４図は双ベルト式薄板連続鋳造装置の説明
図である。 ｌ：溶湯、２：基材、３：水冷ロール、４：薄板、５：
エンドレスベルト、６：ガイドロール、７：水冷装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）６５重量％以上の窒化ホウ素と、９重量％以上の酸
化ジルコニウムと、５重量％以上の窒化アルミニウム及
びホウ酸アルミニウムの両者もしくはいずれか一方とを
含有することを特徴とする薄板連続鋳造装置に使用する
堰材用焼結体。 ２）６５重量％以上の窒化ホウ素と、９重量％以上の酸
化ジルコニウムと、５重量％以上の窒化アルミニウム及
びホウ酸アルミニウムの両者もしくはいずれか一方とを
含有する焼結体で構成されていることを特徴とする薄板
連続鋳造装置に使用する堰材。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2061168A JP2884427B2 (ja) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | 薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材 |
| US07/667,919 US5227347A (en) | 1990-03-14 | 1991-03-11 | Sintered product for making sheath used for continuous thin plate molding apparatus and sheath using the same |
| DE69103791T DE69103791T2 (de) | 1990-03-14 | 1991-03-13 | Gesintertes Produkt zur Herstellung von Behältern für den Gebrauch in Vorrichtungen zur Dünnblechherstellung und Verwendung des Behälters. |
| EP91103855A EP0447940B1 (en) | 1990-03-14 | 1991-03-13 | Sintered product for making sheath used for continuous thin plate molding apparatus and sheath using the same |
| AU72866/91A AU637206B2 (en) | 1990-03-14 | 1991-03-13 | Sintered product for making sheath used for continuous thin plate molding apparatus and sheath using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2061168A JP2884427B2 (ja) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | 薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03264145A true JPH03264145A (ja) | 1991-11-25 |
| JP2884427B2 JP2884427B2 (ja) | 1999-04-19 |
Family
ID=13163347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2061168A Expired - Fee Related JP2884427B2 (ja) | 1990-03-14 | 1990-03-14 | 薄板連続鋳造装置に使用する堰材用焼結体及びそれを用いた堰材 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5227347A (ja) |
| EP (1) | EP0447940B1 (ja) |
| JP (1) | JP2884427B2 (ja) |
| AU (1) | AU637206B2 (ja) |
| DE (1) | DE69103791T2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| DE4143344A1 (de) * | 1991-12-23 | 1993-06-24 | Sintec Keramik Gmbh | Gesinterte mischwerkstoffe, basierend auf hexygonalem bornitrid, oxyden und nitriden |
| DE4238036A1 (de) * | 1992-11-11 | 1994-05-19 | Didier Werke Ag | Einrichtung zum endabmessungsnahen Gießen |
| JP3175483B2 (ja) * | 1994-06-30 | 2001-06-11 | 日本鋼管株式会社 | 窒化ホウ素含有材料およびその製造方法 |
| US6037299A (en) * | 1998-04-30 | 2000-03-14 | Phillips Petroleum Company | Catalyst composition and processes therefor and therewith |
| AU751368B2 (en) † | 1998-11-19 | 2002-08-15 | Vesuvius Crucible Company | Composite material |
| EP1002776A1 (en) * | 1998-11-19 | 2000-05-24 | Vesuvius Crucible Company | Composite material |
| DE10015850A1 (de) * | 2000-03-30 | 2001-10-18 | Kempten Elektroschmelz Gmbh | Material für alterungsbeständige keramische Verdampfer |
| DE10015849A1 (de) * | 2000-03-30 | 2001-10-18 | Kempten Elektroschmelz Gmbh | Alterungsbeständiges bornitridhaltiges keramisches Material |
| DE10055442A1 (de) † | 2000-11-09 | 2002-05-29 | Wacker Chemie Gmbh | Verfahren zum Recycling eines Bornitrid-Keramik-Bauteils für metallurgische Anwendungen |
| DE10055410A1 (de) * | 2000-11-09 | 2002-05-23 | Sms Demag Ag | Vorrichtung und Verfahren zum Stranggießen eines Metallbandes im Gießspalt zwischen einem Paar umlaufend bewegbaren, eine Kokille ausbildbaren Rollen |
| DE60334522D1 (de) | 2002-01-23 | 2010-11-25 | Gen Electric | Keramikverbundkörper für giessereibetrieb und verfahren zu deren herstellung |
| US20050280192A1 (en) * | 2004-06-16 | 2005-12-22 | Graham Carson | Zirconia refractories for making steel |
Family Cites Families (5)
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|---|---|---|---|---|
| JPS5917181B2 (ja) * | 1978-11-06 | 1984-04-19 | 三菱マテリアル株式会社 | 靭性および耐摩耗性を有する焼結材料 |
| JPS5567576A (en) * | 1978-11-14 | 1980-05-21 | Mitsubishi Metal Corp | Ultrahigh pressure sintered tool material |
| JPS5920937B2 (ja) * | 1980-03-17 | 1984-05-16 | 三洋電機株式会社 | 温水暖房装置 |
| US4647546A (en) * | 1984-10-30 | 1987-03-03 | Megadiamond Industries, Inc. | Polycrystalline cubic boron nitride compact |
| DE3824849A1 (de) * | 1988-07-21 | 1990-01-25 | Kempten Elektroschmelz Gmbh | Unter druck gesinterte, polykristalline mischwerkstoffe auf basis von hexagonalem bornitrid, oxiden und carbiden |
-
1990
- 1990-03-14 JP JP2061168A patent/JP2884427B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-03-11 US US07/667,919 patent/US5227347A/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-03-13 DE DE69103791T patent/DE69103791T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-03-13 AU AU72866/91A patent/AU637206B2/en not_active Ceased
- 1991-03-13 EP EP91103855A patent/EP0447940B1/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU637206B2 (en) | 1993-05-20 |
| JP2884427B2 (ja) | 1999-04-19 |
| AU7286691A (en) | 1991-09-19 |
| US5227347A (en) | 1993-07-13 |
| DE69103791T2 (de) | 1995-05-11 |
| EP0447940B1 (en) | 1994-09-07 |
| DE69103791D1 (de) | 1994-10-13 |
| EP0447940A1 (en) | 1991-09-25 |
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