JPH03249371A - ディーゼルエンジンの燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明はディーゼルエンジンの燃料噴射装置特に噴射
初期に低噴射率で噴くようにしたものに関する。

（従来の技ｌり 噴射初期より多くの燃料が噴射されると、着火遅れが大
きくなってＮＯｘを増大させたり燃焼騒音を発生させた
りするので、噴射初期に低噴射率の噴射を得ようとする
装置が提案されている（笑闇昭６１−６５２６９号公報
参照）。

これを第１３図で説明すると、ユニットインノよりタボ
デイ１に一体で形成されるプランジャバレル２には、燃
料を圧送するためのプランジャ３が図で上下方向に摺動
自在に設けられ、その下方に加圧室４が区画して形成さ
れる。

加圧室４は供給ボート６と＃呂ボート７を介してそれぞ
れ燃料供給口８と排出口９に連通され、排出ボート７の
途中にはこのボート７を開閉する電磁弁】０が介装され
る。燃料供給口８は管路を介してフィードポンプの吐出
口に接続され、燃料排出口９は管路を介して燃料タンク
に接ｌ＆されている。

図で下方に位置する噴射ノズル１１のノズルボディ１２
には上下に摺動可能なノズルニードル１３が設けられ、
このニードル１３はノズルスプリング１４により下方に
付勢される。１５はノズルスプリング１４用のシート、
１６はスプリングシートを兼ねる開弁圧調整用のシムで
ある。ノズルスプリング１４によるイ寸勢力にてノズル
ニードル１３はノズルボディ１２の下端に開口する噴射
孔１７を閉じている。

ノズルニードル１３に臨んで区画された油溜り室１８に
は、ノズルボディ１２．デイスタンスピース１９およリ
ターン２０にそれぞれ設けた燃料通路２１〜２３を介し
て加圧室４に連通される。

なお、これらノズルボディ１２．デイスタンスピース１
９およびケージ２ｏはリテーニングナツト２４によりイ
ンジェクタボディ１に固定されている。

円柱状のケー７２０の軸芯に沿って形成され上部が加圧
室４に連通するシリング２５には、段付きのセントラル
ブランジャ２６が摺動自在に設けられ、このプランジャ
２６が自重により下限位置にあるとき（図示の状！り、
下方に延び出した小径部２６ｇの下層面と閉弁状態にお
けるスプリングシート１５の上端面とのあいだに初期り
７ト用間ＮＬ＋をおいて対向している。また、閉弁状態
におけるノズルニードル１３の上端面とデイスタンスピ
ース１９の下層面とのあいだに、全リフト用間隙Ｌ２を
おいて対向させている。

なお、ノズルスプリング１４を収めたスプリング室２７
はインジェクタボディ１およびケージ２０に設けた戻し
通路２８．２９を介して供給ボート６に連通している。

上記インジェクタボディ１の上部に突き出た筒状部３１
の内周面には、円筒状部材３２が摺動自在に設けられ、
この部材３２はリターンスプリング３３にて上方に付勢
される一方で、その上端面に板カム（図示せず）が摺接
される。３４はスプリングシートで、同時にブランツヤ
３と円筒状部材３２を連結している。

図示しない板カムはエンジンのクランク輸と同期して回
覧するもので、このカムの回転に伴ってプランジャ３が
往復動すると、その上昇行程にて供給口８がら燃料が加
圧室４に吸入され、その下降行程にて供給ボート６がプ
ランジ＋３の周壁面にてＷｉじちれ、かっ排圧ボート７
が電磁弁１ｏの閉弁にて遮断されると、吸入された燃料
が加圧され、高圧となった燃料は燃料通路２３〜２１を
介して油溜り室１８に送られる。

これによって油溜り室１８内の圧力ｆｚｒ上昇し、この
圧力がノズルスプリング１４にて定まる開弁圧に達する
と、ノズルニードル１３は初期り７ト用間ＮＬ＋だけ／
グルスプリング１４に抗して上昇する。この上昇にて噴
射孔１７が開き燃料が低噴射率で噴射される。

加圧室４の燃料圧力が高まり油溜り室１８の圧力が上昇
して全開弁圧にまで達すると、セントラルプランジャ２
６の上端面の受圧面積Ａｃと７ズル二−ドル１３の受圧
面積Ａｄの差（Ａｃ−Ａｃｔ）に応じた力がノズルスプ
リング１４の付勢力にまさり、このまさった力にて７ズ
ル二−ドル１３がさらに上昇し、最終的には閉弁状態よ
り全り７ト用間隙Ｌ２分だけ上昇する。初期リフト用間
隙Ｌ１を越える領域では燃料が高噴射率で噴射される。

このように７ズル二−ドル１３め開弁圧が２段階になる
と、噴射率特性は第１４図の実線で示したように噴射開
始初期に低噴射率で燃料が噴射されることとなり、着火
遅れ量を少なくして燃費およびスモーク等が改善される
。

なお、電磁弁１０を開くと、加圧室４の圧力が排出ボー
ト７および排出口９から燃料タンクへと解放されるため
、加圧室４の圧力が急激に低下し、ノズルニードル１３
が再びノズルスプリング１４により付勢されて噴射孔１
７を閉じる。これにて燃料噴射が終了する。

電磁弁１０の開閉時期を制御するのはコントロールユニ
ットで、エンノン回転数、エンノン負荷。

冷却水温および排気温度等の各種のデータ信号に基づい
て、エンノンの運転状態に最も適した噴射量と噴射時期
を決定し、これを所定のパルスに変えて電磁弁１０に出
力する。

（発明が解決しようとする課題） ところで、このような装置では、初期リフト用間隙Ｌ１
に要求されるオーダーは数十μ艶という微小な値である
ため、精度管理に限界があり、どうしても気筒毎にはば
らつきが生じてしまう。こうした気筒ごとのばらつきに
より、ＮＯｘやＨＣの排出レベルが悪化したり、燃焼騒
音も大きくなる。

この発明はこのような従来の課題に着目してなされたも
ので、アイドル時の噴射パルス幅から初期リフト用闇隙
Ｌ１を気筒別に推定し、最適な間隙となるように制御す
ることにより、気筒ごとの噴射率のばらつきが生じない
ように図る装置を提供することを目的とする。

（課題を解決するための手段） 第１の発明は、ノズルボディ（１２）内で噴射孔を開閉
するノズルニードル（１３）と、このノズルニードル（
１３）を閉弁方向に付勢する第１のスプリング（５５）
と、閉弁状態で前記ノズルニードル（１３）と初期す７
ト用間隙Ｌ１をおいて摺動自在に配置されたプッシュロ
ッド（５７）と、このプッシュロッド（５７）を閉弁方
向に付勢する第２のスプリング（５８）とからなる噴射
ノズル（５１）を備えるディーゼルエンジンの燃料噴射
装置において、第１図に示すように、気筒別に設けられ
前記初期リフト用間隙Ｌ１を供給電圧に応じて変化させ
得る圧！７クチユエータ１０２と、アイドル安定状態に
あるかどうかを気筒別に判定する手段１０３と、アイド
ル安定状態で前記噴射ノズル（５１）の噴射パルス幅を
気筒別に検出する手段１０４と、この気筒別の噴射パル
ス＠（たとえば１番気筒についてＡ　ｖｉ）が要求値（
たとえば要求噴射パルス幅Ａｖｓ）と一致するように前
記圧電アクチュエータ１０２への電圧補正量を気筒別に
計算する手段１０５と、この電圧補正量（たとえば１番
気筒についてΔＶｉ）にて基準供給電圧（Ｖｖ）を補正
して圧電アクチュエータ１０２への供給電圧を気筒別に
決定する手段１０６と、この決定された供給電圧（たと
えば１番気筒についてＶｉ）を対応する気筒の前記圧電
アクチュエータ１０２に通電する手段１０７とを備える
。

第２の発明は、プランジャバレル（２）内で往復動して
燃料を圧送するプランジャ（３）と、ノズルボディ（１
２）内で噴射孔（１７）を開閉するノズルニードル（１
３）と、このノズルニードル（１３）を閉弁方向に付勢
するノズルスプリング（１４）と、前記プランジャ（３
）とノズルニードル（１３）のあいだにす７ト自在に設
けられ、その上端面に前記ブランツヤ（３）の圧送行程
時の燃料圧力が作用するとと６に、その下端面が閉弁状
態における前記ノズルニードル（１３）と初期リフト用
間’ｆｌｌｉＬ＋をおいて対向するセントラルプランジ
ャ（２６）とからなるユニットインジェクタを備えるテ
゛イーゼルエンノンの燃料噴射装置において、第１図に
示すように、気筒別に設けられ前記初期り７ト用間隙Ｌ
１を供給電圧に応じて変化させ得る圧電アクチュエータ
１０２と、アイドル安定状態にあるかどうかを気筒別に
判定する手段１０３と、アイドル安定状態で前記ユニッ
トインノヱクタの噴射パルス幅を気筒別に検呂する手段
１０４と、この気筒別の噴射パルス幅（たとえば１番気
筒についてＡｖｉ）が要求値（たとえば要求噴射パルス
幅Ａｖｓ）と一致するように前記圧電アクチュエータ１
０２への電圧補正量を気筒別に計算する手段１０５と、
この電圧補正量（たとえば１番気筒についてΔＶｉ）に
て基準供給電圧（Ｖ　ｖ）を補正して圧電アクチュエー
タ１０２への供給電圧な気筒別に決定する手段１０６と
、この決定された供給電圧（たとえば１番気筒について
Ｖｉ）を対応する気筒の前記圧電アクチュエータ］０２
に通電する手段１０７とを備える。

（作用） この発明によれば、実際の噴射パルス幅が要求値と一致
するように、たとえば実際の噴射パルス幅が要求値より
も小さい気筒では初期り７ト用間隙Ｌ１が広いと推定さ
れるため、その気筒用の圧電アクチュエータ１０２への
供給電圧が制御され、これにて初期リフト用間隙Ｌ１が
狭くされる。

この逆に要求値Ａｖｓよりも大きい気前では初期り７ト
用間隙Ｌ１が狭いと推定されるため、その気筒の初期リ
フト用間Ｆ１ｉＬ＋が広くされて、各気筒の初期す７ト
用闇ＮＬ＋が最適値にＩＲ整される。

（実施例） 第２図は第１の発明の一実施例の分配型燃料噴射ポンプ
、第３図はこのポンプからの高圧燃料の導かれる噴射／
ズル５１の各断面図である。

噴射ポンプでは、第２図に示すように、ボンブハウノン
グ４１内にエンジン回転に同期して回転するフィードポ
ンプ４２と、高圧室４５の燃料を噴射ノズルに圧送する
プランジャポンプ４３の２つのポンプが￥に１すられ、
フィードポンプ４２の吐出側に形成される低圧のポンプ
室４６と前記高圧室４５を連通する燃料戻し通路４７に
、コントロールユニットからの駆動パルスを受けて、こ
の通路４７を前記プランジャポンプ４３の加圧行程中に
ｒＭＷｉする高速応動型の電磁弁４８が介装されている
。

この電磁弁４８を、プランジャ４４の圧縮行程中に閉じ
ると、後述する噴射／ズル５１から燃料の噴射が開始さ
れ、その所定期間後に電磁弁４８を開くと噴射が終了す
る。つまり、電磁弁４８の閉弁時期にて燃料の噴射開始
時期が、その閉弁期間に応じて噴射量が制御される。

第３図に示した噴射／ズル５１は、２段階の開弁圧とも
スプリングの弾性力にて設定するようにしたもので、噴
射ノズル５１は気筒ごとに設けられている。たとえば、
燃料人口５３から燃料通路５４を介して油溜り室（図示
せず）に導かれる燃料の圧力が第１のスプリング５５の
弾性力にて定まる１段目開弁圧に達すると、ノズルニー
ドル１３が第１スプリング５５に抗してスプリングシー
ト１５ｆスピンドル５６を図で上方に押しあげ、スピン
ドル５６とスピンドル受（プッシュロッド）５７どの間
の初期す７ト用間隙Ｌ１だけ上昇して止まる。

油溜り室に導かれる燃料圧力がさらに高くなり第」スプ
リング５５と第２スプリング５８の２つの合力にて定ま
る設定圧（２段目開弁圧）に達すると、第２スプリング
５８にも抗してスピンドル受５７を押し上げノズルニー
ドル１３が上昇する。

５つと６０はそれぞれ１段目開弁圧と２段目開弁圧をｌ
ｌｌ整するためシム、６１はスピンドル５６のガイド用
スリーブである。

６２はスリーブ６１とスピンドル受５７のあいだに介装
される圧電アクチェエータで、このアクチュエータ６２
の厚さにて初期リフト用間隙Ｌｆが定まる。このアクチ
ュエータ６２は電圧が加わると歪みを生じる性質を有す
る圧電素子を用いて、その歪みにより厚さが図で上下方
向に変化するように構成する。ここでは加えられる電圧
が高くなるほど厚さが厚くなるようにしてあり、加える
電圧の大きさに応じて初期リフト用間隙Ｌ１を変化させ
ることができる。

初期り７Ｆ用間ＨＬ＋は数十μ−というオーダーで管理
されるため、これと同じオーダーあるいは１桁小さいオ
ーダーで変化するものを圧電材料（たとえばＢａＴｉＯ
３、ＰＺＴ、ＰｂＴｉＯ３等）の中から選択する。

第４図は制御系のブロック図で、コントロールユニット
は、入出力回路（１１０）８１　、ＲＯＭ　８２、ＲＡ
Ｍ８３およびＣＰ　Ｕ　８４からなるマイクロコンピュ
ータから構成される。

入出力回路８１には、噴射ポンプの１回転当たり１個の
パルス（す７アレンスパルス）７１．１回転当たり３６
個のパルス（スケールパルス）７２、エンノン負荷とし
てのアクセル開度を検出するセンサ７３だけでなく、そ
の他の運転条件を検出するためのセンサ（燃料温度セン
サ７４．水温センサ７５、アイドルスイッチ７６など）
からの信号が入力される。

また、７７は電磁弁４８の閉弁時期および開弁時期を検
出するセンサで、たとえば第５図（Ａ＞と第５図（Ｂ）
で示すように、電磁弁４８に対して設けられる。この開
閉時期センサ７７は、ハウジング４８ａ内を摺動するニ
ードルバルブ４８ｂの外周に絶縁コーティング４８ｃを
施すことで、ニードルバルブ４８ｂが第５図（Ａ）のよ
うに開いている状態テ二一ドルバルブ４８ｂとハウジン
グ４８ａ（いずれも導体）とを絶縁しておき、ニードル
バルブ４８ｂが第５図（Ｂ）のように着座すると両者が
ショートするようにしたもので、両者に対して検出抵抗
（Ｒ）を並列接続し、これに電流１を流すと、Ｒの両端
に第６図で示すセンサ出力が得られる。この場合、図示
の閉弁期間が燃料の噴射パルス幅に対応する。このセン
サ４８からの信号も入出力回路８１に入力される。

ＣＰＵ８４ではＲＯＭ８２に記憶されたプログラムにし
たがって入出力回路８１からの情報を採り込んで各種の
演算処理を行い、電磁弁４８を制御するためのデータ（
噴射開始時期および噴射開始時期）と圧電アクチュエー
タ６２を制御するためのデータを入出力回路８１にセッ
トする。

この場合、燃料噴射制御については、エンノン回転数、
アクセル開度、冷却水温、燃料温度等のエンノンの諸条
件に対応する最適な噴射時期と噴射量がＲＯＭ７２に記
憶されており、実際の運転時にはリファレンスパル入７
１とスケールパルス７２を入力してエンジン回転数を計
算し、その回転数とアクセル開度に対応しで、さらに冷
却水温。

燃料温度を考！して、基本噴射時期と基本噴射量を読み
出し、読み出した情報から駆動パルスを作って電磁弁４
８に出力する。

第７図は圧電７クチユエータ６２への供給電圧を決定す
るためのルーチンで、気筒別に行なわれる。ただし、同
図ではそのうちのｉ（４気筒エンノンなら１は１〜４の
整数をとる）番ス箇で代表させている。

Ｓｌは第１図のアイドル安定状態判定手段１０３の機能
を果たす部分で、ここでは１番気筒についてアイドル安
定状態にあるかどうかを判定する。

たとえば、予め定めている目標アイドル回転数Ｎ５ＥＴ
とｉ香気筒についての実際のアイドル回転数Ｎｉの差Δ
Ｎ　（＝　Ｎ　５ＥＴ−Ｎ　ｉ）を求め、この差ΔＮが
設定値以下であれば安定状態にあると判断してＳ２に進
む。この逆に設定値を越えていれば安定状態にないとし
て制御を終了する。なお、アイドルスインチア６がＯＮ
である場合にアイドル時であると判断される。

Ｓ２は、開閉時期センサ７７とともに、第１図の噴射パ
ルス幅検出手段１０４のＷ１能を果たす部分で、開閉時
期センサ７７の出力信号を入力して１番気筒についての
実際の噴射パルス幅Ａｖｉを演算し、求めた値を読み込
む。

Ｓ３ではエンノンの冷却水温Ｔ−を読み込み、この水温
Ｔｗに応じて金気筒に共通するアイドル時の要求噴射パ
ルス幅Ａｖｓを決定する。たとえば第８図のような特性
をマツプにしてＲＯＭ８２に記憶させておき、このマツ
プをルックアップさせる。第８図において、低水温時に
Ａｖｓを大きくしているのは、燃焼を安定させるためで
ある。

Ｓ４と８５は＄１図の電圧補正量計算手段１０５の機能
を果たす部分である。

Ｓ４では要求噴射パルス幅ＡＶＳと８３で読み込んだ実
噴射パルス幅Ａｖｉとの差ΔＡｖｉ（＝Ａｖｉ−Ａｖｓ
）を計算する。

Ｓ５ではこの差ΔＡｖｉからマツプをルックアップする
ことにより１番気筒についての電圧補正量ΔＶ　ｉを求
める。

Ｓ６は第１図の供給電圧決定手段１０６のＷ１能を果た
す部分で、ここではこの補正量ΔＶｉを各気筒に共通す
る基準供給電圧Ｖｖに加算した値を、香気筒の圧電アク
チュエータ６２への供給電圧Ｖｉとして決定する。これ
を表したのが次式である。

Ｖｉ＝Ｖｖ＋ΔＶｉ−■ 電圧補正量ΔＶｉのマツプ内容を第９図に示す。

ΔＡｖｉ＞ＯつまりＡｖｉ＞Ａｖｓの場合は、ΔＡｖｉ
に応じた分だけｉ香気筒の初期す７ト用闇隙Ｌ１が狭い
と推定される。この場合、ｉ香気筒の初期す７ト用間隙
Ｌ１を大きくする必要がある。そのためには、１番気筒
の圧電アクチュエータ６２に加える電圧を高くすればよ
い。したがって、ΔＡｖｉ＞０の場合は電圧補正量ΔＶ
　ｉを正の値で与える。

これに対して、ΔＡｖｉ＜Ｏの場合は１番気筒について
初期リフト用間隙Ｌ１が広いと推定されるので、初期リ
フト月間ＮＬ＋が小さくなるように、ΔＶ　ｉに負の値
を与える。第９図を内容とするマツプはＲＯＭ８２に記
憶させておく。

Ｓ７ではＳ６で決定した供給電圧Ｖ１をＲＡＭ所定のア
ドレスに格納する。

ここで、この例の作用を説明する。

この例では実際の噴射パルス幅が要求値と一致するよう
に、圧電アクチェエータ６２の厚さを増減させてのフィ
ードバック制御が気筒別に行なわれる。たとえば、実際
の噴射パルス幅が要求値Ａｖｓよりも小さい気筒では、
その気筒用の圧電アクチュエータ６２への供給電圧を低
くすることにより初期リフト月間隙Ｌ１が狭くされる。

この逆に要求値Ａｖｓよりも大きい気筒では、その気筒
の初期り７ト用闇隙り、が広くされる。

この結果、いずれの気筒に対しても要求値にほは近い初
期リフト月間ＮＬ＋が設定されるので、各気前の噴射率
のばらつきが抑えられ、排気と騒音の各性能を大幅に改
善することができる。

これに対して、従来例では、初期リフト用間隙Ｌｌを調
整するためのシム１６の精度管理に限界があり、どうし
ても気筒ごとに噴射率のばらつきが生じることを避ける
ことができなかったのである。

なお、初期り７Ｆ用開ＰＪＬ＋を小さく設けているのは
、低速低負荷時に排気と騒音の各性能を良（するためで
あるが、高負荷時にまで初期リフト用間ＮＬ＋を小さく
すると、その影響を受けて第１１図に示すように、噴射
期間が長びくので、低速高負荷時に問題となるスモーク
対策上からは好ましくない。

そこで、低速高負荷時には圧電アクチュエータへ６２の
供給電圧を高くして初期リフト用間！１ＪＩＬ１を低速
低負荷時よりも大きくすることにより、スモークが増え
ないようにすることができ、これにてこの運転域での出
力と排気性能の両立を図ることができる。なお、第１０
図と第１１図は低速低負荷時と低速高負荷時の噴射特性
である。

第１２図はいわゆるセントラルプランジャ２６を用いた
ユニットインジェクタに適用した他の実施例で、この例
では１段目開弁圧をＩｌ！整するためのシム（スプリン
グシートを兼ねる）１６に重ねて圧電アクチュエータ９
１を設ける。なお、第１３図と同一部分には同一の符号
をっけている。

この例でも、先の実施例と同一の作用効果を奏するが、
圧電７クチユエータ９１は、前記圧電アクチュエータ６
２と逆方向に作用するため、補正量ΔＶｉの符号を逆に
する必要がある。

最後に、噴射ポンプは噴射時期を調整しうるタイマー機
構を備えるものであってもよいことはいうまでもない。

（発明の効果） 以上説明したように、この発明では初期リフト用間隙を
調整するためのシムの代えて、この間隙を変化させうる
圧電アクチュエータを気筒別に装着し、アイドル安定状
態での各気筒の噴射パルス幅が要求値と一致するように
前記アクチュエータを駆動して、初期リフト用間隙を変
化させる構成としたため、初期リフト用間隙計測用セン
サ等を用いることなく、各気筒の噴射率のばらつきを抑
えることができ、排気と騒音の各性能を大幅に改善する
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は各発明のクレーム対応図、第２図と第３図は第
１の発明の一実施例の燃料噴射ポンプと噴射ノズルの各
断面図、第４図はこの実施例のコントロールユニットの
ブロックｌ、第５１（Ａ）と第５図（Ｂ）はこの実施例
の電磁弁４８の開弁状態と閉弁状態におけるｒＮｗｉ時
期センサの＃ｆｔ、図、第６図は同センサの８力特性図
、第７図はこの実施例の制御動作を説明するための流れ
図、第８図と第９図は第７図の制御動作において使用さ
れる各マツプ内容を示す特性図、第１０図と第１１図は
それぞれ低速低負荷時と低速高負荷時に初期リフト用間
隙Ｌ１を変えた場合の噴射率および噴射期間を示す特性
図、第１２図は第２の発明の一実施例のユニ／トインノ
エクタの断面図である。 第１３図は従来のユニソトインノエクタの断面図、第１
４図は従来例の噴射特性図である。 １・・ユニットインジェクタボディ、２・・・プランジ
ャバレル、３・・・プランジャ、１２・・・７ズルボテ
゛イ１３・・・ノズルニードル、ユ４・・・／ズルスプ
１ノング、１７・・・噴射孔、２６・・・セントラルブ
ランノヤ、４２・・・フィードポンプ、４３・・・プラ
ンジャポンプ、４５・・・高圧室、４６・・・ポンプ室
、４７・・・燃料戻し通路、４８・・・電磁弁、５１・
・・噴射ノズル、５５・・・第１のスプリング、５６・
・・スピンドル、５７・・・スピンドル受（ブツシュミ
ツド）、５８・・・第２のスプリング、６２・・・圧電
７クチユエータ、７１・・・ソ７７レンスバルス、７２
・・・スケールパルス、７３・・・アクセル開度センサ
、７５・・・水温センサ、７６・−・アイドルスイッチ
、７７・・・ＭＭ時期センザ、８１・・・人８カインタ
ー７エース、８２・・・ＲＯＭ、８３・・・ＲＡＭ、８
４・・・ＣＰＵ、９１・・・圧電アクチュエータ、１０
２・・・圧電７クチユエータ、１０３・・・アイドル安
定状！！判定手段、１０４・・・噴射パルス輻検出手段
、 ５・・電圧補正量計算手段、 ０６　・・・ 供給電圧決定手段、 ７・・・通電手段。 第 ６ 図 第 ７図 第８ 図 第９ 図 第１０図 第１１ 図 笛１３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ノズルボディ内で噴射孔を開閉するノズルニードル
   と、このノズルニードルを閉弁方向に付勢する第１のス
   プリングと、閉弁状態で前記ノズルニードルと初期リフ
   ト用間隙をおいて摺動自在に配置されたプッシュロッド
   と、このプッシュロッドを閉弁方向に付勢する第２のス
   プリングとからなる噴射ノズルを備えるディーゼルエン
   ジンの燃料噴射装置において、気筒別に設けられ前記初
   期リフト用間隙を供給電圧に応じて変化させ得る圧電ア
   クチュエータと、アイドル安定状態にあるかどうかを気
   筒別に判定する手段と、アイドル安定状態で前記噴射ノ
   ズルの噴射パルス幅を気筒別に検出する手段と、この気
   筒別の噴射パルス幅が要求値と一致するように前記圧電
   アクチェエータへの電圧補正量を気筒別に計算する手段
   と、この電圧補正量にて基準供給電圧を補正して圧電ア
   クチュエータへの供給電圧を気筒別に決定する手段と、
   この決定された供給電圧を対応する気筒の前記圧電アク
   チュエータに通電する手段とを備えることを特徴とする
   ディーゼルエンジンの燃料噴射装置。 ２、プランジャバレル内で往復動して燃料を圧送するプ
   ランジャと、ノズルボディ内で噴射孔を開閉するノズル
   ニードルと、このノズルニードルを閉弁方向に付勢する
   ノズルスプリングと、前記プランジャとノズルニードル
   のあいだにリフト自在に設けられ、その上端面に前記プ
   ランジャの圧送行程時の燃料圧力が作用するとともに、
   その下端面が閉弁状態における前記ノズルニードルと初
   期リフト用間隙をおいて対向するセントラルプランジャ
   とからなるユニットインジェクタを備えるディーゼルエ
   ンジンの燃料噴射装置において、気筒別に設けられ前記
   初期リフト用間隙を供給電圧に応じて変化させ得る圧電
   アクチュエータと、アイドル安定状態にあるかどうかを
   気筒別に判定する手段と、アイドル安定状態で前記ユニ
   ットインジェクタの噴射パルス幅を気筒別に検出する手
   段と、この気筒別の噴射パルス幅が要求値と一致するよ
   うに前記圧電アクチュエータへの電圧補正量を気筒別に
   計算する手段と、この電圧補正量にて基準供給電圧を補
   正して圧電アクチュエータへの供給電圧を気筒別に決定
   する手段と、この決定された供給電圧を対応する気筒の
   前記圧電アクチュエータに通電する手段とを備えること
   を特徴とするディーゼルエンジンの燃料噴射装置。