JPH0324607A - 無効電力補償装置 - Google Patents
無効電力補償装置Info
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- JPH0324607A JPH0324607A JP1159040A JP15904089A JPH0324607A JP H0324607 A JPH0324607 A JP H0324607A JP 1159040 A JP1159040 A JP 1159040A JP 15904089 A JP15904089 A JP 15904089A JP H0324607 A JPH0324607 A JP H0324607A
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- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 11
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 3
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- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 description 2
- 230000005428 wave function Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、製鋼用アーク炉負荷のような無効電力変動負
荷によって生ずる無効電力の変動を補償し，電力系統の
電圧変動を抑制するための無効電力補償装置に関する． （従来の技術） 従来この種の無効電力補償装置としては、ＴＣＲ（Ｔｈ
ｙｒｉｓｔｏｒ Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｒｅａｃｔｏ
ｒ）方式のもの、及びＴ Ｓ Ｃ （Ｔｈｙｒｉｓｔｏ
ｒ Ｓｗｉｔｃｈｅｄ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ）方式のも
のが知られている。
荷によって生ずる無効電力の変動を補償し，電力系統の
電圧変動を抑制するための無効電力補償装置に関する． （従来の技術） 従来この種の無効電力補償装置としては、ＴＣＲ（Ｔｈ
ｙｒｉｓｔｏｒ Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｒｅａｃｔｏ
ｒ）方式のもの、及びＴ Ｓ Ｃ （Ｔｈｙｒｉｓｔｏ
ｒ Ｓｗｉｔｃｈｅｄ Ｃａｐａｃｉｔｏｒ）方式のも
のが知られている。
このうちＴＣＲ方式の無効電力補償装置は、サイリスタ
及びリアクトルの直列回路と並列コンデンサ回路とから
なり，リアクトルを流れる遅れ電流の大きさをサイリス
タの位相制御により制御して遅れ無効電力を調整し、並
列コンデンサ回路のとる一定の進み無効電力との合或に
より、全体として進みあるいは遅れ無効電力を調整する
ものである．一方、ＴＳＣ方式の無効電カ補償装置は、
サイリスタ（または、サイリスタとダイオード）とコン
デンサとの直列回路を複数バンク並列接続し、サイリス
タスイッチのオン・オフにょり電カ系統に接続されるコ
ンデンサバンク数を調整することによって進み無効電力
を調整するものである。
及びリアクトルの直列回路と並列コンデンサ回路とから
なり，リアクトルを流れる遅れ電流の大きさをサイリス
タの位相制御により制御して遅れ無効電力を調整し、並
列コンデンサ回路のとる一定の進み無効電力との合或に
より、全体として進みあるいは遅れ無効電力を調整する
ものである．一方、ＴＳＣ方式の無効電カ補償装置は、
サイリスタ（または、サイリスタとダイオード）とコン
デンサとの直列回路を複数バンク並列接続し、サイリス
タスイッチのオン・オフにょり電カ系統に接続されるコ
ンデンサバンク数を調整することによって進み無効電力
を調整するものである。
（発明が解決しようとする課題）
上述したＴＣＲ方式またはＴＳＣ方式の無効電力補償装
置は、通常のサイリスタ（またはサイリスタとダイオー
ド）をスイッチ素子として使用したサイリスタ式無効電
力補償装置であるため、電源周期の１／２サイクルない
し１サイクルに１回しか補償するべき無効電力を調節す
ることができない．このため、制御の遅れが大きくなり
、例えば製鋼用アーク炉負荷の場合のように負荷の無効
電力の変動が非常に激しい場合には、無効電カ補償装置
の補償電流が負荷の無効電力の変動に充分追従できなく
なり、補償効果が低減するという問題があった． また、上記のような無効電力変動負荷の電流波形は高調
波成分を多く含む歪んだ波形となるので、負荷の無効電
力を高速かつ高精度に検出することが困難であり、検出
誤差が増大することによって補償効果の低減が一層顕著
になるという問題があった・ 本発明は上記問題点を解決するために提案されたもので
、その目的とするところは、上述したような各種のサイ
リスタ式無効電カ補償手段に並列に自励式無効電力補償
手段を接続し、サイリスタ式無効電力補償手段の制御遅
れや負荷の無効電カの検出誤差による補償効果の低減を
自励式無効電力補償手段によって補い、全体的に高い無
効電カ補償効果を得るようにした経済的な無効電カ補償
装置を提供することにある． （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため，本発明は，サイリスタ式無効
電力補償手段に並列に、ゲートターンオフ（ＧＴＯ）サ
イリスタ等の自己消弧形電カ用半導体素子を用いた自励
式無効電力補償手段を接続したうえ、負荷電流の基本波
戊分とこの基本波成分の無効分に相当する負荷の基本波
無効電力とを検出し、この基本波無効電力検出値を用い
て前記サイリスタ式無効電力補償手段を制御して負荷の
基本波無効電力を補償すると共に、前記負荷電流の基本
波成分検出値と負荷電流の実際値との偏差分を上記自励
式無効電力補償手段によって補償するようにこの自励式
無効電力補償手段を制御する制御回路を備えたものであ
り、サイリスタ式無効電力補償手段の制御遅れや負荷の
無効電力の検出誤差による補償効果の低減を自励式無効
電力補償手段により補い，全体として高い無効電力補償
効果を得るようにしたものである． （作用） ＧＴＯサイリスタのような自己消弧形電力用半導体素子
を用いた自励式無効電力補償手段は、ＰＷＭ制御等によ
り任意の波形の電流を発生することができるので、負荷
電流の基本波成分検出値の無効分に相当する無効電力検
出値を用いて、これを打消すような無効電力を発生する
ようにサイリスタ式無効電力補償手段を制御し、一方、
上記負荷電流の基本波成分検出値と負荷電流実際値との
偏差に相当する電流を打消すような電流を上記自励式無
効電力補償手段により発生するように自励式無効電力補
償手段を制御する． この場合、サイリスタ式無効電力補償手段は負荷電流の
基本波成分検出値が正しいものとしてその無効分を丁度
打消すような無効電カを発生し、上記負荷電流の基本波
成分検出値の実際値との偏差は自励式無効電力補償手段
により補償されるため、全体として原理的に負荷の無効
電カをほぼ理想的に補償することができる。
置は、通常のサイリスタ（またはサイリスタとダイオー
ド）をスイッチ素子として使用したサイリスタ式無効電
力補償装置であるため、電源周期の１／２サイクルない
し１サイクルに１回しか補償するべき無効電力を調節す
ることができない．このため、制御の遅れが大きくなり
、例えば製鋼用アーク炉負荷の場合のように負荷の無効
電力の変動が非常に激しい場合には、無効電カ補償装置
の補償電流が負荷の無効電力の変動に充分追従できなく
なり、補償効果が低減するという問題があった． また、上記のような無効電力変動負荷の電流波形は高調
波成分を多く含む歪んだ波形となるので、負荷の無効電
力を高速かつ高精度に検出することが困難であり、検出
誤差が増大することによって補償効果の低減が一層顕著
になるという問題があった・ 本発明は上記問題点を解決するために提案されたもので
、その目的とするところは、上述したような各種のサイ
リスタ式無効電カ補償手段に並列に自励式無効電力補償
手段を接続し、サイリスタ式無効電力補償手段の制御遅
れや負荷の無効電カの検出誤差による補償効果の低減を
自励式無効電力補償手段によって補い、全体的に高い無
効電カ補償効果を得るようにした経済的な無効電カ補償
装置を提供することにある． （課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため，本発明は，サイリスタ式無効
電力補償手段に並列に、ゲートターンオフ（ＧＴＯ）サ
イリスタ等の自己消弧形電カ用半導体素子を用いた自励
式無効電力補償手段を接続したうえ、負荷電流の基本波
戊分とこの基本波成分の無効分に相当する負荷の基本波
無効電力とを検出し、この基本波無効電力検出値を用い
て前記サイリスタ式無効電力補償手段を制御して負荷の
基本波無効電力を補償すると共に、前記負荷電流の基本
波成分検出値と負荷電流の実際値との偏差分を上記自励
式無効電力補償手段によって補償するようにこの自励式
無効電力補償手段を制御する制御回路を備えたものであ
り、サイリスタ式無効電力補償手段の制御遅れや負荷の
無効電力の検出誤差による補償効果の低減を自励式無効
電力補償手段により補い，全体として高い無効電力補償
効果を得るようにしたものである． （作用） ＧＴＯサイリスタのような自己消弧形電力用半導体素子
を用いた自励式無効電力補償手段は、ＰＷＭ制御等によ
り任意の波形の電流を発生することができるので、負荷
電流の基本波成分検出値の無効分に相当する無効電力検
出値を用いて、これを打消すような無効電力を発生する
ようにサイリスタ式無効電力補償手段を制御し、一方、
上記負荷電流の基本波成分検出値と負荷電流実際値との
偏差に相当する電流を打消すような電流を上記自励式無
効電力補償手段により発生するように自励式無効電力補
償手段を制御する． この場合、サイリスタ式無効電力補償手段は負荷電流の
基本波成分検出値が正しいものとしてその無効分を丁度
打消すような無効電カを発生し、上記負荷電流の基本波
成分検出値の実際値との偏差は自励式無効電力補償手段
により補償されるため、全体として原理的に負荷の無効
電カをほぼ理想的に補償することができる。
（実施例）
以下，図に沿って本発明の一実施例を説明する。
まず、第１図はこの実施例を適用した電カ系統の全体的
な構或を示すもので、同図において、１は電力系統の交
流電源であり、この交流電源１には製鋼用アーク炉のよ
うな無効電カ変動負荷２が接続されている． また、この負荷２に並列に、サイリスタ式無効電力補償
手段３と自励式無効電力補償手段４とがそれぞれ接続さ
れている．ここで、サイリスタ式無効電力補償手段３は
前述したＴＣＲ方式のものであり、逆並列接続されたサ
イリスタＴｈ及びリアクトルＬの直列回路と、リアクト
ルＳＲ及びコンデンサＣの直列回路とを並列に接続して
構威されている。一方，自励式無効電力補償手段４は、
自己消弧形電力用半導体素子としてのゲートターンオフ
サイリスタＧＴＯと、これらに逆並列接続されたダイオ
ードＤと、コンデンサＣ０と、インダクタンス１とから
なる電圧形インバータを用いたタイプの電力用アクティ
ブフィルタが用いられている． 更に，５は制御回路であり、この制御回路５は電力系統
から変流＠ＣＴを介して検出した負荷電流ｉしと、計器
用変圧器ＰＴを介して検出した系統電圧ｅとに基づいて
各無効電力補償手段３．４を制御するものである． 次に、第２図は上記制御回路５の構或を示すものであり
、この制御回路５は、負荷電流ｉ１及び系統電圧ｅが入
力されて負荷２の基本波無効電力ＱＬｘ及び負荷電流の
基本波成分ｉＬ１が検出される検出器５０１を備えてい
る．ここで、負荷２の基本波無効電力ＱＬｌは負荷電流
の基本波成分１し１の無効分に相当するもので，この基
本波無効電力Ｑｔ．ｉは次段の極性反転アンプ５０２に
導かれ、その出カはサイリスタ式無効電力補償手段３が
発生する基本波無効電力の指令ＭＱ１↑ＣＲ・となり、
非線形関数発生器５０３、位相調整装ｌｌ！５０４及び
パルスアンプ５０５を介してサイリスタ式無効電力補償
手段３を構成するサイリスタＴｈに点弧指令が与えられ
るようになっている． なお，非線形関数発生器５０３は、基本波無効電力指令
値Ｑ ＩＴＣＲ・と位相調整装Ｗ５０４の出力である位
相制御角αとの間の線形化を行うためのものであり，位
相調整装置５０４の特性によってその関数が決定される
ものである． 一方，検出器５０１の他方の出力である負荷電流の基本
波成分ｆｅｚは加算器５０６において負荷電流の実際値
ｉＬから差し引かれ，その偏差分（ｉｔ．−ｉＬｔ）が
次段の極性反転アンプ５０７に導かれ、その出力は自励
式無効電力補償手段４の発生する補償電流の指令値ｉｃ
ｚ・となる。この指令値ｉｃｚ・はキャリア信号発生器
５０８の出力と共にＰＷＭ制御回路５０Ｇに導かれ、ゲ
ート馳動回＠５１０を介して自励式無効電力補償手段４
を構戊するゲートターンオフサイリスタＧＴＯのオンオ
フ信号となる．以上のような制御により、負荷電流ｉし
の基本波成分検出値１し１の無効分に相当する負荷２の
無効電力検出値Ｑし１に相当する負荷２の基本波無効電
力がサイリスタ式無効電力補償手段３により補償される
と共に、前記基本波成分検出値ｉＬ１と負荷電流実際値
ｉＬとの偏差分が自励式無効電力補償手段４によって補
償されるので，全体として、負荷２の無効電力はほぼ理
想的に補償されることになる。
な構或を示すもので、同図において、１は電力系統の交
流電源であり、この交流電源１には製鋼用アーク炉のよ
うな無効電カ変動負荷２が接続されている． また、この負荷２に並列に、サイリスタ式無効電力補償
手段３と自励式無効電力補償手段４とがそれぞれ接続さ
れている．ここで、サイリスタ式無効電力補償手段３は
前述したＴＣＲ方式のものであり、逆並列接続されたサ
イリスタＴｈ及びリアクトルＬの直列回路と、リアクト
ルＳＲ及びコンデンサＣの直列回路とを並列に接続して
構威されている。一方，自励式無効電力補償手段４は、
自己消弧形電力用半導体素子としてのゲートターンオフ
サイリスタＧＴＯと、これらに逆並列接続されたダイオ
ードＤと、コンデンサＣ０と、インダクタンス１とから
なる電圧形インバータを用いたタイプの電力用アクティ
ブフィルタが用いられている． 更に，５は制御回路であり、この制御回路５は電力系統
から変流＠ＣＴを介して検出した負荷電流ｉしと、計器
用変圧器ＰＴを介して検出した系統電圧ｅとに基づいて
各無効電力補償手段３．４を制御するものである． 次に、第２図は上記制御回路５の構或を示すものであり
、この制御回路５は、負荷電流ｉ１及び系統電圧ｅが入
力されて負荷２の基本波無効電力ＱＬｘ及び負荷電流の
基本波成分ｉＬ１が検出される検出器５０１を備えてい
る．ここで、負荷２の基本波無効電力ＱＬｌは負荷電流
の基本波成分１し１の無効分に相当するもので，この基
本波無効電力Ｑｔ．ｉは次段の極性反転アンプ５０２に
導かれ、その出カはサイリスタ式無効電力補償手段３が
発生する基本波無効電力の指令ＭＱ１↑ＣＲ・となり、
非線形関数発生器５０３、位相調整装ｌｌ！５０４及び
パルスアンプ５０５を介してサイリスタ式無効電力補償
手段３を構成するサイリスタＴｈに点弧指令が与えられ
るようになっている． なお，非線形関数発生器５０３は、基本波無効電力指令
値Ｑ ＩＴＣＲ・と位相調整装Ｗ５０４の出力である位
相制御角αとの間の線形化を行うためのものであり，位
相調整装置５０４の特性によってその関数が決定される
ものである． 一方，検出器５０１の他方の出力である負荷電流の基本
波成分ｆｅｚは加算器５０６において負荷電流の実際値
ｉＬから差し引かれ，その偏差分（ｉｔ．−ｉＬｔ）が
次段の極性反転アンプ５０７に導かれ、その出力は自励
式無効電力補償手段４の発生する補償電流の指令値ｉｃ
ｚ・となる。この指令値ｉｃｚ・はキャリア信号発生器
５０８の出力と共にＰＷＭ制御回路５０Ｇに導かれ、ゲ
ート馳動回＠５１０を介して自励式無効電力補償手段４
を構戊するゲートターンオフサイリスタＧＴＯのオンオ
フ信号となる．以上のような制御により、負荷電流ｉし
の基本波成分検出値１し１の無効分に相当する負荷２の
無効電力検出値Ｑし１に相当する負荷２の基本波無効電
力がサイリスタ式無効電力補償手段３により補償される
と共に、前記基本波成分検出値ｉＬ１と負荷電流実際値
ｉＬとの偏差分が自励式無効電力補償手段４によって補
償されるので，全体として、負荷２の無効電力はほぼ理
想的に補償されることになる。
次いで、第３図は上述の場合の電圧・電流波形を示した
動作説明図であり，同図（ａ）は系統電圧ｅ、負荷電流
実際値ｉＬ及び負荷電流基本波成分検出値ｉム１の関係
を，また，同図（ｂ）は上記ｉＬ１の有効分ｉＬ８＾及
び無効分ｉＬＩＲの関係を、同図（ｃ）はｉＬとｉ１−
ｘとの偏差分（ｉ Ｌ− ｉ ｔ．ｘ）と自励式無効電
流補償手段４の補償電流指令値ｉｃｚ・（＝ｉＬよーｉ
Ｌ）との関係を示している．これらの図から、サイリス
タ式無効電流補償手段３によりｉＬエＲが補償され、ま
た自励式無効電力補償手段４により（ｉＬ ｉｔ，ｘ
）が補償されれば電力系統の電流はｉＬｌ＾に等しくな
るので、負荷２の無効電力はほぼ理想的に補償されるこ
とがわかる， なお、第４図は第２図の検出器５０１の具体的な構成を
示している．第４図において、負荷電流実際値ｉしは積
分器５０１１に導かれ，ｉしの零通過点から一定時間Ｔ
ｏの間積分されると共に、その出力が次段のサンプルホ
ールド回路５０１２によってサンプルホールドされ，そ
の出力は負荷電流ｉＬの基本波成分の大きさＩＬｉに比
例する量となる．一方、正弦波関数発生器５０１４をや
はり負荷電流ｉＬの零通過点から動作させて出力信号ｓ
ｉｎ （ωｔ−Ｖ）を得、掛算器５０１３において前記
ＩＬ１との積をとればｉ Ｌｌ ： Ｉ Ｌｌ ｓｉｎ
（ωｔ−ψ）なる負荷電流の基本波成分検出値ｉＬｘが
得られる．ここで、ωは電源の角周波数に等しくし、ま
た甲は負荷電流基本波の系統電圧に対する位相角とする
（第３図参照）．また、負荷２の基本波無効電力ＱＬ１
は、電源電圧の負荷電流零通過点におけるサンプルホー
ルド値（サンプルホールド回路５０１５の出力）と前記
ＩＬ１との積として、掛算器５０１６の出力信号として
得られる．ここで、コンパレータ５０１７，５０１８は
それぞれｉＬ，ｅの零通過を検出するものであり、また
、論理回路５０１９は積分器５０１１．サンプルホール
ド回路５０１２， ５０１５及び正弦波関数発生器５０
ｌ４に対する制御信号を出力するものである． （発明の効果） 以上のように本発明によれば、サイリスタ式無効電力補
償手段の制御遅れや負荷の無効電力の検出誤差による補
償効果の低減を自励式無効電力補償手段によって補うよ
うにしたため，全体的に高い無効電力補償効果を得るこ
とができる．また、自励式無効電力補償手段は，負荷電
流の基本波成分検出値と実際値との偏差分のみを補償す
ればよいため、サイリスタ式無効電力補償手段に比べて
比較的高価な自励式無効電力補償手段の容量を小さくす
ることができ、全体として経済的な無効電力装置を実現
することができる。
動作説明図であり，同図（ａ）は系統電圧ｅ、負荷電流
実際値ｉＬ及び負荷電流基本波成分検出値ｉム１の関係
を，また，同図（ｂ）は上記ｉＬ１の有効分ｉＬ８＾及
び無効分ｉＬＩＲの関係を、同図（ｃ）はｉＬとｉ１−
ｘとの偏差分（ｉ Ｌ− ｉ ｔ．ｘ）と自励式無効電
流補償手段４の補償電流指令値ｉｃｚ・（＝ｉＬよーｉ
Ｌ）との関係を示している．これらの図から、サイリス
タ式無効電流補償手段３によりｉＬエＲが補償され、ま
た自励式無効電力補償手段４により（ｉＬ ｉｔ，ｘ
）が補償されれば電力系統の電流はｉＬｌ＾に等しくな
るので、負荷２の無効電力はほぼ理想的に補償されるこ
とがわかる， なお、第４図は第２図の検出器５０１の具体的な構成を
示している．第４図において、負荷電流実際値ｉしは積
分器５０１１に導かれ，ｉしの零通過点から一定時間Ｔ
ｏの間積分されると共に、その出力が次段のサンプルホ
ールド回路５０１２によってサンプルホールドされ，そ
の出力は負荷電流ｉＬの基本波成分の大きさＩＬｉに比
例する量となる．一方、正弦波関数発生器５０１４をや
はり負荷電流ｉＬの零通過点から動作させて出力信号ｓ
ｉｎ （ωｔ−Ｖ）を得、掛算器５０１３において前記
ＩＬ１との積をとればｉ Ｌｌ ： Ｉ Ｌｌ ｓｉｎ
（ωｔ−ψ）なる負荷電流の基本波成分検出値ｉＬｘが
得られる．ここで、ωは電源の角周波数に等しくし、ま
た甲は負荷電流基本波の系統電圧に対する位相角とする
（第３図参照）．また、負荷２の基本波無効電力ＱＬ１
は、電源電圧の負荷電流零通過点におけるサンプルホー
ルド値（サンプルホールド回路５０１５の出力）と前記
ＩＬ１との積として、掛算器５０１６の出力信号として
得られる．ここで、コンパレータ５０１７，５０１８は
それぞれｉＬ，ｅの零通過を検出するものであり、また
、論理回路５０１９は積分器５０１１．サンプルホール
ド回路５０１２， ５０１５及び正弦波関数発生器５０
ｌ４に対する制御信号を出力するものである． （発明の効果） 以上のように本発明によれば、サイリスタ式無効電力補
償手段の制御遅れや負荷の無効電力の検出誤差による補
償効果の低減を自励式無効電力補償手段によって補うよ
うにしたため，全体的に高い無効電力補償効果を得るこ
とができる．また、自励式無効電力補償手段は，負荷電
流の基本波成分検出値と実際値との偏差分のみを補償す
ればよいため、サイリスタ式無効電力補償手段に比べて
比較的高価な自励式無効電力補償手段の容量を小さくす
ることができ、全体として経済的な無効電力装置を実現
することができる。
図は本発明の一実施例を示すもので、第１図はこの実施
例が適用される電力系統の全体構或図、第２図は制御回
路の構成図、第３図はこの実施例の動作を示す電圧・電
流の波形図、第４図は検出器の具体例を示す構成図であ
る． １・・・交流電源 ２・・・無効電力変動負荷３・
・・サイリスタ式無効電補償手段 ４・・・自励式無効電補償手段 ５・・・制御回路 ５０１・・・検出器 ５０２，５０７・・・極性
反転アンプ５０３・・・非線形関数発生器
例が適用される電力系統の全体構或図、第２図は制御回
路の構成図、第３図はこの実施例の動作を示す電圧・電
流の波形図、第４図は検出器の具体例を示す構成図であ
る． １・・・交流電源 ２・・・無効電力変動負荷３・
・・サイリスタ式無効電補償手段 ４・・・自励式無効電補償手段 ５・・・制御回路 ５０１・・・検出器 ５０２，５０７・・・極性
反転アンプ５０３・・・非線形関数発生器
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 電力系統に接続される無効電力変動負荷に並列に、前記
変動負荷により生じる無効電力の変動をリアクトルまた
はコンデンサの通電電流をサイリスタのスイッチングに
より制御して補償するサイリスタ式無効電力補償手段を
接続してなる無効電力補償装置において、 前記サイリスタ式無効電力補償手段に並列に接続された
自励式電力変換装置からなる自励式無効電力補償手段と
、 前記変動負荷の負荷電流の基本波成分と、この基本波成
分の無効分に相当する前記変動負荷の基本波無効電力と
を検出し、この基本波無効電力の検出値に基づき前記サ
イリスタ式無効電力補償手段を制御して前記変動負荷の
無効電力の変動を補償すると共に、前記負荷電流の基本
波成分検出値と前記負荷電流の実際値との偏差分を前記
自励式無効電力補償手段によって補償するようにこの自
励式無効電力補償手段を制御する制御回路と、を備えた
ことを特徴とする無効電力補償装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1159040A JPH0324607A (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 無効電力補償装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1159040A JPH0324607A (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 無効電力補償装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0324607A true JPH0324607A (ja) | 1991-02-01 |
Family
ID=15684925
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1159040A Pending JPH0324607A (ja) | 1989-06-21 | 1989-06-21 | 無効電力補償装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0324607A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8801300B2 (en) | 2010-05-14 | 2014-08-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fiber optic cable end fixture and fiber optic cable end fixing method |
| US20140348476A1 (en) * | 2011-12-28 | 2014-11-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical cable terminal fixture, terminal fixing structure of optical cable, and optical module |
-
1989
- 1989-06-21 JP JP1159040A patent/JPH0324607A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8801300B2 (en) | 2010-05-14 | 2014-08-12 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Fiber optic cable end fixture and fiber optic cable end fixing method |
| US20140348476A1 (en) * | 2011-12-28 | 2014-11-27 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Optical cable terminal fixture, terminal fixing structure of optical cable, and optical module |
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