JPH03239153A - プラズマ用電極材料 - Google Patents
プラズマ用電極材料Info
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- JPH03239153A JPH03239153A JP32946089A JP32946089A JPH03239153A JP H03239153 A JPH03239153 A JP H03239153A JP 32946089 A JP32946089 A JP 32946089A JP 32946089 A JP32946089 A JP 32946089A JP H03239153 A JPH03239153 A JP H03239153A
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Landscapes
- Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高温での耐食性、耐エロージヨン性か高く、
アークあるいはスパークなどによる金属消耗の激しい環
境においても溶融消耗することなく使用できる産業機械
用の電極、例えば発電プラント用電極に用いることので
きる電極材料を提供するものである。
アークあるいはスパークなどによる金属消耗の激しい環
境においても溶融消耗することなく使用できる産業機械
用の電極、例えば発電プラント用電極に用いることので
きる電極材料を提供するものである。
［従来の技術及びその問題点］
磁気流体発電（以下旧１Ｄ発電という）は、従来の発電
方法に比べてエネルギー変換効率の高い直接発電方法の
一つである。
方法に比べてエネルギー変換効率の高い直接発電方法の
一つである。
ＭＨＤ発電システムは、カリウム化合物が添加された高
温高速の燃焼ガスを電極上に流し、この際発生する誘導
電流により発電を行なうものである。
温高速の燃焼ガスを電極上に流し、この際発生する誘導
電流により発電を行なうものである。
このため、これに用いる電極の寿命が装置上問題となる
。従って、これらの問題のない耐食性、耐アーク性、耐
熱疲労性、耐エロージヨン性を有する電極材料の開発が
行なわれている。
。従って、これらの問題のない耐食性、耐アーク性、耐
熱疲労性、耐エロージヨン性を有する電極材料の開発が
行なわれている。
このような電極材料としては従来、ＳＵＳ ３０４、５
ＬＩＳ ４４７Ｊ１等のステンレス鋼、Ｐｔ系合金ある
いはＶ系合金などが提案されたが、ステンレス鋼は高温
腐食やアークによる金属消耗が激しく、粒界からの割れ
も激しい。Ｖ系合金、Ｎｊ系合金においてもアークによ
る消耗、あるいは、使用中に割れが生じ、高温環境では
ほとんど使用できないという問題点がある。更にｐｔ等
の貴金属合金は、非常に良い特性を有しているか経済性
の面で問題がある。
ＬＩＳ ４４７Ｊ１等のステンレス鋼、Ｐｔ系合金ある
いはＶ系合金などが提案されたが、ステンレス鋼は高温
腐食やアークによる金属消耗が激しく、粒界からの割れ
も激しい。Ｖ系合金、Ｎｊ系合金においてもアークによ
る消耗、あるいは、使用中に割れが生じ、高温環境では
ほとんど使用できないという問題点がある。更にｐｔ等
の貴金属合金は、非常に良い特性を有しているか経済性
の面で問題がある。
また、金属材料いがいでは、アルミナ、ジルコニア等の
セラミックスの使用が提案されたが、溶融するアルカリ
スラグによる高温腐食、シャットダウンに伴うサーマル
ショックに弱く実用化には至っていない。
セラミックスの使用が提案されたが、溶融するアルカリ
スラグによる高温腐食、シャットダウンに伴うサーマル
ショックに弱く実用化には至っていない。
［問題を解決するための手段］
本発明者は上記問題点を解決するために鋭意検討を行っ
た結果、単結晶化された高純度の金属クロムが高い耐ア
ーク性、耐スパーク性を有することを見出した。更に、
金属クロム中に不可避的に存在するＦｅ、 ＡＩ、Ｎ１
、Ｓｉ等の不純物のうちＳｉが、クロムの再結晶化およ
び耐アーク性、耐スパーク性に好影響をおよほすことを
見出した。更に、Ｃ。
た結果、単結晶化された高純度の金属クロムが高い耐ア
ーク性、耐スパーク性を有することを見出した。更に、
金属クロム中に不可避的に存在するＦｅ、 ＡＩ、Ｎ１
、Ｓｉ等の不純物のうちＳｉが、クロムの再結晶化およ
び耐アーク性、耐スパーク性に好影響をおよほすことを
見出した。更に、Ｃ。
またはＣｏ及びＳｉのクロムへの？、Ｕ 合添加かクロ
ムの二次再結晶による単結晶化に有効であり、同時に優
れた高温耐食性および耐アーク性、耐スパーク性をもた
らすことを見出し本発明を完成した。
ムの二次再結晶による単結晶化に有効であり、同時に優
れた高温耐食性および耐アーク性、耐スパーク性をもた
らすことを見出し本発明を完成した。
即ち本発明は、単結晶クロム金属および巨大結晶粒クロ
ム金属からなるプラズマ用電極材料を提供するものであ
る。
ム金属からなるプラズマ用電極材料を提供するものであ
る。
本発明の単結晶クロム金属または巨大結晶粒クロム金属
とは、高純度、例えば９９．９％以上の単結晶純金属ク
ロムまたは巨大結晶粒純金属クロム、０．１ｗＬ％以下
のＳｉを含有した単結晶クロム基合金または巨大結晶粒
クロム基合金、０ 、０１．ｗ ｔ％〜３ｗｔ％のＣｏ
を含有した単結晶クロム基合金または巨大結晶粒クロム
基合金、Ｃｏを０．０１ｗｔ％〜３ｗｔ％の範囲で含有
し、更にＳｉを０．１ｗｔ％以下含有した単結晶クロム
基合金または巨大結晶粒クロム基合金等を示すものであ
る。
とは、高純度、例えば９９．９％以上の単結晶純金属ク
ロムまたは巨大結晶粒純金属クロム、０．１ｗＬ％以下
のＳｉを含有した単結晶クロム基合金または巨大結晶粒
クロム基合金、０ 、０１．ｗ ｔ％〜３ｗｔ％のＣｏ
を含有した単結晶クロム基合金または巨大結晶粒クロム
基合金、Ｃｏを０．０１ｗｔ％〜３ｗｔ％の範囲で含有
し、更にＳｉを０．１ｗｔ％以下含有した単結晶クロム
基合金または巨大結晶粒クロム基合金等を示すものであ
る。
これらの電極材料の製法としては従来より行なわれてい
る引上げ法でも可能であるか、本発明の材料はこのよう
な複雑な方法によらず、焼結法あるいは粉末冶金法等に
より成型した後に熱処理により二次再結晶化を行なう簡
単な方法で得られる。
る引上げ法でも可能であるか、本発明の材料はこのよう
な複雑な方法によらず、焼結法あるいは粉末冶金法等に
より成型した後に熱処理により二次再結晶化を行なう簡
単な方法で得られる。
ここで言う巨大結晶粒とは、平均結晶粒径０．５〜５
ｃｍの比較的大きな単結晶が集合したもので、単結晶と
実質的に変るものではない。
ｃｍの比較的大きな単結晶が集合したもので、単結晶と
実質的に変るものではない。
本発明のプラズマ用電極材料を得るために用いるクロム
は電解法、還元法のいずれの方法で得たものでも差し支
えない。このようにして得た金属クロム中には、得られ
たままの状態でＰｅ、 ＡＩ、Ｓｉ等の不純物が不可避
的に混入している。しかし、本発明では前述したように
、これら不純物の中でＳｉが単結晶化に対して特に有効
であり、また、Ｃｏの添加も非常に効果がある。
は電解法、還元法のいずれの方法で得たものでも差し支
えない。このようにして得た金属クロム中には、得られ
たままの状態でＰｅ、 ＡＩ、Ｓｉ等の不純物が不可避
的に混入している。しかし、本発明では前述したように
、これら不純物の中でＳｉが単結晶化に対して特に有効
であり、また、Ｃｏの添加も非常に効果がある。
本発明は、高純度、例えば９９，９％以上の純金属クロ
ム、または、Ｃｏ及び／またはＳｉを含有したクロムを
用いて得る。クロムに対してＣ０１Ｓｉを含有させる方
法は、これらをくるむに添加すれば良いが、その際の添
加量は、クロムに対するＣｏについては０．０１〜３ｖ
ｔ％であり、また、Ｓｉの添加量は原料中に不ｉ’Ｊ避
的に含まれるＳｉ成分を含めて最終的に０、］ｗＬ％〜
５０ｐｐｍとなる量である。Ｓｉは原料中に不純物とし
て不可避的に混入しているため（通常、最低限４０〜６
０ｐｐｍ 含まれている）Ｓ１無添加でも効果があるが
、不純物としての混入量も含めて０，１ｖｔ％を越える
量が存在するとクロム粒界のピンニング効果か過剰に現
れ、単結晶の生成が困難となる。
ム、または、Ｃｏ及び／またはＳｉを含有したクロムを
用いて得る。クロムに対してＣ０１Ｓｉを含有させる方
法は、これらをくるむに添加すれば良いが、その際の添
加量は、クロムに対するＣｏについては０．０１〜３ｖ
ｔ％であり、また、Ｓｉの添加量は原料中に不ｉ’Ｊ避
的に含まれるＳｉ成分を含めて最終的に０、］ｗＬ％〜
５０ｐｐｍとなる量である。Ｓｉは原料中に不純物とし
て不可避的に混入しているため（通常、最低限４０〜６
０ｐｐｍ 含まれている）Ｓ１無添加でも効果があるが
、不純物としての混入量も含めて０，１ｖｔ％を越える
量が存在するとクロム粒界のピンニング効果か過剰に現
れ、単結晶の生成が困難となる。
更に、Ｓｉの量か５０ｐｐｍより小では効果の度合いが
小さい。また、Ｃｏの添加量は０．０１ｗｔ％より少で
は再結晶の際の核発生が不十分となり単結晶の成長が起
こらない。また、３ｗｔ％を越える添加量ではクロム粒
界のピンニング効果が過剰に現れ、単結晶の生成か困難
となる。Ｓｉ、 Ｃｏの添加は単独で単結晶化および耐
アーク性、耐スパーク性の向上に充分効果かあるか、Ｃ
ｏを０．０１〜３ｗｔ％、ＳｉをＯ，ｈｔ％〜５０ｐｐ
ｍとなる量を複合添加することにより、これらの単独添
加の際に比べ単結晶化か容易となり、耐アーク性、耐ス
パーク性が著しく向上する。
小さい。また、Ｃｏの添加量は０．０１ｗｔ％より少で
は再結晶の際の核発生が不十分となり単結晶の成長が起
こらない。また、３ｗｔ％を越える添加量ではクロム粒
界のピンニング効果が過剰に現れ、単結晶の生成か困難
となる。Ｓｉ、 Ｃｏの添加は単独で単結晶化および耐
アーク性、耐スパーク性の向上に充分効果かあるか、Ｃ
ｏを０．０１〜３ｗｔ％、ＳｉをＯ，ｈｔ％〜５０ｐｐ
ｍとなる量を複合添加することにより、これらの単独添
加の際に比べ単結晶化か容易となり、耐アーク性、耐ス
パーク性が著しく向上する。
本発明で原料として用いる金属クロムは前記のような不
可避的不純物を含んだものであるが、これらのクロムに
Ｓｉ、 Ｃｏを添加する方？ムとして、金属クロｌ、を
得るための１ｊ；（科、例えば酸化クロムにＣｏ２０＋
、５ｔ０２等をあらかじめ混合する方法かある。本発
明においてもこの方法か好ましいが、Ｃｏ、 Ｓｉの添
加はその他の不純物の混入か防止でき、また、均一な組
成か得られる方法であれば制限はない。このようにし、
で得られたクロムは、好ましくは次の方１人で成形する
。即ち、ｉすられたクロムを粉末状として焼結加工を施
す。ここで用いる焼結加工法は一般的に行なわれている
焼成法、ＨＩＰ灰等の方法か用いられるか、何れにして
も焼結体か、熱による歪を受ける状態となる方法が望ま
しい。この際の焼結温度は、通常１２００℃以上で金属
クロムの融点以下であり、圧力は１１０００ａｔ以上、
また焼結時間は特に限定されないが１０分以上である。
可避的不純物を含んだものであるが、これらのクロムに
Ｓｉ、 Ｃｏを添加する方？ムとして、金属クロｌ、を
得るための１ｊ；（科、例えば酸化クロムにＣｏ２０＋
、５ｔ０２等をあらかじめ混合する方法かある。本発
明においてもこの方法か好ましいが、Ｃｏ、 Ｓｉの添
加はその他の不純物の混入か防止でき、また、均一な組
成か得られる方法であれば制限はない。このようにし、
で得られたクロムは、好ましくは次の方１人で成形する
。即ち、ｉすられたクロムを粉末状として焼結加工を施
す。ここで用いる焼結加工法は一般的に行なわれている
焼成法、ＨＩＰ灰等の方法か用いられるか、何れにして
も焼結体か、熱による歪を受ける状態となる方法が望ま
しい。この際の焼結温度は、通常１２００℃以上で金属
クロムの融点以下であり、圧力は１１０００ａｔ以上、
また焼結時間は特に限定されないが１０分以上である。
上記した方法で１５だクロムの成形品は熱処理（二次ｌ
Ｉ）結晶化）に供するか、この熱処理は、Ｃｏ、Ｓ１無
添加のもの、または、これらを単独に添加したものは１
５００℃以上、金属クロムの融点以下の温度で、また、
ＣｏとＳｉを？ｊ２．Ｓ添加したもツバＬ４００”Ｃ以
上、金属クロムの融点以下の温度てぃづれも３０分以上
還元雰囲気で行なう。
Ｉ）結晶化）に供するか、この熱処理は、Ｃｏ、Ｓ１無
添加のもの、または、これらを単独に添加したものは１
５００℃以上、金属クロムの融点以下の温度で、また、
ＣｏとＳｉを？ｊ２．Ｓ添加したもツバＬ４００”Ｃ以
上、金属クロムの融点以下の温度てぃづれも３０分以上
還元雰囲気で行なう。
また、更に望ましい方法として、焼結法あるいはＩ！
Ｉ Ｐ法により得られた焼結体に、更に塑性加工を施す
ことにより、後の熱処理（二次再結晶化）を温和な条件
で行なうことかできる。ここで行なう塑性加工の方法は
、特に限定しないが、通常行なわれている圧延、鍛造、
押出し加工、据え込み加工等でよく、たとえば圧延の場
合は約７００ ℃以下で３０〜９０％の圧延率で行なう
ことが好ましい。
Ｉ Ｐ法により得られた焼結体に、更に塑性加工を施す
ことにより、後の熱処理（二次再結晶化）を温和な条件
で行なうことかできる。ここで行なう塑性加工の方法は
、特に限定しないが、通常行なわれている圧延、鍛造、
押出し加工、据え込み加工等でよく、たとえば圧延の場
合は約７００ ℃以下で３０〜９０％の圧延率で行なう
ことが好ましい。
さらに、上記した方法で得たクロムの成形品は熱処理（
二次再結晶化）に供するか、この熱処理は、Ｃｏ５Ｓｉ
無添加のもの、あるいは、これらを単独に添加したもの
は１３００℃以上、好ましくは１５００ ’Ｃ以上から
金属クロムの融点以下の温度で、ＣｏとＳｉを複合添加
したものにおいては１２００℃以上、金属クロムの融点
以下の温度で、いづれも３０分以上還元雰囲気で行なう
。
二次再結晶化）に供するか、この熱処理は、Ｃｏ５Ｓｉ
無添加のもの、あるいは、これらを単独に添加したもの
は１３００℃以上、好ましくは１５００ ’Ｃ以上から
金属クロムの融点以下の温度で、ＣｏとＳｉを複合添加
したものにおいては１２００℃以上、金属クロムの融点
以下の温度で、いづれも３０分以上還元雰囲気で行なう
。
このようにして得られた材料は、加工の際の粒界による
月１１ ：＃化がなく、展性、延性に富み、加工性にも
優れているので、打抜きプレス加工、絞りＩＪＩＩ玉等
を施し、所望の形状、大きさに切断、溶接加りするなと
様々な方法を採用することにより、容易に復雑な形状、
構造の電極を得られる。
月１１ ：＃化がなく、展性、延性に富み、加工性にも
優れているので、打抜きプレス加工、絞りＩＪＩＩ玉等
を施し、所望の形状、大きさに切断、溶接加りするなと
様々な方法を採用することにより、容易に復雑な形状、
構造の電極を得られる。
：発明の効果コ
本発明の材＄−１は、高温酸化環境あるいは高温ガス環
境において、粒界腐食、粒界割れ等を受けることはなく
、さらにＳｉ、 Ｃｏの添加により酸化皮膜の性能か向
トし、粒界の存在による酸化皮膜の不均一を生しること
なく、非常に高い耐食性、耐エロー２ヨシ性を持つと同
時に、スパークによる電極消耗やｆ５ｊアーク性にも優
れた÷オ料となる。このような効果はＳｉ、 Ｃｏの複
合添加により、互いの相乗効果により更に飛躍的に向上
する。
境において、粒界腐食、粒界割れ等を受けることはなく
、さらにＳｉ、 Ｃｏの添加により酸化皮膜の性能か向
トし、粒界の存在による酸化皮膜の不均一を生しること
なく、非常に高い耐食性、耐エロー２ヨシ性を持つと同
時に、スパークによる電極消耗やｆ５ｊアーク性にも優
れた÷オ料となる。このような効果はＳｉ、 Ｃｏの複
合添加により、互いの相乗効果により更に飛躍的に向上
する。
従って、これらの＋オ料は、ＭＩＩＤ発電用電極の他に
も溶射用電極、溶接用電極の材料として有用なものであ
る。
も溶射用電極、溶接用電極の材料として有用なものであ
る。
［実施例］
以下、本発明を実施例により説明するが、本発明はこれ
に限定されるものではない。
に限定されるものではない。
実施例１〜３
不純物としてＦｅ：０．０１５％、 Ｓｉ：０．００４
％、ＡＩ：０．００７％、０ ：０．０４２％、ｌｔｌ
： ０．００１％を含む金属りｏム粉末を予備成形し
、１２００〜１３００℃、１２００〜２０００ａｔｍ、
１時間の焼結条件で焼結し、これを、水素雰囲気炉で１
５００〜１６００℃、３時間の熱処理を行ない、クロム
の単結晶を得た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理
温度の影響を表１に示した。これらの単結晶はＸ線背面
ラウェ法を用いて単結晶であることを確認した。このも
のの性能試験は次の方法で行なった。
％、ＡＩ：０．００７％、０ ：０．０４２％、ｌｔｌ
： ０．００１％を含む金属りｏム粉末を予備成形し
、１２００〜１３００℃、１２００〜２０００ａｔｍ、
１時間の焼結条件で焼結し、これを、水素雰囲気炉で１
５００〜１６００℃、３時間の熱処理を行ない、クロム
の単結晶を得た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理
温度の影響を表１に示した。これらの単結晶はＸ線背面
ラウェ法を用いて単結晶であることを確認した。このも
のの性能試験は次の方法で行なった。
耐アーク試験
得られた材料をテストピースに切断し、２５００℃の水
酸化カリウムを添加した石炭燃焼ガス中に設置し、対極
との間にアークを生じさせた。１０時間後のテストピー
スの様子を表１に示す。
酸化カリウムを添加した石炭燃焼ガス中に設置し、対極
との間にアークを生じさせた。１０時間後のテストピー
スの様子を表１に示す。
旧（Ｄ発電実用試験
材料をＭＨＤ発電機内に設置し、以下の条件で実用試験
を行なった。結果を表１に示す。
を行なった。結果を表１に示す。
ガス流速
ガス電気型導度
ガス温度
ガス添加材
燃料
運転時間
実施例４〜１２
純度９９．９９％で不純物としてＳｉを０．００１％含
む酸化クロムに表１で示した組成でＳｉ、−Ｃｏ各々お
よび５ｉ１Ｃｏの両方を添加した。Ｃｏ２Ｏ３は湿式法
により３ｖｔ％まで種々の量添加し、５ｉＯｚも湿式法
により不純物として含まれるＳｉを含めて０．１ｗｔ％
まで種々の量添加した。この酸化クロムを１５５０℃で
水素還元したのち粉砕し金属クロム粉末を得た。この金
属クロム粉末を予備成形し１２００〜１３００℃、１２
００〜２０００ａｔｍ 、 １時間の焼結条件で焼結
し、これを、水素雰囲気炉で１４００〜１６００℃、３
時間の熱処理を行ない、クロムの単結晶を得た。この時
の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の影響を表１に示し
た。これらの単結晶はＸ線背面ラウェ法を用いて単結晶
９００ ｍ／ｓ ０ ２５００度以上 硫酸カリウム、炭酸カリウム 石炭 ５０時間 であることを確認した。
む酸化クロムに表１で示した組成でＳｉ、−Ｃｏ各々お
よび５ｉ１Ｃｏの両方を添加した。Ｃｏ２Ｏ３は湿式法
により３ｖｔ％まで種々の量添加し、５ｉＯｚも湿式法
により不純物として含まれるＳｉを含めて０．１ｗｔ％
まで種々の量添加した。この酸化クロムを１５５０℃で
水素還元したのち粉砕し金属クロム粉末を得た。この金
属クロム粉末を予備成形し１２００〜１３００℃、１２
００〜２０００ａｔｍ 、 １時間の焼結条件で焼結
し、これを、水素雰囲気炉で１４００〜１６００℃、３
時間の熱処理を行ない、クロムの単結晶を得た。この時
の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の影響を表１に示し
た。これらの単結晶はＸ線背面ラウェ法を用いて単結晶
９００ ｍ／ｓ ０ ２５００度以上 硫酸カリウム、炭酸カリウム 石炭 ５０時間 であることを確認した。
次いで、得られた材料を実施例１と同様に性能試験に供
した。その結果を表１に示す。
した。その結果を表１に示す。
実施例１３〜１５
実施例１で用いた金属クロム粉末を用いて、実施例１と
同様の方法で焼結体を得たのちに、これに５００℃で６
０％の温間圧延を加え、１４００〜１６００℃の水素雰
囲気炉で３時間の熱処理を行ない、クロムの単結晶を得
た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の影響を
表１に示した。尚この単結晶はＸ線背面ラウェ法で単結
晶であることを確認した。
同様の方法で焼結体を得たのちに、これに５００℃で６
０％の温間圧延を加え、１４００〜１６００℃の水素雰
囲気炉で３時間の熱処理を行ない、クロムの単結晶を得
た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の影響を
表１に示した。尚この単結晶はＸ線背面ラウェ法で単結
晶であることを確認した。
次いで、得られた＋オ料を実施例１と同様の性能試験に
供した。その結果を表１に示す。
供した。その結果を表１に示す。
実施例１６〜２４
実施例４〜１２て用いた金属クロム粉末を用いて、実施
例１と同様の方法で焼結体を得たのちに、これに５００
℃で６０％の温間圧延を加え、１２００〜１６００℃の
水素雰囲気炉で３時間の熱処理を行ない、クロムの単結
晶を得た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の
影響を表１に示した。尚この単結晶はＸ線背面ラウェ法
で単結晶であることを確認した。
例１と同様の方法で焼結体を得たのちに、これに５００
℃で６０％の温間圧延を加え、１２００〜１６００℃の
水素雰囲気炉で３時間の熱処理を行ない、クロムの単結
晶を得た。この時の焼結温度、焼結圧力、熱処理温度の
影響を表１に示した。尚この単結晶はＸ線背面ラウェ法
で単結晶であることを確認した。
次いて、得られた材料を実施例１と同様の性能試験試験
に供した。その結果を表１に示す。
に供した。その結果を表１に示す。
比較例１〜３
実施例１で用いた金属クロム粉末を用いて、実施例１〜
３と同様の方法で表２に示す焼結温度、焼結圧力、熱処
理温度で得られた材料の再結晶状況を表２に併せて示す
。
３と同様の方法で表２に示す焼結温度、焼結圧力、熱処
理温度で得られた材料の再結晶状況を表２に併せて示す
。
次いで、得られた材料を実施例１と同様の性能試験に供
した。その結果を表２に示す。
した。その結果を表２に示す。
比較例４〜１２
実施例３〜１２で用いた方法と同様な方法で表２に示す
ようにＳｉ、 Ｃｏの添加量を変化させた種々の金属ク
ロム粉末を用いて、実施例４〜１２と同様の方法で表２
に示す焼結温度、焼結圧力、熱処理温度で得られた材料
の再結晶状況を表２に併せて示す。
ようにＳｉ、 Ｃｏの添加量を変化させた種々の金属ク
ロム粉末を用いて、実施例４〜１２と同様の方法で表２
に示す焼結温度、焼結圧力、熱処理温度で得られた材料
の再結晶状況を表２に併せて示す。
次いで、得られた材料を実施例１と同様の性能試験に供
した。その結果を表２に示す。
した。その結果を表２に示す。
比較例１３〜１４
実施例１て用いた金属クロム粉末を用いて、実施例１３
〜１５と同様の方法で表２に示す焼結温度、焼結圧力、
熱処理温度で得られた材料の再結晶状況を表２に併せて
示す。
〜１５と同様の方法で表２に示す焼結温度、焼結圧力、
熱処理温度で得られた材料の再結晶状況を表２に併せて
示す。
次いで、得られた材料を実施例１と同様の性能試験に供
した。その結果を表２に示す。
した。その結果を表２に示す。
比較例１５〜２０
実施例４〜１２で用いた方法と同様な方法で表２に示す
ようにＳｊ、 Ｃｏの添加量を変化させた種々の金属ク
ロム粉末を用いて、実施例１６〜２４と同様の方法で表
２に示す焼結温度、焼結圧力、熱処理温度で得られた材
料の再結晶状況を表２に併せて示す。
ようにＳｊ、 Ｃｏの添加量を変化させた種々の金属ク
ロム粉末を用いて、実施例１６〜２４と同様の方法で表
２に示す焼結温度、焼結圧力、熱処理温度で得られた材
料の再結晶状況を表２に併せて示す。
次いで、得られた材料を実施例１と同様の性能試験に供
した。その結果を表２に示す。
した。その結果を表２に示す。
范−人
幀見温度 焼結圧力 熱処即温 Ｓｉの含有 Ｃｏの含
有（Ｔ；）（ａｉｍ）Ｆ（’Ｃ）ｍ（ｗｔＸ）ｔＡ（ｗ
Ｌ２：）再結晶状態 酬 ゛ド均腐食減が （Ｂ／ｃｍ４ｈ） り 試 島ｉ； ＋（ Ｍ Ｈ＋＋ ＋−ｔ、ｔ″１．′ｌｌ→試ｋ１１７ ’
に、５１ｊれの 粒界腐食 平均腐食イ１層チのイ
１唾６表量 （ｍｍ／ｈ） う１う・ツク のイ４無 実施例＋ １２００ 実施例２ ＋３（１１’） 実施例：ｌ １３ ＋’、ｌ Ｏ ￥施例４ １２００ 実施例５ １２００ 実施例６ １３００ 実施例７ １２００ 実施例８ １２００ 実施例９ １３００ 実施例ＩＱ Ｉ２００ 実施例１１ １２００ 実ｌｉｔ辷的り１２１３（１０ 実施例１３ １２００ 実施例１４ ］：＋３０ ０施例＋５ ＋３００ 実施例１６ １２１）０ 実施例１７°１３００ 実施例＋８ １３００ 実施例＋９ １２０（１ 実施例２０ ＋３００ 実施例２＋ １３００ 実施例ｎ ］＋２０ ０施例２３ １３００ 実施例２４＋３００ ＋８００ ０００ ＋ ６００ 】８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ２０ （ｌＯ ８００ ８００ ０００ Ｉ８００ ８００ ０００ ８００ ８００ ０００ １６００ ０．００４ ＋６００ ０．００４ １ ！’５０ （、−１０，００４ １６０００，００５ １６０００，０＋ １５００ ０．０５ １６００ ０．００２ １６００ ０．００２ １５００ ０．００２ ＋４００ ０．００５ １！５００ ０．０５ １６００ ０．０５ １６００ ０．００４ １４０１） ０．００４ ＋４００ ０．００４ １４．００ ０．０５ １４００ ０゜００５ ＋６００ ０．１ １４００ ０．００２ １３００ ０．００２ １６００ ０．００２ １４００ ０．１ １２００ ０．０＋ １６００ ０．１ 巨大結晶粒 ！＋１結晶 単結晶 巨大結晶粒 単３吉晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 単結晶 単結晶 １．６ 】 ４ １．２ １．６ Ｉ、５ ２ ６ １．４ １ １ 、（ １，１ １，０ ！ ３ ］ ６ １．２ 】１．３ １．５ ２ ２ １．６ ＋、＋ １、Ｏ １，０ １，０ １ ２ ０１以下 ０．２ ０１以［・ （） １以Ｆ Ｏ２２ ２ ０１以下 ０．１ （］、１以下 ０、】以、下 ０．１以Ｆ ２ ２ ０１以］・“ ０．２ ０．２ ０、＋ ０．２ ０．１以丁 ０】９．下 （）、１以下 Ｏ０１以下 第二人 比較例１ 比較例２ 比較例３ 比較例４ 比較例５ 比較例６ 比較例７ 比較例８ 比較例９ 比較例１０ 比（咬ｔシリ１１ 比較例１２ 比較例１３ 比較例１４ 比Ｉ！！２例１５ 比較ゆ１ｌｆｉ 比較例１７ 比較例１８ 比較例１９ 比較例２０ 焼ｔ＾温度 焼結圧力 熱処理温 Ｓｌの含有 Ｃｏの
含有（℃） （ａｔ、ｍ） 度
（’Ｃ） ｆｆｉ （ｗｔＸ） 量 （ｗ
ｔＸ）１００ （１ ３００ ３００ ０００ ３００ ３００ ０００ ３００ ３００ ０００ １コ３００ ＋３００ ０００ ］２００ ０００ ２００ ３００ ］ ２１．）０ １００ （１ １２（１０ ８００ ］６００ １００ ８００ ６００ ６００ ８００ ４００ ６００ ８００ Ｉ６００ 】６００ ０００ 】８００ ０００ １８１）０ ２（１００ １８（１０ ０００ ８００ １６０００，００４ ＋ ４０ （１０，００／＋ １６００ ０．００４ １３００ ０．１ １６００ ０．２ １６００ ０．００１ １３００ ０．００２ １３００ ０、ｔ）０２ １６００ ０．００２ ＋２００ ０．１ １６００ ０．２ １６０１） ０．００１ １１０００．００４ １２００ ０．００４ ＋６００ ０．２ １２００ ０．００５ １２００ ０．００２ １３００ ０．００２ １０００ ０ １３００ ０．２ 再結晶状聾 微１結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 子４遥結晶粒 徽ｌｖｌ結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微！１ｌＩＴ８晶拉 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微■１Ｒ品粒 微細結晶ｌ立 トドｊ ア タ；・（１１に結゛じトｊ ＭＨＤ発電大用試験ｒ＾里 平均腐食減！′１１ （１１３／ｃ〕１１２・；）） にりれの 粒＋Ｎ ％ｑＴ ＋） 平均腐ｎイ１
１！駈のイ１＠４表ｆ五 （ｍｍ／ｈ） クラ・・ツク の有理 ２．９ ２．８ ９ ２．９ ２．８ ２．９ ３．０ ３、（） ９ ２．９ ２．８ ２．９ ３、（） ２．９ ３．０ ２．９ ０ ２．８ ３．０ ２．９ ４ ０．５ ５ ０．４ ０、ｉ’５ ６ ０．７ ６ ０．７ ０．４ ０．４ ０．５ （］ ５ ０．４ ０．５ ４ ０．６ ５ ５ ０．４ 手続補正書 ５補正の対象 明細書特許請求の範囲の欄 平成 ２年１１月２１日
有（Ｔ；）（ａｉｍ）Ｆ（’Ｃ）ｍ（ｗｔＸ）ｔＡ（ｗ
Ｌ２：）再結晶状態 酬 ゛ド均腐食減が （Ｂ／ｃｍ４ｈ） り 試 島ｉ； ＋（ Ｍ Ｈ＋＋ ＋−ｔ、ｔ″１．′ｌｌ→試ｋ１１７ ’
に、５１ｊれの 粒界腐食 平均腐食イ１層チのイ
１唾６表量 （ｍｍ／ｈ） う１う・ツク のイ４無 実施例＋ １２００ 実施例２ ＋３（１１’） 実施例：ｌ １３ ＋’、ｌ Ｏ ￥施例４ １２００ 実施例５ １２００ 実施例６ １３００ 実施例７ １２００ 実施例８ １２００ 実施例９ １３００ 実施例ＩＱ Ｉ２００ 実施例１１ １２００ 実ｌｉｔ辷的り１２１３（１０ 実施例１３ １２００ 実施例１４ ］：＋３０ ０施例＋５ ＋３００ 実施例１６ １２１）０ 実施例１７°１３００ 実施例＋８ １３００ 実施例＋９ １２０（１ 実施例２０ ＋３００ 実施例２＋ １３００ 実施例ｎ ］＋２０ ０施例２３ １３００ 実施例２４＋３００ ＋８００ ０００ ＋ ６００ 】８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ６００ ８００ ８００ ２０ （ｌＯ ８００ ８００ ０００ Ｉ８００ ８００ ０００ ８００ ８００ ０００ １６００ ０．００４ ＋６００ ０．００４ １ ！’５０ （、−１０，００４ １６０００，００５ １６０００，０＋ １５００ ０．０５ １６００ ０．００２ １６００ ０．００２ １５００ ０．００２ ＋４００ ０．００５ １！５００ ０．０５ １６００ ０．０５ １６００ ０．００４ １４０１） ０．００４ ＋４００ ０．００４ １４．００ ０．０５ １４００ ０゜００５ ＋６００ ０．１ １４００ ０．００２ １３００ ０．００２ １６００ ０．００２ １４００ ０．１ １２００ ０．０＋ １６００ ０．１ 巨大結晶粒 ！＋１結晶 単結晶 巨大結晶粒 単３吉晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 巨大結晶粒 単結晶 単結晶 単結晶 単結晶 １．６ 】 ４ １．２ １．６ Ｉ、５ ２ ６ １．４ １ １ 、（ １，１ １，０ ！ ３ ］ ６ １．２ 】１．３ １．５ ２ ２ １．６ ＋、＋ １、Ｏ １，０ １，０ １ ２ ０１以下 ０．２ ０１以［・ （） １以Ｆ Ｏ２２ ２ ０１以下 ０．１ （］、１以下 ０、】以、下 ０．１以Ｆ ２ ２ ０１以］・“ ０．２ ０．２ ０、＋ ０．２ ０．１以丁 ０】９．下 （）、１以下 Ｏ０１以下 第二人 比較例１ 比較例２ 比較例３ 比較例４ 比較例５ 比較例６ 比較例７ 比較例８ 比較例９ 比較例１０ 比（咬ｔシリ１１ 比較例１２ 比較例１３ 比較例１４ 比Ｉ！！２例１５ 比較ゆ１ｌｆｉ 比較例１７ 比較例１８ 比較例１９ 比較例２０ 焼ｔ＾温度 焼結圧力 熱処理温 Ｓｌの含有 Ｃｏの
含有（℃） （ａｔ、ｍ） 度
（’Ｃ） ｆｆｉ （ｗｔＸ） 量 （ｗ
ｔＸ）１００ （１ ３００ ３００ ０００ ３００ ３００ ０００ ３００ ３００ ０００ １コ３００ ＋３００ ０００ ］２００ ０００ ２００ ３００ ］ ２１．）０ １００ （１ １２（１０ ８００ ］６００ １００ ８００ ６００ ６００ ８００ ４００ ６００ ８００ Ｉ６００ 】６００ ０００ 】８００ ０００ １８１）０ ２（１００ １８（１０ ０００ ８００ １６０００，００４ ＋ ４０ （１０，００／＋ １６００ ０．００４ １３００ ０．１ １６００ ０．２ １６００ ０．００１ １３００ ０．００２ １３００ ０、ｔ）０２ １６００ ０．００２ ＋２００ ０．１ １６００ ０．２ １６０１） ０．００１ １１０００．００４ １２００ ０．００４ ＋６００ ０．２ １２００ ０．００５ １２００ ０．００２ １３００ ０．００２ １０００ ０ １３００ ０．２ 再結晶状聾 微１結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 子４遥結晶粒 徽ｌｖｌ結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微！１ｌＩＴ８晶拉 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微細結晶粒 微■１Ｒ品粒 微細結晶ｌ立 トドｊ ア タ；・（１１に結゛じトｊ ＭＨＤ発電大用試験ｒ＾里 平均腐食減！′１１ （１１３／ｃ〕１１２・；）） にりれの 粒＋Ｎ ％ｑＴ ＋） 平均腐ｎイ１
１！駈のイ１＠４表ｆ五 （ｍｍ／ｈ） クラ・・ツク の有理 ２．９ ２．８ ９ ２．９ ２．８ ２．９ ３．０ ３、（） ９ ２．９ ２．８ ２．９ ３、（） ２．９ ３．０ ２．９ ０ ２．８ ３．０ ２．９ ４ ０．５ ５ ０．４ ０、ｉ’５ ６ ０．７ ６ ０．７ ０．４ ０．４ ０．５ （］ ５ ０．４ ０．５ ４ ０．６ ５ ５ ０．４ 手続補正書 ５補正の対象 明細書特許請求の範囲の欄 平成 ２年１１月２１日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）単結晶クロム金属または巨大結晶粒クロム金属から
なるプラズマ用電極材料。 ２）単結晶クロム金属が、単結晶純金属クロム、０．１
ｗｔ％以下のＳｉを含有した単結晶クロム基合金、０．
０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％のＣｏを含有した単結晶クロ
ム基合金、Ｃｏを０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％含有し
且つ０．１ｗｔ％以下のＳｉを含有した単結晶クロム基
合金からなる群から選ばれる１種である特許請求の範囲
第１項に記載のプラズマ用電極材料。 ３）巨大結晶粒クロム金属が、巨大結晶粒純金属クロム
、０．１ｗｔ％以下のＳｉを含有した巨大結晶粒クロム
基合金、０．０１ｗｔ％〜０．３ｗｔ％のＣｏを含有し
た巨大結晶粒クロム基合金、Ｃｏを０．０１ｗｔ％〜０
．３ｗｔ％含有し且つ０．１ｗｔ％以下のＳｉを含有し
た巨大結晶粒クロム基合金からなる群から選ばれる１種
である特許請求の範囲第１項に記載のプラズマ用電極材
料。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32946089A JPH03239153A (ja) | 1989-10-17 | 1989-12-21 | プラズマ用電極材料 |
Applications Claiming Priority (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26824789 | 1989-10-17 | ||
| JP1-268247 | 1989-10-17 | ||
| JP1-275899 | 1989-10-25 | ||
| JP1-292499 | 1989-11-13 | ||
| JP1-308965 | 1989-11-30 | ||
| JP32946089A JPH03239153A (ja) | 1989-10-17 | 1989-12-21 | プラズマ用電極材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03239153A true JPH03239153A (ja) | 1991-10-24 |
Family
ID=26548235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32946089A Pending JPH03239153A (ja) | 1989-10-17 | 1989-12-21 | プラズマ用電極材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03239153A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05271840A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-19 | Kobe Steel Ltd | 超高温耐熱部材用Ｃｒ基合金 |
| EP1102651A1 (en) * | 1998-08-06 | 2001-05-30 | Eramet Marietta Inc. | Purification process for chromium |
-
1989
- 1989-12-21 JP JP32946089A patent/JPH03239153A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05271840A (ja) * | 1992-03-27 | 1993-10-19 | Kobe Steel Ltd | 超高温耐熱部材用Ｃｒ基合金 |
| EP1102651A1 (en) * | 1998-08-06 | 2001-05-30 | Eramet Marietta Inc. | Purification process for chromium |
| EP1102651A4 (en) * | 1998-08-06 | 2003-02-12 | Eramet Marietta Inc | PURE CHROME RECOVERY |
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