JPH03232923A - 板厚中心部まで高靭性な溶接性高強度鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、建設機械、海洋構造物、橋梁、圧力容器、溶
接鋼管その他溶接構造物用に適する、板厚表層部から中
心部まで低温靭性および溶接性に優れた高強度鋼の製造
方法に関するものである。

（従来の技術） 従来、溶接性に優れた高強度鋼の製造方法として、〔Ｂ
〕　（ボロン）を微量添加してその焼入れ性向上効果を
利用する方法がよく知られている。

すなわち、Ａ、Ｑ−Ｂ処理あるいは、低Ｎ化処理を施し
、ＣＢＩの焼入れ性向上効果を最大限に発揮させ、Ｃ，
Ｎｊ　、Ｃｒ　、Ｍｏなど焼入れ硬化性増加元素の添加
を最小限に抑え溶接性の指標の−っである炭素当量を低
減させたうえで通常の焼入れ焼きもどし法、あるいは、
直接焼入れ焼きもどし法によって製造する方法か例えば
、特公昭６０２０４１号公報、特公昭６０−２５４９４
号公報などに開示されている。

一方、ＣＢ）を利用しないで高強度鋼を製造する方法と
しては、Ｃｕの析出硬化を利用したＮＩ−Ｃｕ鋼（Ａ　
Ｓ　７Ｍ規格のＡ７１０鋼）が知られており、析出硬化
処理、規準および析出硬化処理、焼入れおよび析出硬化
処理などにより製造されている。

（発明が解決しようとする課題） ＣＢ）の焼入れ性向上効果を利用する方法は、たしかに
Ｃ，Ｎｉ　、Ｃｒ　、Ｍｏなとの元素が低減でき溶接施
工前の予熱温度を下げても割れが発生しないなど溶接性
は向上するが、厚肉圧延鋼材においては、鋼板表層部か
ら１／４を部は、ＣＢ）による焼入れ性向上効果により
マルテンサイトあるいは下部ベイナイト組織とマルテン
サイトとの細粒混合組織となり良好な靭性が得られるも
のの、板厚中心部においては粗粒で、上部ベイナイト組
織か生成するために十分な靭性が得られない。また、板
厚中心部の靭性を向上させるため、粗粒でも有効結晶粒
か比較的小さく靭性が良好な下部ベイナイト組織を増そ
うとすると、合金元素はさほど低減せず、その結果、溶
接性の向上を十分に達成できなくなる。

一方、低Ｃ−Ｎｉ−Ｃｕ鋼は、溶接性ではＡρ−Ｂ処理
鋼よりも優れているものの、他の組織が上部ベイナイト
あるいはアシキュラー・フェライトであるため、細粒で
ないと良好な靭性か得られず、細粒化が困難な厚肉材の
板厚中心部では良好な靭性を得ることが一層困難である
。

これらの対策の一つに、近年一般に適用されるようにな
った鋼片を低温加熱したのち制御圧延を用いる方法があ
るが、鋼片を低温均一に加熱するには長時間を要し、生
産性を著しく落とすばかりか圧延後の形状も不良になる
場合が多く、また、鋼板表層部から１／４を部で強度・
靭性の異方性が大きくなるなど適切な対策と言えるもの
ではない。

したかって、いづれの材料も厚肉材の板厚中心部まで高
靭性を得るためには、Ｎｉなど靭性を向上させる合金を
多量に添加する対策をとるはかなく、溶接性および経済
性に欠ける点か課題であった。

本発明は、上記課題を解決した板厚中心部まで高靭性な
溶接性高強度鋼の製造方法を提供するものである。

（課題を解決するだめの手段） 本発明者らは、溶接性および板厚中心部の低温靭性に優
れた、板厚２５＋＋ｏｎ以上の厚内高張力鋼を開発する
ことを目的に、鋼およびその製造方法について種々実験
した結果、高価な合金を多量に添加することなく厚肉材
の板厚中心部の靭性を向上させる加熱圧延方法を見出し
た。

すなわち、本発明者らは、−旦高温に加熱され粗大化し
たオーステナイト組織でも、鋼片の表層部から１／４を
部では、再結晶温度域および低温未再結晶温度域で適切
な圧延を行なえば細粒化するという事実、ざらに厚肉材
の板厚中心部でも、鋼片を低温加熱圧延すれば細粒化が
達成されるという事実を注意深く考察したのち、この二
つの現象を同時に生じさせれば、目標とする細粒化が厚
肉材の板厚各位置で得られると考えた。

本発明はこのような基本思想に基づいて構成したもので
、その要旨は、重量％でＣ：　０．０２〜０．２０％、
Ｓ　ｉ：０．０１〜０．５％、Ｍ旧０．３〜１．５％、
Ａρ二〇、０１〜０．０８％、Ｎ　：　０．０１％以下
を含有する鋼を基本成分とし、さらにＮｉ：０．１〜１
０％、Ｃｕ：２．５％以下、Ｃｒ：０．Ｌ〜３．０％、
Ｍｏ　：　０．１−１．５％、Ｗ：０．１−１．５％、
Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｔａ。

０．０１〜０．０５％、Ｖ　：０．００５〜０．１０％
、Ｔｉ：０．００５〜０．０３％、Ｂ　：０．００２％
以下、Ｃａ：０．０００５−０．００６％、Ｃｅなど稀
土類元素：　０．０３％以下の一種または二種以上を含
有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片を熱
間圧延するため加熱する工程において、鋼片の厚みの中
心部の最低温度がＡｃ３点に到達したのち鋼片表層部と
の温度差が５０℃以上２５０℃以下ある不均一加熱状態
で加熱炉から鋼片を抽出し、該鋼片をオーステナイトが
再結晶する温度域で圧下率１０〜７０％、ついでオース
テナイトが再結晶しない温度域で圧下率２０〜７５％と
なるように熱間圧延を行ない、続いてＡｒ３以上の温度
から水冷を開始し６００°Ｃ以下の温度で停止する直接
焼入れ処理を行ない、その後必要によりＡｃ、意思下の
温度で焼きもどし処理を行なって製造する方法である。

（作　　用） 以下本発明を、作用とともに詳細に説明する。

まず、本発明において鋼成分を上記のように限定した理
由を述べる。

Ｃ：Ｃは焼入れ性を向上させ強度を確保するのに必要な
元素である。しかし、本発明の目的の一つである溶接性
を考慮すると、０．２０％を超える含有量では溶接熱影
響部（Ｈｅａｔ　Ａｆ’ｒｅｃｔｅｄ　Ｚｏｎｅ：以下
ＨＡＺと略記する）の硬化が著しく溶接性が低下する。

また、０．０２％未満での低い含有量では他１ の合金元素を増加しても必要な強度を確保できない。し
たがって、Ｃ含有量の範囲を０．０２〜０．２０％とす
る。

Ｓｉ：Ｓｉは製鋼上脱酸元素として必要な元素であり、
０．０１％は鋼中に含有されるが０．５％以上になると
母材およびＨＡＺの靭性、溶接性を低下させるためＳｔ
含有量を０．ＯＩ〜０．５％とする。

Ｍｎ：Ｍｎは焼入れ性を向上させ強度・靭性の確保およ
び熱間加工時の割れ、溶接時の熱間割れ防止のために必
要であるが、１．５％以上では焼きもとし脆性感受性が
増すので靭性が低下する。また、０，３％未満では強度
および靭性が低下する。

したがって、Ｍｎの含有量を０．３〜１．５％とする。

Ａ、１７：Ａｌは脱酸のために必要な元素であると同時
に、鋼片加熱時に窒化物を形成してオーステナイト粒を
細粒化する有用な元素である。しかし、０．０１％未満
ではその効果が小さく、また、０．０８％を超えるとア
ルミナ系介在物が増加して靭性を低下させる。

Ｎ：ＮはＡｌやＴｉ　と結合して窒化物を形成し２ オーステナイト粒の粗大化防止に有効に働く。しかし、
Ｎ量が多くなるとＨＡＺの靭性を低下させるため、上限
を０．０１％とする。

本発明では、上記基本成分のほかにＮｉ、Ｃｕ。

Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｔｉ　、Ｂ。

ＣａおよびＣｅの一種または二種以上を添加して板厚中
心部まで所望の強度・靭性を有する溶接性高強度鋼を得
ることが可能である。すなわち、Ｎｊ：Ｎｊは鋼の低温
靭性を向上させるほか焼入れ性を高めて強度を向上する
。この目的のため０．１％以上必要である。しかし、１
０％を超えると溶接硬化性が増し溶接性の低下を招くこ
とと経済性を損なうこととから１０％を上限とする。

Ｃｕ：２．５％以下のＣｕは靭性を低下させずに強度を
上昇させるのに有効であるが、上限値を超えて添加する
と溶接時に溶接部に熱間割れを生じやすくする。

Ｃｒ：Ｃｒは焼入れ性および強度を確保する上で０．１
％以上１必要である。一方、３．０％を超えると炭化物
か異常に増加し靭性を低下させる。した　３ かって、添加量を０．１〜３．０％と限定する。

Ｍｏ：Ｍｏは焼入れ性を向上させ強度を確保するほか焼
きもとし脆性を防止する。また、未再結晶温度域を拡大
し低温圧延による細粒化効果を助長する。これらの効果
は０．１％未満では十分に現われない。また、１．５％
を超えると粗大な炭化物を生成して靭性を低下させるは
かＨＡＺを著しく硬化させる。よってＭｏ含有量を０．
１〜１．５％とする。なお、Ｍｏの一部または全部をＷ
と置換できる。

Ｎｂ：Ｎｂは０．００５％以上の添加でＭｏと同じく未
再結晶温度域を拡大して低温圧延による細粒化効果を助
長するほか焼きもどし時に炭・窒化物を生成して強度を
上昇させる。しかし、０６０５％を超えるとＨＡＺの靭
性を低下させる。なお、Ｎｂの一部または全部をＴａと
置換できる。

Ｖ：Ｖは焼きもどし時に炭・窒化物を生成して析出硬化
により強度を上昇させる。そのためには０．００５％以
上の添加が必要であるが、０．１％を超えると靭性が低
下する。

４ Ｔｉ：Ｔｉ　はオーステナイト粒およびＨＡＺの組織の
粗大化を防ぎ、母材およびＨＡＺの靭性向上に有効な元
素であるが、０．００５％未満ではその効果が小さく、
また、０．０３％を超えるとかえってＨＡＺの靭性だけ
でなく母材の靭性まで低下させるので上限を０．０３％
とした。

ＢＩＢはＨＡＺを硬化させ、耐応力腐食割れ性を低下さ
せるので応力腐食割れが懸念される溶接構造物に適用す
る鋼材に対してＢ含有量を０．０００２％以下に規制す
るが、それ以外の場合はＢの焼入れ性向上効果による強
度・靭性の向上、合金元素の低減を目的に積極的に添加
する。そのためには０．０００３％以上必要であるが０
．００２０％を超えると靭性の低下をもたらす。

Ｃａ：Ｃａは非金属介在物の球状化に有効であり、靭性
の異方性を小さくする効果がある。また、溶接後残留応
力除去焼鈍による割れ防止に効果を発揮する。そのため
には０．０００５％以上必要であるがｏ、ｏｏｅｏ％を
超えると介在物の増加により靭性を低下させる。なお、
この一部または全部をＣｅな　５ ど稀土類元素と置換できるがその含有量の上限は０．０
３％とする。

上記の成分にほかに、不可避的不純物としてＰ。

Ｓなどは本発明の特性である靭性を低下させる有害な元
素であるからその量は少ない方がよく、好ましくは、Ｐ
≦０．０１０％、Ｓ≦０．００５％である。

次に本発明のもう一つの骨子である製造法について述べ
る。

上記のような鋼成分であっても、厚肉材の板厚方向の靭
性を均一に高靭性化させるには製造方法が適切でなけれ
ばならない。ここで鋼片の加熱、圧延、冷却、焼きもど
し条件の限定理由について説明する。

まず、鋼片を熱間圧延するため加熱する工程においては
、鋼片の表面から温度上昇が生じ、熱伝動によって鋼片
内部に熱が伝わるが、本発明においては、その鋼片の厚
みの中心部の最低温度がＡｃ３点に到達したのち、Ａｃ
、点＋２００℃以下にあって鋼片表層部との温度が５０
℃以上２５０℃以下あるような、均一な加熱状態になる
前の不均一　６ な加熱状態で鋼片を加熱炉から抽出し圧延を行なつ０ 従来、鋼片の加熱は温度の精度を保って可能な限り均一
に加熱し圧延するのが常識となっている。

たとえば、現在、鋼片加熱炉の主流である連続加熱炉で
は、換熱帯、予熱帯、加熱帯の後、均熱帯を必ず設けて
鋼片表層と中心部との温度差を可能な限り小さくする工
夫をしており、鋼片内の温度差を最大でも３０℃以内を
目標に加熱作業が行なわれている。

しかし、本発明においては上記のように意識的に鋼片厚
み方向に温度差をつけ、中心部では低温加熱状態からの
圧延を、表層部から１／４　を部ではより高温の加熱状
態からの圧延を開始し、以下に述べる圧延条件と組み合
わせて結晶粒の細粒化を板厚各位置で実現することによ
って板厚中心部まで高靭性を得るものである。すなわち
、板厚中心部を低温にし、初期オーステナイト粒を細粒
化した状態で圧延するのが本発明の基本思想である。

第１図に、後述する実施例の鋼Ａについて、圧延条件は
本発明の範囲であるが、鋼片内部の温度を種々かえたと
き、すなわち表層部と中心部の温度差と鋼板各部位（Ｏ
印：中心部、・印：表層および１／４厚部）における靭
性（ｖ　Ｔ　ｒｓ）との関係を示したが（図中の数字は
Ｏ印（鋼片中心部）の実測温度）、温度差５０℃以上で
特に中心部の靭性向上が著しいことが明らかである。し
かし２５０℃以上に温度差が拡がると鋼片表面部位の温
度が高くなリオーステナイト結晶粒が粗大化し・印のご
とく靭性か低下する傾向となる。このように本発明は、
鋼片中心部を表層部より５０〜２５０℃の範囲に低温に
して、熱間圧延を行なうものである。

なお、本発明における鋼片内部温度の管理には、実測、
計算等種々な方法を適用することができるが、例えば連
続加熱炉内の鋼片の温度は、一般に、コンピューターを
使用し、一定周期で厚さ方向の１次元熱伝導方程式を差
分法により計算して管理されており、これは実測値に対
する計算誤差は約２０℃以内というよい精度である（神
戸製鋼技報／Ｖｏｉ７．３３．　Ｎｏ、４　　ｒ熱延工
場加熱炉）計算機制御」参照）ので、本発明においても
同様の手法を用いて鋼片中心温度を管理してもよい。ま
た、簡便にはＨｅｊｓｌｃｒの計算図表（Ｍ、　Ｐ、　
Ｈｅ１ｓｌｅｒ著：“Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｃｈａ
ｒｔｓ　ｆｏｒ　Ｉｎｄｕｃｔｉｏｎ　ａｎｄＣｏｎｓ
ｔａｎｔ−Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　Ｈｅａｔｉｎｇ″
Ｔｒａｎｓａｃｔ　ｔｏｎｓｏｒｔｈｅ　Ａｍｅｒｉｃ
ａｎ　５ｏｃｉｅｔｙ　ｏｆ’　Ｍｃｃｌ＋ａｎ＋ｃａ
ｌ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ　１９４７　Ａｐｒｊｌ）によ
ってもよく、特に後者は鋼片加熱炉がバッチ炉の場合に
適する（適用の一例Ｗ、　Ｔｒｊｎｋｓ　＆　Ｍ、　ｔ
（、Ｍａｗｈｉｎｎｅｙ著、鈴木弘、井田緑朗共訳二工
業用加熱炉（上巻）コロナ社４２０頁参照）。

次に熱間圧延の条件であるが、加熱炉から鋼片を抽出後
オーステナイトが再結晶する温度域で圧下率１０〜７０
％、ついでオーステナイトが再結晶しない温度域で２０
〜７５％圧下する圧延を行なう。この第一の圧延の目的
はオーステナイト粒の細粒化であり、第二の圧延の目的
は、オーステナイト粒内に変形帯を形成させて転位密度
を増加させ、冷却過程または焼きもどしの時に析出物を
転位に優先的に析出させて効果的な析出強化を得ること
と９ フェライト核の増加とにある。ここで再結晶する温度域
の圧下率を小さくし未再結晶温度域の圧下率を高くする
と、オーステナイトの細粒化が不十分となり、粗大な伸
長オーステナイト粒が形成され、強度、靭性の異方性が
著しく増し、応力腐食割れ感受性を高める。逆に、再結
晶温度域の圧下率を高くして未再結晶温度域の圧下率を
低くすると、オーステナイト粒は細粒化されるがオース
テナイト粒内に変形帯の形成か不十分となり析出強化も
不十分となる。以上の理由から、鋼片の加熱炉抽出温度
や厚さ、更には、中心温度、およびそれと表面温度との
差などによって、必要な圧下率を再結晶温度域で１０〜
７０％、未再結晶温度域で２０〜７５％となるように調
整する。

冷却条件については、圧延後直ちにＡｒ３点以上の温度
から水冷を開始し、６００℃以下の温度で停止する焼入
れまたは水冷処理を行なう。これは目的の強度と靭性を
得るのに必要な結晶組織を確保するためと析出強化元素
を冷却過程で析出させないでその後の焼きもどし工程で
析出させ強化の０ 効率を上げるためである。たたし、製造する鋼種の引張
強度レベルか６ｈｇ　ｆ　／−級以下の場合は、水冷停
止温度を３００°Ｃ以上６００℃以下の任意の温度に選
びその後空冷する冷却を行なって焼きもどし処理を省略
しても良い。このような熱間圧延と直接焼入れまたは水
冷処理された鋼のオーステナイト粒は、再加熱焼入れさ
れた鋼よりも細粒である。

熱間圧延後３００℃よりも低い温度に直接焼入れまたは
水冷された鋼は、その後Ａｃ１点以下の温度で焼きもど
し処理を行なう必要がある。この焼きもどし処理は、析
出強化元素の析出物を十分に析出させ強化に利用するた
めと組織を十分に回復させて靭性を得るためである。し
がしＡｃ＋点を超えた温度では、強度・靭性が著しく低
下するのでＡｃｔ点以点上下定しな。

このような製造工程で製造された鋼板は、低炭素にもか
かわらす板厚方向に均質な高強度・高靭性が得られ、か
つ溶接ＨＡＺの硬化性が著しく減少するなめ溶接性が向
上し、また耐応力腐食割れ性も著しく改善される。

（実　施　例） 次に本発明の実施例について説明する。

第１表に示す組成を有する鋼を溶製して得な鋼片を、第
２表に示す本発明法と比較法の各々の製造条件に基づい
て、板厚５０〜１００間の鋼板を製造した。これらにつ
いての母材の機械的性質を板厚各部について調査しな。

その結果を第３表に示す。

特開平３ ２３２９２３　（７） 第３表に見られるように本発明例の母材の強度と靭性は
、板厚方向の差が小さくかつ十分に高い値である。これ
に対し製造条件３．１４．１．６．１．８２０は、−量
的に実施されている加熱法で圧延の条件は本発明法の条
件に適合した比較例であるか、全体に靭性が低く、特に
板厚中心部の靭性か著しく低い。これは板厚中心部の鋼
片加熱温度が高く、オーステナイト結晶粒が粗大でその
後の圧延によっても細粒化が十分に行なわれなかったた
めである。また、製造条件１１は、鋼片加熱において表
面部と中心部の温度差が過大になった例であるが、この
場合は表層部の靭性が低下する。本発明法の圧延法によ
っても表層部の細粒化が不十分なためである。

次に、加熱条件は本発明の条件に適合するが、圧延の条
件が異なる比較例を挙げる。まず、製造条件５は、オー
ステナイトが再結晶する温度域での圧延を行なわず、す
べての圧延を未再結晶温度域で実施した場合であるが、
オーステナイト結晶粒の細粒化が不十分で粗大な伸張粒
からの変態組８ 織になるため靭性が低下している。また、製造条件７は
、これと逆に全ての圧延をオーステナイトが再結晶する
温度域で行なったものであるが、変形帯の形成と細粒化
が不十分て強度も靭性も共に低下している。製造条件１
．０．１２は、再結晶域および未再結晶域で圧延を実施
しているが、圧延の条件が適正でなく細粒化と変形帯の
形成がなお十分でなく特に板厚中心部の靭性か低い。以
上の４例と製造条件９．１３（本発明法）とを比較して
みると、いずれも加熱条件は本発明の規定する範囲にも
かかわらず、後者では圧延条件が適切であるためｌ／２
　を部でも細粒の上部ベイナイト組織が生成し、目標の
高い性能が得られる。

（発明の効果） 本発明による組成範囲および製造法により、板厚表層部
から中心部まで高靭性で、しかも溶接硬化性が低く溶接
低温割れ性の優れた高強度鋼の製造が可能となった。特
に厚手材では従来の製造法で板厚中心部まで高靭性を得
ようとすると、鋼成分を増加せざるを得す、溶接予熱温
度を相当に高２つ くしないと溶接割れの心配があったのを解消した。

また、本発明により、加工熱処理法に必要な低温加熱が
不可能であった旧来の加熱炉でも高強度、高靭性鋼を製
造できるようになった。さらに、従来の加熱法に比べ、
加熱時間が著しく短縮でき加熱炉の能力が向上し、加熱
コストの低い経済的な加熱ができるようになった。

【図面の簡単な説明】

第１図は、圧延条件が本発明に適合する鋼Ａについて、
鋼片表層部と中心部との温度差が鋼板の１／２を部の靭
性におよぼす影響を示す図面である。 復代理人　弁理士　田村弘明

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｃ：０．０２〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜０．５％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ａｌ：０．０１〜０．０８％ Ｎ：０．０１％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
   を熱間圧延するため加熱する工程において、鋼片の厚み
   の中心部の最低温度がＡｃ＿３点に到達したのちＡｃ＿
   ３点＋２００℃以下にあって鋼片表層部との温度差が５
   ０℃以上２５０℃以下ある不均一加熱状態で加熱炉から
   鋼片を抽出し、該鋼片を、オーステナイトが再結晶する
   温度域で圧下率１０〜７０％、ついでオーステナイトが
   再結晶しない温度域で圧下率２０〜７５％となるように
   熱間圧延を行い、続いてＡｒ＿３点以上の温度から水冷
   を開始し６００℃以下の任意の温度で停止する直接焼入
   れ処理を行うことを特徴とする、板厚中心部まで高靭性
   な溶接性高強度鋼の製造方法。
2. （２）Ｃ：０．０２〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜０．５％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ａｌ：０．０１〜０．０８％ Ｎ：０．０１％以下 を含有し、さらに Ｎｉ：０．１〜１０．０％ Ｃｕ：２．５％以下 Ｃｒ：０．１〜３．０％ Ｍｏ：０．１〜１．５％ Ｗ：０．１〜１．５％ Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ Ｔａ：０．０１〜０．０５％ Ｖ：０．００５〜０．１％ Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｂ：０．００２％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００６％ Ｃｅなど稀土類元素：０．０３％以下 の一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不可避
   的不純物からなる鋼片を熱間圧延するため加熱する工程
   において、鋼片の厚みの中心部の最低温度がＡｃ＿３点
   に到達したのちＡｃ＿３点＋２００℃以下にあって鋼片
   表層部との温度差が５０℃以上２５０℃以下ある不均一
   加熱状態で加熱炉から鋼片を抽出し、該鋼片を、オース
   テナイトが再結晶する温度域で圧下率１０〜７０％、つ
   いでオーステナイトが再結晶しない温度域で圧下率２０
   〜７５％となるように熱間圧延を行い、続いてＡｒ＿３
   点以上の温度から水冷を開始し６００℃以下の任意の温
   度で停止する直接焼入れ処理を行うことを特徴とする、
   板厚中心部まで高靭性な溶接性高強度鋼の製造方法。
3. （３）Ｃ：０．０２〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜０．５％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ａｌ：０．０１〜０．０８％ Ｎ：０．０１％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
   を熱間圧延するため加熱する工程において、鋼片の厚み
   の中心部の最低温度がＡｃ＿３点に到達したのちＡｃ＿
   ３点＋２００℃以下にあって鋼片表層部との温度差が５
   ０℃以上２５０℃以下ある不均一加熱状態で加熱炉から
   鋼片を抽出し、該鋼片をオーステナイトが再結晶する温
   度域で圧下率１０〜７０％、ついでオーステナイトが再
   結晶しない温度域で圧下率２０〜７５％となるように熱
   間圧延を行い、続いてＡｒ＿３点以上の温度から水冷を
   開始し６００℃以下の任意の温度で停止する直接焼入れ
   処理を行い、その後Ａｃ＿１点以下の任意の温度で焼き
   もどし処理することを特徴とする、板厚中心部まで高靭
   性な溶接性高強度鋼の製造方法。
4. （４）Ｃ：０．０２〜０．２０％ Ｓｉ：０．０１〜０．５％ Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ａｌ：０．０１〜０．０８％ Ｎ：０．０１％以下 を含有し、さらに Ｎｉ：０．１〜１０．０％ Ｃｕ：２．５％以下 Ｃｒ：０．１〜３．０％ Ｍｏ：０．１〜１．５％ Ｗ：０．１〜１．５％ Ｎｂ：０．００５〜０．０５％ Ｔａ：０．０１〜０．０５％ Ｖ：０．００５〜０．１％ Ｔｉ：０．００５〜０．０３％ Ｂ：０．００２％以下 Ｃａ：０．０００５〜０．００６％ Ｃｅなど稀土類元素：０．０３％以下 の一種または二種以上を含有し、残部が鉄および不可避
   的不純物からなる鋼片を熱間圧延するため加熱する工程
   において、鋼片の厚みの中心部の最低温度がＡｃ＿３点
   に到達したのちＡｃ＿３点＋２００℃以下にあって鋼片
   表層部との温度差が５０℃以上２５０℃以下ある不均一
   加熱状態で加熱炉から鋼片を抽出し、該鋼片をオーステ
   ナイトが再結晶する温度域で圧下率１０〜７０％、つい
   でオーステナイトが再結晶しない温度域で圧下率２０〜
   ７５％となるように熱間圧延を行い、続いてＡｒ＿３点
   以上の温度から水冷を開始し６００℃以下の任意の温度
   で停止する直接焼入れ処理を行い、その後Ａｃ＿１点以
   下の温度で焼きもどし処理することを特徴とする、板厚
   中心部まで高靭性な溶接性高強度鋼の製造方法。