JPH03222828A - 高炉ガス膨張タービンプラント - Google Patents
高炉ガス膨張タービンプラントInfo
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- JPH03222828A JPH03222828A JP1615090A JP1615090A JPH03222828A JP H03222828 A JPH03222828 A JP H03222828A JP 1615090 A JP1615090 A JP 1615090A JP 1615090 A JP1615090 A JP 1615090A JP H03222828 A JPH03222828 A JP H03222828A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blast furnace
- furnace gas
- gas
- booster
- expansion turbine
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- 239000007789 gas Substances 0.000 claims abstract description 54
- 239000000567 combustion gas Substances 0.000 claims abstract description 6
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 abstract 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 6
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
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- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
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Landscapes
- Blast Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は高炉ガス膨張タービンの供給ガス温度を加熱す
る方式の高炉ガス膨張タービンプラントに関する。
る方式の高炉ガス膨張タービンプラントに関する。
［従来の技術］
高炉から排出する高炉ガスの保有エネルギーを回収して
有効利用するために、高炉ガス膨張タービンが設置され
でいる。
有効利用するために、高炉ガス膨張タービンが設置され
でいる。
一般に、高炉カスはｌ♀式の集塵器を用いて、カス中に
含まれるダストを除去する。このため、集塵器を経て膨
張タービンに供給される高炉ガス温度は約４０〜６０°
Ｃと低くなり、タービン出力が低下し、またドレントラ
ブルが生ずる。そこで従来、タービン出力の増加を図る
と共に、タービン出口のドレシ発生の問題を解決するた
ぬに、この低温の高炉ガスを加熱するようにしていた。
含まれるダストを除去する。このため、集塵器を経て膨
張タービンに供給される高炉ガス温度は約４０〜６０°
Ｃと低くなり、タービン出力が低下し、またドレントラ
ブルが生ずる。そこで従来、タービン出力の増加を図る
と共に、タービン出口のドレシ発生の問題を解決するた
ぬに、この低温の高炉ガスを加熱するようにしていた。
これを第３図に示す高炉ガス膨張タービンプラントの全
体の設置フローシートで説明すると次の通りである。
体の設置フローシートで説明すると次の通りである。
まず、高炉システム全体の説明をすると、高炉迭風機２
からの冷風は配管３を経て熱風炉４に送給され、ここで
加温され、執風管５を経て高炉６へ送られる。高炉６か
ら排出された高炉ガスは出口管７を通って高炉ガス中の
粗いダストを除去するダストキャツチャ８に入り、更に
細いダストを除塵するペンチヤリ−スクラバ９を経て高
炉ガスバイパス管１１．セプタム弁１２を通り高炉ガス
ホールダ１３に送られる。セプタム弁１１と並列：こ１
“請がガスｌｌ在三弓にターヒ′ン２０か設けられてい
る。
からの冷風は配管３を経て熱風炉４に送給され、ここで
加温され、執風管５を経て高炉６へ送られる。高炉６か
ら排出された高炉ガスは出口管７を通って高炉ガス中の
粗いダストを除去するダストキャツチャ８に入り、更に
細いダストを除塵するペンチヤリ−スクラバ９を経て高
炉ガスバイパス管１１．セプタム弁１２を通り高炉ガス
ホールダ１３に送られる。セプタム弁１１と並列：こ１
“請がガスｌｌ在三弓にターヒ′ン２０か設けられてい
る。
高炉ガスをカロ熱するため、膨張タービン２ｏへ導く高
炉ガスヤ管１０よりガスの一部を抽気し、これを−準！
’Ｅ Ｐａ ｌ ５でシ準圧して燻を光器１７へ導入す
る。
炉ガスヤ管１０よりガスの一部を抽気し、これを−準！
’Ｅ Ｐａ ｌ ５でシ準圧して燻を光器１７へ導入す
る。
一方、燃焼器Ｉ７で上記ガスを燃焼するための空気を高
炉送風機２の出口配管３より分岐し、制（卸弁１８を経
て燃焼器１７に送る。
炉送風機２の出口配管３より分岐し、制（卸弁１８を経
て燃焼器１７に送る。
燃焼器１７で燃焼した高温の燃焼ガスを膨張タービン２
０の入口管ｌｏの中に混入すると、配管１０中の低温の
／起った高炉ガスは乾いた高温のガスとなり、配管１９
を経てタービン２ｏに流入する。ここで高炉ガスの保有
エネルギーが回収され発電機２１で電力を発生する。
０の入口管ｌｏの中に混入すると、配管１０中の低温の
／起った高炉ガスは乾いた高温のガスとなり、配管１９
を経てタービン２ｏに流入する。ここで高炉ガスの保有
エネルギーが回収され発電機２１で電力を発生する。
以上のように、高炉ガスを加熱する場合、第３図に示す
ように、高炉ガスの一部を抽気し５、これを昇圧ｉ１５
により加圧し、高炉送風機２がらの空気を用いで、燃焼
器１７により燃焼し、１：の燃焼ガスを高炉ガスに混入
して高炉ガスを加熱する。
ように、高炉ガスの一部を抽気し５、これを昇圧ｉ１５
により加圧し、高炉送風機２がらの空気を用いで、燃焼
器１７により燃焼し、１：の燃焼ガスを高炉ガスに混入
して高炉ガスを加熱する。
このために昇圧専用の昇圧機が必要となり設備費が増加
し、使用電力機も増〃口していた。
し、使用電力機も増〃口していた。
そこでこのような問題を解消するため、特開昭５２−６
０３１９号公報において高炉送風機２からの圧縮空気を
利用して昇圧１１１１１５を運転し、駆動後の空気を燃
焼用空気として用いることが提案されている。それを第
２図に示す、しかしこの装置は昇圧機に必要な動力を空
気タービンで供給しようとするとき、 ■ ２台以上のタービンが必要となる。
０３１９号公報において高炉送風機２からの圧縮空気を
利用して昇圧１１１１１５を運転し、駆動後の空気を燃
焼用空気として用いることが提案されている。それを第
２図に示す、しかしこの装置は昇圧機に必要な動力を空
気タービンで供給しようとするとき、 ■ ２台以上のタービンが必要となる。
■ 燃焼に必要な量より多量の圧縮空気を使用しなけれ
ばならない。
ばならない。
■ 流量制御のため、昇圧機の人口に制御弁を置くとそ
こでのエネルギーの無駄が発生する。
こでのエネルギーの無駄が発生する。
等の基本的問題がある。
〔発明か解決しようとする３題）
本発明はり上のような従来技術の問題点を解消した高炉
ガス膨張タービンプラントを提供することを「−！ Ｉ
ｌｌ′ノとする。
ガス膨張タービンプラントを提供することを「−！ Ｉ
ｌｌ′ノとする。
１課題を解決するための手し′Ωｊ
本発明の構成は第１図に示す通り、膨張タービン２０と
同軸化した昇圧ｆ１４１２４を設置し、膨張タービン２
０の動力の１部て昇圧機２４を駆動じ、ｆＰ焼器で燃焼
するガスを必要な圧力まで昇圧しで燃焼器・＼導くもの
である。
同軸化した昇圧ｆ１４１２４を設置し、膨張タービン２
０の動力の１部て昇圧機２４を駆動じ、ｆＰ焼器で燃焼
するガスを必要な圧力まで昇圧しで燃焼器・＼導くもの
である。
［作用１
本発明のプラントでは、昇圧［２４を膨張ガスターヒン
２０と同軸に直結して駆動するので、別途の駆動装置を
必要とせず別途のモータや圧縮空気で駆動する場合に比
し、エネルギー変換やエネルギー伝達経路の損失がなく
、エネルギー消費量が少なくなり、合理的である。
２０と同軸に直結して駆動するので、別途の駆動装置を
必要とせず別途のモータや圧縮空気で駆動する場合に比
し、エネルギー変換やエネルギー伝達経路の損失がなく
、エネルギー消費量が少なくなり、合理的である。
（実施例）
第１図：ま本発明の実施例を示すフローシートである。
図中の記号番号２〜Ｉ３．１７〜２１は第３図で既に説
明したものと同しである。本発明では昇圧機２４は膨張
タービン２０に直結され、高７ガスを制ｉ卸弁２２を介
しで供給され、これを昇圧しで配管２５を経て燃焼器１
７へ送給する。
明したものと同しである。本発明では昇圧機２４は膨張
タービン２０に直結され、高７ガスを制ｉ卸弁２２を介
しで供給され、これを昇圧しで配管２５を経て燃焼器１
７へ送給する。
一方、燃焼器１７で燃焼するための空気は高炉送風機２
の出口配管３より分岐し、制御弁１８を経て燃焼器１７
に送られる。
の出口配管３より分岐し、制御弁１８を経て燃焼器１７
に送られる。
燃焼器１７て燃焼した燃焼ガスは膨張タービン２０の入
口管１０の中に混入される。配管１０中の低温の湿った
高炉ガスは乾いた高温のガスとなり、配管１９を経てタ
ービン２０に流入する。ここでエネルギーが回収され発
電機２１で電力を発生する。
口管１０の中に混入される。配管１０中の低温の湿った
高炉ガスは乾いた高温のガスとなり、配管１９を経てタ
ービン２０に流入する。ここでエネルギーが回収され発
電機２１で電力を発生する。
第１図に示すプラントにおける諸元は、下記に示す通り
である。
である。
膨張タービン入口圧力 ２．４ ｋ ｇ ／ ｃ
ｒｄ膨張タービン出ロ圧カニ’ ０．１ｋｇ／ｃｍ”
膨張タービン流量ニア００．０ＯＯＮｒｎ’／）（膨張
タービン出カニ ２０．０ＯＯＫＷ燃焼器入燃焼
電入カニ ３．４ｋｇ／ａｍ″燃焼器入ロ高炉ガ
ス圧カニ ３．２ｋｇ／ｃｒｎ’燃焼器出ロ燃焼ガス
圧力 ２．８ｋｇ／ａｍ’昇圧礪人ロ高炉ガス圧力
２．４ｋｇ／ｃｍ’昇圧機前高炉ガス温度： ５５
℃ タービン入ロ高炉ガス温度＝１４０℃ 以上の条件下において、第３図に示す従来技術では昇圧
機の動力（入力）は２００ ＫＷであった。
ｒｄ膨張タービン出ロ圧カニ’ ０．１ｋｇ／ｃｍ”
膨張タービン流量ニア００．０ＯＯＮｒｎ’／）（膨張
タービン出カニ ２０．０ＯＯＫＷ燃焼器入燃焼
電入カニ ３．４ｋｇ／ａｍ″燃焼器入ロ高炉ガ
ス圧カニ ３．２ｋｇ／ｃｒｎ’燃焼器出ロ燃焼ガス
圧力 ２．８ｋｇ／ａｍ’昇圧礪人ロ高炉ガス圧力
２．４ｋｇ／ｃｍ’昇圧機前高炉ガス温度： ５５
℃ タービン入ロ高炉ガス温度＝１４０℃ 以上の条件下において、第３図に示す従来技術では昇圧
機の動力（入力）は２００ ＫＷであった。
これに対し第１図ではタービン出力低下は１．００ＫＷ
であった。したがって差引き約１００ＫＷの動力節約と
なった。
であった。したがって差引き約１００ＫＷの動力節約と
なった。
［発明の効果］
本発明によれば、昇圧機の駆動源に高炉ガス膨張タービ
ンを直接使用するので、効率向上により駆動動力が減少
する。
ンを直接使用するので、効率向上により駆動動力が減少
する。
また、昇圧機を高炉送風機から分流した圧縮空気により
駆動しその空気を燃焼用空気として用いる場合に比較し
、駆動動力装置が低順であり、過剰の空気を消費するこ
となく、駆動効率も向上する。
駆動しその空気を燃焼用空気として用いる場合に比較し
、駆動動力装置が低順であり、過剰の空気を消費するこ
となく、駆動効率も向上する。
第１図は本発明の実施例のフローシート、第２図、第３
図は従来技術のフローシートである。 ２・・・高炉送風機 ３・・・送風配管４・・・
熱風炉 ６・・・高炉 ８・・−ダストキャツチャ ９・・・ベンチュリスクラバ ＩＯ・・・膨張タービン分高炉ガス配管１１・・−高炉
ガスバイパス管 １２・・・セプタム弁 １３・・・高炉ガスホールダ １４・−・空気タービン １６・・・高炉ガス制御弁 １８・・・空気制御弁 ２０・・・膨張タービン ２２・・−高炉ガス吸込弁 ５・・・熱風管 ７−・高炉ガス出口配管 １５・・・昇圧機 １７・・−燃焼器 １９・・・高温高炉ガス管 ２１・・・発電機 ２４・・−昇圧機
図は従来技術のフローシートである。 ２・・・高炉送風機 ３・・・送風配管４・・・
熱風炉 ６・・・高炉 ８・・−ダストキャツチャ ９・・・ベンチュリスクラバ ＩＯ・・・膨張タービン分高炉ガス配管１１・・−高炉
ガスバイパス管 １２・・・セプタム弁 １３・・・高炉ガスホールダ １４・−・空気タービン １６・・・高炉ガス制御弁 １８・・・空気制御弁 ２０・・・膨張タービン ２２・・−高炉ガス吸込弁 ５・・・熱風管 ７−・高炉ガス出口配管 １５・・・昇圧機 １７・・−燃焼器 １９・・・高温高炉ガス管 ２１・・・発電機 ２４・・−昇圧機
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 高炉ガスの一部を抽気して昇圧する昇圧機と、該昇
圧機出口ガスを高炉送風機から分流した空気により燃焼
させ該燃焼ガスを湿式脱塵後の高炉ガスに混入する燃焼
器とを備えた高炉ガス膨張タービンプラントにおいて、 前記昇圧機を前記高炉ガス膨張タービン駆動としたこと
を特徴とする高炉ガス膨張タービンプラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1615090A JPH03222828A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 高炉ガス膨張タービンプラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1615090A JPH03222828A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 高炉ガス膨張タービンプラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03222828A true JPH03222828A (ja) | 1991-10-01 |
Family
ID=11908478
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1615090A Pending JPH03222828A (ja) | 1990-01-29 | 1990-01-29 | 高炉ガス膨張タービンプラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03222828A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174025A (ja) * | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 高炉ガスの利用方法 |
| KR20200022287A (ko) * | 2018-08-22 | 2020-03-03 | 주식회사 포스코 | 발전 장치 |
-
1990
- 1990-01-29 JP JP1615090A patent/JPH03222828A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009174025A (ja) * | 2008-01-28 | 2009-08-06 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | 高炉ガスの利用方法 |
| KR20200022287A (ko) * | 2018-08-22 | 2020-03-03 | 주식회사 포스코 | 발전 장치 |
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