JPH03215649A - 高アルミニウム鋳鉄棒 - Google Patents
高アルミニウム鋳鉄棒Info
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- JPH03215649A JPH03215649A JP996190A JP996190A JPH03215649A JP H03215649 A JPH03215649 A JP H03215649A JP 996190 A JP996190 A JP 996190A JP 996190 A JP996190 A JP 996190A JP H03215649 A JPH03215649 A JP H03215649A
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Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、耐熱部材用の材料として有用な高アルミニ
ウム鋳鉄棒に関する。
ウム鋳鉄棒に関する。
（従来の技術）
アルミニウムを含む鋳鉄は、酸化雰囲気中で加熱される
と、表面に緻密なＡＲ２０３被膜を生し、高温酸化抵抗
が大きくなるばかりでなく、加熱一冷却による成長も少
なく、耐熱鋳物として優れていることか周知である。
と、表面に緻密なＡＲ２０３被膜を生し、高温酸化抵抗
が大きくなるばかりでなく、加熱一冷却による成長も少
なく、耐熱鋳物として優れていることか周知である。
（発明か解決しようとする課題）
しかし、アルミニウムを含む鋳鉄溶湯は、大気？では酸
素と反応し、その表面に酸化被ｌＭ！（Ａｕｔｏ３）を
生じ、溶湯の流動性を害し、更にＡ９ｔ０３被膜が注湯
時に製品内部に混入するため、良好な鋳物が作り難い。
素と反応し、その表面に酸化被ｌＭ！（Ａｕｔｏ３）を
生じ、溶湯の流動性を害し、更にＡ９ｔ０３被膜が注湯
時に製品内部に混入するため、良好な鋳物が作り難い。
すなわち，砂型鋳物とすると、鋳型の細部に湯が行きわ
たらず，製品内部にＡＵ２０．の膜状物が混入したもの
となる。従って，一定した強度の鋳物が得られないため
、構造用部材として用いる場合に不都合がある．また、
主に湯の流動性に着目して砂型鋳物にできる限界はＡ９
含有量が５．８％以下であり、この場合も［２０．の膜
状物の製品内部への混入は避け難い。
たらず，製品内部にＡＵ２０．の膜状物が混入したもの
となる。従って，一定した強度の鋳物が得られないため
、構造用部材として用いる場合に不都合がある．また、
主に湯の流動性に着目して砂型鋳物にできる限界はＡ９
含有量が５．８％以下であり、この場合も［２０．の膜
状物の製品内部への混入は避け難い。
この発明は、Ａ４■０３の膜状物の混入のない、耐熱構
造用部材として実用可能な高アルミニウム鋳鉄を提供す
ることを課題とする。
造用部材として実用可能な高アルミニウム鋳鉄を提供す
ることを課題とする。
この発明は、重量％でアルミニウム２〜１０％、シリコ
ン１〜８％を含有した鋳鉄溶湯な連続鋳造法により鋳造
してなることを特徴とする．（作用） アルミニウムを含む鋳鉄の耐熱鋳物としての効果か現わ
れるのはアルミニウム含有量が２％以上であり、アルミ
ニウム含有量が１０％を越えると機械加工性が悪くなる
ことから実用的でなくなる。
ン１〜８％を含有した鋳鉄溶湯な連続鋳造法により鋳造
してなることを特徴とする．（作用） アルミニウムを含む鋳鉄の耐熱鋳物としての効果か現わ
れるのはアルミニウム含有量が２％以上であり、アルミ
ニウム含有量が１０％を越えると機械加工性が悪くなる
ことから実用的でなくなる。
シリコンは炭化物の抑制のために１％以七含有すること
か必要であるが、多くなると鋳鉄をもろくするから８％
以下に止めるべきである。このような成分を含有する高
アルミニウム鋳鉄溶湯な連続鋳造法により鋳造する場合
、溶湯は一旦ダンディッシュに保持し、タンディッシュ
の下部より．周りを水冷ジャケットにより冷却された黒
鉛モールトを通して急冷凝固させながら引き抜くことに
なる。このため、アルミニウムの酸化物か生成しても、
タンディッシュ内溶湯上部に浮上し、製品に巻き込むこ
となく健全な高アルミニウム鋳鉄棒が得られる。
か必要であるが、多くなると鋳鉄をもろくするから８％
以下に止めるべきである。このような成分を含有する高
アルミニウム鋳鉄溶湯な連続鋳造法により鋳造する場合
、溶湯は一旦ダンディッシュに保持し、タンディッシュ
の下部より．周りを水冷ジャケットにより冷却された黒
鉛モールトを通して急冷凝固させながら引き抜くことに
なる。このため、アルミニウムの酸化物か生成しても、
タンディッシュ内溶湯上部に浮上し、製品に巻き込むこ
となく健全な高アルミニウム鋳鉄棒が得られる。
（実施例）
第２図は実施例の高アルミニウム鋳鉄棒の製造に用いた
連続鋳造装置の概略を示し、ｌは溶湯、２はダンディッ
シュ，３は黒鉛モールド、４は水冷ジャケット、５は凝
固層，６はビンチローラ、７は非酸化物層である。
連続鋳造装置の概略を示し、ｌは溶湯、２はダンディッ
シュ，３は黒鉛モールド、４は水冷ジャケット、５は凝
固層，６はビンチローラ、７は非酸化物層である。
この装置を用いて、高アルミニウム鋳鉄溶湯ｌをダンデ
ィッシュ２の下部より水冷ジャケット４で囲まれた黒鉛
モールド３の孔から水平方向に引抜きと停止を繰返しな
がら連続的に鋳鉄棒に形成した。非酸化物層７の存在は
溶湯ｌの酸化を防止するものである。
ィッシュ２の下部より水冷ジャケット４で囲まれた黒鉛
モールド３の孔から水平方向に引抜きと停止を繰返しな
がら連続的に鋳鉄棒に形成した。非酸化物層７の存在は
溶湯ｌの酸化を防止するものである。
第１図（ａ）は第２図の装置によって得られた実施例の
高アルミニウム鋳鉄棒の断面の顕微鏡組織写真てあり、
第１図（ｂ）は比較例の砂型鋳造て得られた高アルミニ
ウム鋳鉄の断面顕微鏡組織写真てある。いずれも倍率は
５０倍、腐食はしていない。写真から明らかなように砂
型鋳造ては粗大な黒鉛組織てあるが、連続鋳造ては微細
な黒鉛が分布している。
高アルミニウム鋳鉄棒の断面の顕微鏡組織写真てあり、
第１図（ｂ）は比較例の砂型鋳造て得られた高アルミニ
ウム鋳鉄の断面顕微鏡組織写真てある。いずれも倍率は
５０倍、腐食はしていない。写真から明らかなように砂
型鋳造ては粗大な黒鉛組織てあるが、連続鋳造ては微細
な黒鉛が分布している。
実施例と比較例の鋳鉄の化学成分を次表に示す。各数値
の単位は重量％である。
の単位は重量％である。
高アルミニウム鋳鉄は炉内部材としての用途があり、こ
れを考慮して加熱一冷却の繰返しによる成長率の変化と
酸化増量を調べた結果を第３図及び第４図にグラフとし
て示す．第３図及び第４図において、前記比較例のほか
に他の比較例として耐熱鋳鋼（ＳＣＨ１３），共晶状黒
鉛鋳鉄連鋳棒，球状黒鉛鋳鉄連鋳棒を同時に行った試験
の結果に基いて記入した。なお，加熱一冷却の操作のパ
ターンは第５図に示す通り４８時間を周期とするもので
あり、Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＮ電気炉を用い、雰囲気は大気中
である。
れを考慮して加熱一冷却の繰返しによる成長率の変化と
酸化増量を調べた結果を第３図及び第４図にグラフとし
て示す．第３図及び第４図において、前記比較例のほか
に他の比較例として耐熱鋳鋼（ＳＣＨ１３），共晶状黒
鉛鋳鉄連鋳棒，球状黒鉛鋳鉄連鋳棒を同時に行った試験
の結果に基いて記入した。なお，加熱一冷却の操作のパ
ターンは第５図に示す通り４８時間を周期とするもので
あり、Ｆｅ−Ｃｒ−ＡＮ電気炉を用い、雰囲気は大気中
である。
第３図に見られる通り、成長率は９６日間で、実施例の
高アルミ鋳鉄連続鋳造棒及び他の比較例の耐熱鋳鋼かＯ
てあり、比較例の高アルミニウム鋳鉄砂型鋳物か入２％
であった。実施例と比較例との差は実施例の方か組織か
緻密であることによると考えられる。
高アルミ鋳鉄連続鋳造棒及び他の比較例の耐熱鋳鋼かＯ
てあり、比較例の高アルミニウム鋳鉄砂型鋳物か入２％
であった。実施例と比較例との差は実施例の方か組織か
緻密であることによると考えられる。
第４図によれば、酸化増量は実施例及び比較例共に耐熱
鋳鋼と同様、９６日間でいずれも変化が認められない。
鋳鋼と同様、９６日間でいずれも変化が認められない。
この発明の高アルミニウム鋳鉄棒は、連続鋳造法による
ものであるから、溶湯の段階で生しるアルミニウム酸化
物が製品中に混入しない健全な鋳鉄であり、急冷によっ
て組織か緻密なものとなっているから、高アルミニウム
鋳鉄砂型鋳物よりも耐成長性に秀れ、耐熱性をより高め
るためにアルミニウム含有量を５．８％以上にすること
も可能でありこの場合も酸化被膜か製品中に混入しない
ものとすることができる秀れた耐熱性鋳物素材である。
ものであるから、溶湯の段階で生しるアルミニウム酸化
物が製品中に混入しない健全な鋳鉄であり、急冷によっ
て組織か緻密なものとなっているから、高アルミニウム
鋳鉄砂型鋳物よりも耐成長性に秀れ、耐熱性をより高め
るためにアルミニウム含有量を５．８％以上にすること
も可能でありこの場合も酸化被膜か製品中に混入しない
ものとすることができる秀れた耐熱性鋳物素材である。
従って、焼鈍炉のステーや他の金物としてきわめて有効
なものである。
なものである。
第１図は顕微鏡組織写真であり（ａ）はこの発明の実施
例の高アルミニウム鋳鉄棒の断面金属組織写真、（ｂ）
は比較例の高アルミニウム鋳鉄（砂型鋳物）の断面金属
組織写真、第２図は実施例の鋳鉄棒の製造に用いた連続
鋳造装置の概略を示す説明図 第３図は実施例、比較例
、他の比較例の各々の加熱一冷却繰返しの経過日数に対
する成長率の変化を示すグラフ，第４図は実施例、比較
例、他の比較例の各々の加熱一冷却繰返しの経過日数に
対する酸化増量＼を示すグラフ，第５図は前記加熱一冷
却の１サイクルのパターンを示すグラフである。 １・・・・溶湯、２・・・・タンディッシュ、３・・・
・黒鉛モールト、４・・・・水冷シャケット、５・・・
・凝固層、６・・・・ビンチローラ．
例の高アルミニウム鋳鉄棒の断面金属組織写真、（ｂ）
は比較例の高アルミニウム鋳鉄（砂型鋳物）の断面金属
組織写真、第２図は実施例の鋳鉄棒の製造に用いた連続
鋳造装置の概略を示す説明図 第３図は実施例、比較例
、他の比較例の各々の加熱一冷却繰返しの経過日数に対
する成長率の変化を示すグラフ，第４図は実施例、比較
例、他の比較例の各々の加熱一冷却繰返しの経過日数に
対する酸化増量＼を示すグラフ，第５図は前記加熱一冷
却の１サイクルのパターンを示すグラフである。 １・・・・溶湯、２・・・・タンディッシュ、３・・・
・黒鉛モールト、４・・・・水冷シャケット、５・・・
・凝固層、６・・・・ビンチローラ．
Claims (1)
- （１）重量％でアルミニウム２〜１０％、シリコン１〜
８％を含有した鋳鉄溶湯を連続鋳造法により鋳造してな
ることを特徴とする高アルミニウム鋳鉄棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP996190A JPH03215649A (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高アルミニウム鋳鉄棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP996190A JPH03215649A (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高アルミニウム鋳鉄棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03215649A true JPH03215649A (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=11734539
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP996190A Pending JPH03215649A (ja) | 1990-01-18 | 1990-01-18 | 高アルミニウム鋳鉄棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03215649A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009540115A (ja) * | 2006-06-08 | 2009-11-19 | ゲオルグ フィッシャー アイセングス ゲーエムべーハー | 高温耐酸化性に優れる鋳鉄合金 |
-
1990
- 1990-01-18 JP JP996190A patent/JPH03215649A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009540115A (ja) * | 2006-06-08 | 2009-11-19 | ゲオルグ フィッシャー アイセングス ゲーエムべーハー | 高温耐酸化性に優れる鋳鉄合金 |
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