JPH03215310A - 多結晶シリコンの製造方法 - Google Patents
多結晶シリコンの製造方法Info
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- JPH03215310A JPH03215310A JP1109090A JP1109090A JPH03215310A JP H03215310 A JPH03215310 A JP H03215310A JP 1109090 A JP1109090 A JP 1109090A JP 1109090 A JP1109090 A JP 1109090A JP H03215310 A JPH03215310 A JP H03215310A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、流動造粒法による多結晶シリコンの製造方法
に関する. 〔従来の技,術〕 多結晶シリコンの製造方法として代表的な方法にシーメ
ンス法がある.この方法は、CVD (気相析出反応)
法であり、ベルジャー炉内に配置したシリコン細捧を通
電加熱しておいて、炉内にクロロシランガスを供給する
ことにより実施される.炉内に供給されたクロロシラン
ガスは、熱分解/水素還元により炉内のシリコン綿棒上
にシリコンを析出させてこれを成長させる.この方法は
、現在主流をなす多結晶シリコンの製造方法であるが、
基本的にバッチ式であり、低能率である。また、シリコ
ン析出表面積が炉内容量に比して小さく、且つベルジャ
ー炉表面からの熱放散が大きいといった欠点もある. このような状況を背景として、最近開発が進められてい
るのが、流動造粒法による多結晶シリコンの製造方法で
ある.これは、第2図に示すように、流動層反応器等と
称される円筒状の反応管l内で顆粒状のシリコン粒子を
原料としてシリコンの析出を行うもので、化学反応上は
CVD法の一種に分類される.この方法では、反応管l
内が外部のヒータ6により加熱され、反応管l内には上
方よりシリコン粒子が、また下方よりクロロシランを含
む原料ガスが供給される。反応管l内に供給されたシリ
コン粒子は、反応管l内を上昇する原料ガスによって流
動状態に保持される。原料ガスは反応器1内を上昇する
過程でヒータ6により加熱され、熱分解/水素還元によ
ってシリコン粒子の表面にシリコンを析出させる。
に関する. 〔従来の技,術〕 多結晶シリコンの製造方法として代表的な方法にシーメ
ンス法がある.この方法は、CVD (気相析出反応)
法であり、ベルジャー炉内に配置したシリコン細捧を通
電加熱しておいて、炉内にクロロシランガスを供給する
ことにより実施される.炉内に供給されたクロロシラン
ガスは、熱分解/水素還元により炉内のシリコン綿棒上
にシリコンを析出させてこれを成長させる.この方法は
、現在主流をなす多結晶シリコンの製造方法であるが、
基本的にバッチ式であり、低能率である。また、シリコ
ン析出表面積が炉内容量に比して小さく、且つベルジャ
ー炉表面からの熱放散が大きいといった欠点もある. このような状況を背景として、最近開発が進められてい
るのが、流動造粒法による多結晶シリコンの製造方法で
ある.これは、第2図に示すように、流動層反応器等と
称される円筒状の反応管l内で顆粒状のシリコン粒子を
原料としてシリコンの析出を行うもので、化学反応上は
CVD法の一種に分類される.この方法では、反応管l
内が外部のヒータ6により加熱され、反応管l内には上
方よりシリコン粒子が、また下方よりクロロシランを含
む原料ガスが供給される。反応管l内に供給されたシリ
コン粒子は、反応管l内を上昇する原料ガスによって流
動状態に保持される。原料ガスは反応器1内を上昇する
過程でヒータ6により加熱され、熱分解/水素還元によ
ってシリコン粒子の表面にシリコンを析出させる。
このような流動造粒法による多結晶シリコンの製造方法
は、連続式であり、しかも反応器の内容量に対するシリ
コン析出表面積の比率がシーメンス法と比べて格段に大
きく、生産性および電力消費量等の点で著しく有利にな
る.従って、製造コストの大巾引き下げが可能になる。
は、連続式であり、しかも反応器の内容量に対するシリ
コン析出表面積の比率がシーメンス法と比べて格段に大
きく、生産性および電力消費量等の点で著しく有利にな
る.従って、製造コストの大巾引き下げが可能になる。
ところが、この方法で製造された顆粒状の多結晶シリコ
ンには、50〜2 0 0 ppmwt程度の塩素が残
留していることが、本発明者らの調査から明らかとなっ
た。この残留塩素は、顆粒表面に吸着しているだけでな
く、顆粒内部にも多く存在している.このため、真空高
温処理等の後処理では、残留塩素を殆ど除去することが
できない.流動造粒法で製造される多結晶シリコンは、
顆粒状であることから、太陽電池等の素材として、また
、CZ法で単結晶シリコンを製造する際のチャージ用原
料として、その用途が期待されているが、その内部に塩
素が残留していると、例えば、ルッポ内の溶融シリコン
に顆粒が投入された時に、顆粒内部の塩素が膨張し、溶
融シリコンを飛散させるので、CZ法への適用は実際上
は不適当乃至は不可能になる。
ンには、50〜2 0 0 ppmwt程度の塩素が残
留していることが、本発明者らの調査から明らかとなっ
た。この残留塩素は、顆粒表面に吸着しているだけでな
く、顆粒内部にも多く存在している.このため、真空高
温処理等の後処理では、残留塩素を殆ど除去することが
できない.流動造粒法で製造される多結晶シリコンは、
顆粒状であることから、太陽電池等の素材として、また
、CZ法で単結晶シリコンを製造する際のチャージ用原
料として、その用途が期待されているが、その内部に塩
素が残留していると、例えば、ルッポ内の溶融シリコン
に顆粒が投入された時に、顆粒内部の塩素が膨張し、溶
融シリコンを飛散させるので、CZ法への適用は実際上
は不適当乃至は不可能になる。
本発明は、このような状況に鑑みなされたもので、残留
塩素の大巾低減を可能にする流動造粒法による多結晶シ
リコンの製造方法を提供することを目的とする。
塩素の大巾低減を可能にする流動造粒法による多結晶シ
リコンの製造方法を提供することを目的とする。
ところで、現状の流動造粒法による多結晶シリコンの製
造では、シリコン析出速度は0.1μm/sin前後に
選択されており、シーメンス法における平均的シリコン
析出速度(〜1 0 pg /min程炭)と比べると
かなり低い。これは、次のような理由からである。
造では、シリコン析出速度は0.1μm/sin前後に
選択されており、シーメンス法における平均的シリコン
析出速度(〜1 0 pg /min程炭)と比べると
かなり低い。これは、次のような理由からである。
流動造粒法における代表的な条件は、流動層温度、原料
ガス中のクロロシラン濃度、原料ガス流速、多結晶シリ
コン粒子の径、流動層高、シリコン粒子の流動層通過時
間等である。原料ガス温度については、予熱の段階で加
熱しすぎると析出が生じるので、予熱温度は300℃以
下に抑制され、反応ガス温度は反応器壁へのシリコン析
出防止等のために900−1100″C程度に管理され
る。
ガス中のクロロシラン濃度、原料ガス流速、多結晶シリ
コン粒子の径、流動層高、シリコン粒子の流動層通過時
間等である。原料ガス温度については、予熱の段階で加
熱しすぎると析出が生じるので、予熱温度は300℃以
下に抑制され、反応ガス温度は反応器壁へのシリコン析
出防止等のために900−1100″C程度に管理され
る。
クロロシラン濃度は、高濃度になるとヒュームと呼ばれ
る微粉が生じ、また粒子間の固着が生じるので20〜5
0%程度に管理されている。他の条件についてもそれぞ
れに制約があり、ガス流速は60〜200cIl/se
c、粒子径はIW程度、反応ガスの滞留時間は0.5〜
2.0秒程度にそれぞれ選択されている. これらの条件は、いずれもシリコン析出速度(μm/s
in)に関係するわけであるが、全体の反応効率、生産
性、運転上のトラブルを考慮する?、シリコン析出速度
は0.1μm/sin前後(0.05〜0.2μIl/
請in )がよく、従って現状はこのレベルで流動造粒
法の開発が進められている.本発明者らの調査によると
、このようなシリコン析出速度領域では、シリコン粒子
表面におけるシリコン析出速度に選択性の発生している
ことが明らかになった。そして、その選択性に起因して
生じる気孔に塩素がトランプされることが、流動造粒法
で製造された多結晶シリコン粒子における残留塩素の主
たる発生原因であることがわかった.また、シリコン析
出速度に選択性を発生させる要因が、原料ガス中に含ま
れるH.0.0.,Nz等の無機系ガスであることも判
明した。これを以下に説明する. 流動造粒法による多結晶シリコンの製造では、第1図に
示すように、シリコン粒子11の表面に析出シリコンl
2が断片的な層として形成されて行く.このとき、原料
ガス中に0■,HtO,Nzなどの無機系ガスが存在し
ていると、析出シリコンl2の間に酸化物、窒化物など
の無機物l3が析出し、その表面には必ずといってよい
ほど気孔l4が形成されるのである.この気孔l4は0
.01〜0.15μ閣のサイズであり、その形成理由は
、無機物13に対してのシリコン析出速度が、シリコン
面に対しての析出速度よりも遅いためと考えられる。そ
して、無機物l3の表面に気孔l4が形成される過程で
は、その中に塩素がトラップされ、このことが製造され
た顆粒状の多結晶シリコンに塩素を残留させる主因とさ
れる。従って、例えば原料ガス中から無機系ガスを排除
し、析出シリコンl2が形成される過程で無機物l3の
析出を阻止すれば、原料ガス中に塩素分があっても製造
された多結晶シリコン顆粒に塩素が残留するのが防止さ
れる。
る微粉が生じ、また粒子間の固着が生じるので20〜5
0%程度に管理されている。他の条件についてもそれぞ
れに制約があり、ガス流速は60〜200cIl/se
c、粒子径はIW程度、反応ガスの滞留時間は0.5〜
2.0秒程度にそれぞれ選択されている. これらの条件は、いずれもシリコン析出速度(μm/s
in)に関係するわけであるが、全体の反応効率、生産
性、運転上のトラブルを考慮する?、シリコン析出速度
は0.1μm/sin前後(0.05〜0.2μIl/
請in )がよく、従って現状はこのレベルで流動造粒
法の開発が進められている.本発明者らの調査によると
、このようなシリコン析出速度領域では、シリコン粒子
表面におけるシリコン析出速度に選択性の発生している
ことが明らかになった。そして、その選択性に起因して
生じる気孔に塩素がトランプされることが、流動造粒法
で製造された多結晶シリコン粒子における残留塩素の主
たる発生原因であることがわかった.また、シリコン析
出速度に選択性を発生させる要因が、原料ガス中に含ま
れるH.0.0.,Nz等の無機系ガスであることも判
明した。これを以下に説明する. 流動造粒法による多結晶シリコンの製造では、第1図に
示すように、シリコン粒子11の表面に析出シリコンl
2が断片的な層として形成されて行く.このとき、原料
ガス中に0■,HtO,Nzなどの無機系ガスが存在し
ていると、析出シリコンl2の間に酸化物、窒化物など
の無機物l3が析出し、その表面には必ずといってよい
ほど気孔l4が形成されるのである.この気孔l4は0
.01〜0.15μ閣のサイズであり、その形成理由は
、無機物13に対してのシリコン析出速度が、シリコン
面に対しての析出速度よりも遅いためと考えられる。そ
して、無機物l3の表面に気孔l4が形成される過程で
は、その中に塩素がトラップされ、このことが製造され
た顆粒状の多結晶シリコンに塩素を残留させる主因とさ
れる。従って、例えば原料ガス中から無機系ガスを排除
し、析出シリコンl2が形成される過程で無機物l3の
析出を阻止すれば、原料ガス中に塩素分があっても製造
された多結晶シリコン顆粒に塩素が残留するのが防止さ
れる。
本発明は上記知見に基づきなされたもので、流動状態に
保持されたシリコン粒子にシリコン含有の原料ガスを反
応させて、シリコン粒子表面にシリコンを析出させる流
動造粒法による多結晶シリコンの製造方法において、シ
リコン粒子表面にシリコンを析出させる過程で析出シリ
コン中に無機物を析出させないことを特徴とする多結晶
シリコンの製造方法を要旨とする. 析出シリコン中に無機物を析出させないためには、原料
ガス中の無機系ガス濃度を5Qpp+a未満に制限する
のがよい. なお、本出願人は、流動造粒法による多結晶シリコンの
製造において、製造された顆粒状の多結晶シリコンに残
留する塩素を減少させる方法として、シリコン析出速度
を0.4μ一/sin以上に管理する方法を先に出願し
た(特願平1−53489号)。本発明の方法は、流動
造粒法における一般的なシリコン析出速度領域(0.
0 5〜0.2μ鶴/sin)で実施されることを前提
としているが、これより高いシリコン析出速度領域で実
施されてもよく、特に、先に出願された方法におけるシ
リコン析出速度域(0.4μ一/蒙in以上)で実施さ
れることにより、残留塩素を一層減少させることができ
る。
保持されたシリコン粒子にシリコン含有の原料ガスを反
応させて、シリコン粒子表面にシリコンを析出させる流
動造粒法による多結晶シリコンの製造方法において、シ
リコン粒子表面にシリコンを析出させる過程で析出シリ
コン中に無機物を析出させないことを特徴とする多結晶
シリコンの製造方法を要旨とする. 析出シリコン中に無機物を析出させないためには、原料
ガス中の無機系ガス濃度を5Qpp+a未満に制限する
のがよい. なお、本出願人は、流動造粒法による多結晶シリコンの
製造において、製造された顆粒状の多結晶シリコンに残
留する塩素を減少させる方法として、シリコン析出速度
を0.4μ一/sin以上に管理する方法を先に出願し
た(特願平1−53489号)。本発明の方法は、流動
造粒法における一般的なシリコン析出速度領域(0.
0 5〜0.2μ鶴/sin)で実施されることを前提
としているが、これより高いシリコン析出速度領域で実
施されてもよく、特に、先に出願された方法におけるシ
リコン析出速度域(0.4μ一/蒙in以上)で実施さ
れることにより、残留塩素を一層減少させることができ
る。
〔作 用]
流動造粒法による多結晶シリコンの製造に使用?れる原
料ガスは、通常はクロロシラン(SiHC1t,Si(
44,SiHx cps )と水素との混合ガスである
。ここにおけるクロロシランガスおよび水素ガスはいず
れも高純度ガスであり、半導体級(純度99.9〜to
)の多結晶シリコンを製造する場合には、その純度が
特に厳しく管理されている。ところが、ここで管理され
る純度は、電気的に活性な不純物(P, B, As,
An!)と、単結晶の欠陥原因になるような金属不純
物とが中心であり、H,O,O■,N2などの無機系ガ
スについては、工業的な一般レベルまで許容されていて
、主にコスト面との関連でその濃度が決定されている。
料ガスは、通常はクロロシラン(SiHC1t,Si(
44,SiHx cps )と水素との混合ガスである
。ここにおけるクロロシランガスおよび水素ガスはいず
れも高純度ガスであり、半導体級(純度99.9〜to
)の多結晶シリコンを製造する場合には、その純度が
特に厳しく管理されている。ところが、ここで管理され
る純度は、電気的に活性な不純物(P, B, As,
An!)と、単結晶の欠陥原因になるような金属不純
物とが中心であり、H,O,O■,N2などの無機系ガ
スについては、工業的な一般レベルまで許容されていて
、主にコスト面との関連でその濃度が決定されている。
そのため、流動造粒法による多結晶のシリコンの製造に
使用される原料ガス中には、総計で50〜200ppm
程度の無機系ガス(H. 00.,N2)が存在してい
る。このレベルの無機系ガスは、シーメンス法等の高成
膜気相析出反応法では、全くの問題にならないものであ
るが、流動造粒法のようなシリコン析出速度が遅く、選
択性の強い気相析出法では、前述したように、局所的無
機物析出層を発生させ、その析出面を中心に気孔が発生
しやすくなって塩素をトラップするのである. 本発明の方法では、例えば、この原料ガス中の無機系ガ
ス濃度をsopp一未満に制限することにより、残留塩
素濃度を従来の50〜3 0 0 ppmwtから2
0 ppmwt以下に低減させることができる.特に、
無機系ガス濃度が1 ppm1以下の場合には、残留塩
素濃度が5 ppmwt以下の高純度な多結晶シリコン
が製造される。このような低塩素の多結晶シリコン顆粒
は、CZ法に供された場合にもシリコン融液の飛散が生
じず、単結晶軸切れ等のトラブルがなくなって、DF化
率(無転位単結晶化率)が向上する。
使用される原料ガス中には、総計で50〜200ppm
程度の無機系ガス(H. 00.,N2)が存在してい
る。このレベルの無機系ガスは、シーメンス法等の高成
膜気相析出反応法では、全くの問題にならないものであ
るが、流動造粒法のようなシリコン析出速度が遅く、選
択性の強い気相析出法では、前述したように、局所的無
機物析出層を発生させ、その析出面を中心に気孔が発生
しやすくなって塩素をトラップするのである. 本発明の方法では、例えば、この原料ガス中の無機系ガ
ス濃度をsopp一未満に制限することにより、残留塩
素濃度を従来の50〜3 0 0 ppmwtから2
0 ppmwt以下に低減させることができる.特に、
無機系ガス濃度が1 ppm1以下の場合には、残留塩
素濃度が5 ppmwt以下の高純度な多結晶シリコン
が製造される。このような低塩素の多結晶シリコン顆粒
は、CZ法に供された場合にもシリコン融液の飛散が生
じず、単結晶軸切れ等のトラブルがなくなって、DF化
率(無転位単結晶化率)が向上する。
原料ガス中の無機系ガス濃度を低減させるためには、公
知のガス精製技術を適用することができる.また、原料
ガスは、クロロシラト/ガス以外の例えばシランガス(
S i H4 , S j4 Hz )を単独または
混合使用するものでもよい.シラン系ガスと共に原料ガ
スに使用される希釈ガスについても、H.,Ar,H,
N.等を単独または組合せで使用することができる。
知のガス精製技術を適用することができる.また、原料
ガスは、クロロシラト/ガス以外の例えばシランガス(
S i H4 , S j4 Hz )を単独または
混合使用するものでもよい.シラン系ガスと共に原料ガ
スに使用される希釈ガスについても、H.,Ar,H,
N.等を単独または組合せで使用することができる。
以下に本発明の実施例を比較例を対比させて説明する。
本発明の実施に使用した反応器を第2図に示し、その仕
様を第1表に示す。また、この反応器を使用して試験を
行った結果を第2表に示す。
様を第1表に示す。また、この反応器を使用して試験を
行った結果を第2表に示す。
第 1 表
第
2
表
反応管lはケース2に収納され、底面より導入管3を通
じて原料ガスが導入されると共に、導出管4を通じて上
方へ排ガスを導出するようになっている。反応管l内の
底部には、多数のシリコンプロソク5が分散板として充
填されており、反応管l外には該分散板の上方を取り囲
むようにヒータ6が配設されている。反応管l内に装入
された?料としての多結晶シリコン粒子は、底方から吹
き込まれる原料ガスによりヒータ6の内側で流動層7を
形成する. 原料ガスは40%S iHcI!.+ +}{zの混合
ガスとした。原料ガスに含まれる無機系ガス(N.0■
,H.O)の合計濃度は、比較例では従来レベル(50
0ppm)とし、その場合は、製造された多結晶シリコ
ン顆粒中に30ppIIII1tの残留塩素が確認され
た。これに対し、実施例1では原料ガス中の無機系ガス
濃度を51)P醜以下に制限したことにより、残留塩素
濃度は4 ppawtに低下し、実施例2では無機ガス
濃度をtpp一以下としたことにより残留塩素濃度は2
ppIllwtになった。残留塩素濃度が4 ppa+
wL+ 2 pp+mwtの多結晶シリコン顆粒をCZ
引き上げ装置内で溶解したが、いずれの顆粒の場合も残
留ガス膨張による飛び跳ね現象は全く見られなかった。
じて原料ガスが導入されると共に、導出管4を通じて上
方へ排ガスを導出するようになっている。反応管l内の
底部には、多数のシリコンプロソク5が分散板として充
填されており、反応管l外には該分散板の上方を取り囲
むようにヒータ6が配設されている。反応管l内に装入
された?料としての多結晶シリコン粒子は、底方から吹
き込まれる原料ガスによりヒータ6の内側で流動層7を
形成する. 原料ガスは40%S iHcI!.+ +}{zの混合
ガスとした。原料ガスに含まれる無機系ガス(N.0■
,H.O)の合計濃度は、比較例では従来レベル(50
0ppm)とし、その場合は、製造された多結晶シリコ
ン顆粒中に30ppIIII1tの残留塩素が確認され
た。これに対し、実施例1では原料ガス中の無機系ガス
濃度を51)P醜以下に制限したことにより、残留塩素
濃度は4 ppawtに低下し、実施例2では無機ガス
濃度をtpp一以下としたことにより残留塩素濃度は2
ppIllwtになった。残留塩素濃度が4 ppa+
wL+ 2 pp+mwtの多結晶シリコン顆粒をCZ
引き上げ装置内で溶解したが、いずれの顆粒の場合も残
留ガス膨張による飛び跳ね現象は全く見られなかった。
なお、第2表に示した結果は、シリコン析出速度が平均
速度で〜0.35μ@/Iliilの場合であり、操業
条件変更によりシリコン析出平均速度を〜0.8μaI
/lIinまで高めた場合には、残留塩素濃度はそれぞ
れ1 4, 7. 5 pp+mwtになった.〔
発明の効果〕 以上の説明から明らかなように、本発明の多結晶シリコ
ンの製造方法は、後処理では除去できない残留塩素の大
巾減量を可能にする.従って、本発明の方法で製造され
た多結晶シリコン顆粒は、残留塩素が少なく、例えばC
Z法による単結晶シリコンの引き上げに使用しても、シ
リコン融液の飛散がなく、安定な単結晶シリコンの製造
を可能にする.また、塩素ガス放出もほとんどなく、単
結晶引き上げ設備等を腐食させるおそれもない。
速度で〜0.35μ@/Iliilの場合であり、操業
条件変更によりシリコン析出平均速度を〜0.8μaI
/lIinまで高めた場合には、残留塩素濃度はそれぞ
れ1 4, 7. 5 pp+mwtになった.〔
発明の効果〕 以上の説明から明らかなように、本発明の多結晶シリコ
ンの製造方法は、後処理では除去できない残留塩素の大
巾減量を可能にする.従って、本発明の方法で製造され
た多結晶シリコン顆粒は、残留塩素が少なく、例えばC
Z法による単結晶シリコンの引き上げに使用しても、シ
リコン融液の飛散がなく、安定な単結晶シリコンの製造
を可能にする.また、塩素ガス放出もほとんどなく、単
結晶引き上げ設備等を腐食させるおそれもない。
第1図は残留塩素の発生メカニズムを説明するための概
略図、第2図は本発明の方法の実施例に使用された反応
器の概略図である. 第 1 図 第 2 図
略図、第2図は本発明の方法の実施例に使用された反応
器の概略図である. 第 1 図 第 2 図
Claims (2)
- (1)流動状態に保持されたシリコン粒子にシリコン含
有の原料ガスを反応させて、シリコン粒子表面にシリコ
ンを析出させる流動造粒法による多結晶シリコンの製造
方法において、シリコン粒子表面にシリコンを析出させ
る過程で析出シリコン中に無機物を析出させないことを
特徴とする多結晶シリコンの製造方法。 - (2)析出シリコン中に無機物を析出させないために、
原料ガス中の無機系ガス濃度を50ppm未満に制限す
ることを特徴とする請求項1に記載の多結晶シリコンの
製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011090A JPH0694367B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 多結晶シリコンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011090A JPH0694367B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 多結晶シリコンの製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03215310A true JPH03215310A (ja) | 1991-09-20 |
JPH0694367B2 JPH0694367B2 (ja) | 1994-11-24 |
Family
ID=11768290
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011090A Expired - Lifetime JPH0694367B2 (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 多結晶シリコンの製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0694367B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0896952A1 (de) * | 1997-08-14 | 1999-02-17 | Wacker-Chemie GmbH | Verfahren zur Herstellung von hochreinem Siliciumgranulat |
JP2009525937A (ja) * | 2006-02-07 | 2009-07-16 | コリア リサーチ インスティチュート オブ ケミカル テクノロジー | 粒状多結晶シリコン製造用高圧流動層反応器 |
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JP2018065710A (ja) * | 2016-10-18 | 2018-04-26 | 信越化学工業株式会社 | 多結晶シリコン塊、多結晶シリコン棒、および単結晶シリコンの製造方法 |
WO2020213472A1 (ja) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | 株式会社トクヤマ | シリコン微粒子の製造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58120511A (ja) * | 1982-01-07 | 1983-07-18 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | シランの精製法 |
JPS63367A (ja) * | 1986-04-09 | 1988-01-05 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | 熱硬化性被覆用樹脂組成物 |
-
1990
- 1990-01-19 JP JP2011090A patent/JPH0694367B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JP2010500274A (ja) * | 2006-08-10 | 2010-01-07 | コリア リサーチ インスティチュート オブ ケミカル テクノロジー | 粒状の多結晶シリコンの形成方法及び形成装置 |
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JP2013224254A (ja) * | 2012-04-19 | 2013-10-31 | Wacker Chemie Ag | 粒状多結晶シリコンおよびその製造 |
CN103373730B (zh) * | 2012-04-19 | 2015-09-30 | 瓦克化学股份公司 | 颗粒状多晶硅及其制备 |
JP2018065710A (ja) * | 2016-10-18 | 2018-04-26 | 信越化学工業株式会社 | 多結晶シリコン塊、多結晶シリコン棒、および単結晶シリコンの製造方法 |
US10760180B2 (en) | 2016-10-18 | 2020-09-01 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Polycrystalline silicon ingot, polycrystalline silicon bar, and method for producing single crystal silicon |
WO2020213472A1 (ja) * | 2019-04-18 | 2020-10-22 | 株式会社トクヤマ | シリコン微粒子の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0694367B2 (ja) | 1994-11-24 |
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