JPH03207845A - 溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法 - Google Patents
溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法Info
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- JPH03207845A JPH03207845A JP18590A JP18590A JPH03207845A JP H03207845 A JPH03207845 A JP H03207845A JP 18590 A JP18590 A JP 18590A JP 18590 A JP18590 A JP 18590A JP H03207845 A JPH03207845 A JP H03207845A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法に関す
るものである。
るものである。
（従来の技術）
溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法としては、一般に
溶融亜鉛メッキ後のメッキ鋼板を加熱してメッキ層中へ
熱拡散によりメッキ原板の鉄を拡散してＦｅ−Ｚｎ合金
メッキ鋼板とするものである。
溶融亜鉛メッキ後のメッキ鋼板を加熱してメッキ層中へ
熱拡散によりメッキ原板の鉄を拡散してＦｅ−Ｚｎ合金
メッキ鋼板とするものである。
このような製造方法においては、合金層の生威を均一に
することが最も重要なことであるが、特に高炭素、高マ
ンガン鋼板等のごとき、一般にいわれているハイテン鋼
板（高張力鋼板）は、合金層の生戒が不均一になり品質
を著しく劣化させる等の欠点をともなうものである。
することが最も重要なことであるが、特に高炭素、高マ
ンガン鋼板等のごとき、一般にいわれているハイテン鋼
板（高張力鋼板）は、合金層の生戒が不均一になり品質
を著しく劣化させる等の欠点をともなうものである。
（発明が解決しようとする課題）
本発明の目的とするところは、前記の如き欠点のない溶
融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法を提供するにある。
融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法を提供するにある。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、Ｃ ： ０．００２〜０
．２％． Ｍｎ： ｏ． １ 〜１．４％，必要に応じ
てＳｉ：０．８％以下，Ｐ：０．１％以下．残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなるメッキ原板表層部の不純物
を除去し、次いで非酸化性雰囲気で熱処理を施し、溶融
亜鉛メッキ後、加熱し合金化処理することを特徴とする
溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法にある。
．２％． Ｍｎ： ｏ． １ 〜１．４％，必要に応じ
てＳｉ：０．８％以下，Ｐ：０．１％以下．残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなるメッキ原板表層部の不純物
を除去し、次いで非酸化性雰囲気で熱処理を施し、溶融
亜鉛メッキ後、加熱し合金化処理することを特徴とする
溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法にある。
本発明者等が、溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造に際し
、合金層の生成が不均一になる原因について、種々調査
した結果、メッキ原板に起因する合金層の不均一が大き
な原因であることが明らかになり、更に調査したところ
、メッキ原板の組威に影響することが明らかになった。
、合金層の生成が不均一になる原因について、種々調査
した結果、メッキ原板に起因する合金層の不均一が大き
な原因であることが明らかになり、更に調査したところ
、メッキ原板の組威に影響することが明らかになった。
すなわち、Ｃ： ０．００２ 〜０． ２％，Ｍｎ：０
．１〜１４％，必要に応じてＳｉ：０．８％以下，ｐ：
ｏ．１％以下．残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
メッキ原板を用いて溶融亜鉛メッキを施し、次いで加熱
して合金化処理すると、表面の合金層が不均一に生威す
ることが明らかになった．したがって、上記のごとき合
金層の不均一生戒について、更に調査した結果、上記の
ごとく普通鋼に比ぺＦｅ以外の元素が多く含有されてい
る高張力鋼板は、連続熱間圧延工程の仕上圧延温度が約
８００℃超と高く、したがって表面に生成する酸化膜が
厚く、またメッキ鋼板中のＦｅ以外の元素が多いことか
ら鋼板表層部にＦｅ以外の上記のごとき元素が濃化する
。
．１〜１４％，必要に応じてＳｉ：０．８％以下，ｐ：
ｏ．１％以下．残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる
メッキ原板を用いて溶融亜鉛メッキを施し、次いで加熱
して合金化処理すると、表面の合金層が不均一に生威す
ることが明らかになった．したがって、上記のごとき合
金層の不均一生戒について、更に調査した結果、上記の
ごとく普通鋼に比ぺＦｅ以外の元素が多く含有されてい
る高張力鋼板は、連続熱間圧延工程の仕上圧延温度が約
８００℃超と高く、したがって表面に生成する酸化膜が
厚く、またメッキ鋼板中のＦｅ以外の元素が多いことか
ら鋼板表層部にＦｅ以外の上記のごとき元素が濃化する
。
このようなことから酸洗処理によっても酸化膜は十分に
除去できず、またメッキ前処理においても十分に還元す
ることができず、更にメッキ鋼板表層部に生或したＦｅ
以外の元素の濃化層の除去は全くできない。したがって
、メッキ後、加熱による合金化処理に際して熱拡散によ
るＦｅのメッキ層中への移行を妨げることになり、均一
なＦｅ−Ｚｎ合金メッキ層が得られない。
除去できず、またメッキ前処理においても十分に還元す
ることができず、更にメッキ鋼板表層部に生或したＦｅ
以外の元素の濃化層の除去は全くできない。したがって
、メッキ後、加熱による合金化処理に際して熱拡散によ
るＦｅのメッキ層中への移行を妨げることになり、均一
なＦｅ−Ｚｎ合金メッキ層が得られない。
そこで本発明においては、メッキ原板（鋼板）表面に生
威した酸化膜と、メッキ原板表層部に濃化したＦｅ以外
の元素（以下併せて「不純物」という）を除去した後、
例えば通常用いられている非酸化雰囲気での熱処理を施
すものである。
威した酸化膜と、メッキ原板表層部に濃化したＦｅ以外
の元素（以下併せて「不純物」という）を除去した後、
例えば通常用いられている非酸化雰囲気での熱処理を施
すものである。
このような不純物の除去方法としては、例えば、トリム
径０． ６〜３．０ｍｍ，｝リムに含有される砥粒が３
０〜５００番で砥粒含有率ＩＯ〜６０％のブラシロール
によりアルカリ性水溶液（苛性ソーダ等３〜２００ｇ／
ｆｌ．温度５〜９０℃）を吹き付けつつ、研削除去する
ものである．しかして不純物中のメッキ原板表層部の濃
化層の量は、０．５〜３．０ｇ／ｒｒｌであるから、除
去量としては、０．５〜５。Ｏｇ／ポで十分である。
径０． ６〜３．０ｍｍ，｝リムに含有される砥粒が３
０〜５００番で砥粒含有率ＩＯ〜６０％のブラシロール
によりアルカリ性水溶液（苛性ソーダ等３〜２００ｇ／
ｆｌ．温度５〜９０℃）を吹き付けつつ、研削除去する
ものである．しかして不純物中のメッキ原板表層部の濃
化層の量は、０．５〜３．０ｇ／ｒｒｌであるから、除
去量としては、０．５〜５。Ｏｇ／ポで十分である。
このようにして、不純物を除去した後、例えば、通常用
いられている連続溶融亜鉛メッキ設備へ通板する。即ち
、設備の加熱帯、還元帯及び冷却帯等からなる前処理炉
へ通板し、焼鈍等の熱処理を施し、次いで該前処理炉に
連設した溶融亜鉛浴槽へ導き、溶融亜鉛メッキを施し、
メッキ付着量制＃（付着量２５〜１ ０ ０ ｇ／ポ）
後、メッ牛飼板（帯）の板温４００〜６００℃で３〜１
５秒加熱後、保熱することにより、熱拡散により、Ｆｅ
量７〜１３％．残部亜鉛からなるＦｅ − Ｚｎ合金メ
ッキ鋼板とするものである。したがって、上記前処理炉
の加熱帯が直火加熱帯の場合は、空燃比を０．７５以下
にすることが好ましい。つまり、空燃比が０．７５超に
なると、メッキ後の合金化処理に際し、Ｆｅのメッキ層
中への拡散が妨げられるおそれのある多量の酸化膜が生
威することがあり、空燃比は０． ７ ５以下にすることが好ましい。
いられている連続溶融亜鉛メッキ設備へ通板する。即ち
、設備の加熱帯、還元帯及び冷却帯等からなる前処理炉
へ通板し、焼鈍等の熱処理を施し、次いで該前処理炉に
連設した溶融亜鉛浴槽へ導き、溶融亜鉛メッキを施し、
メッキ付着量制＃（付着量２５〜１ ０ ０ ｇ／ポ）
後、メッ牛飼板（帯）の板温４００〜６００℃で３〜１
５秒加熱後、保熱することにより、熱拡散により、Ｆｅ
量７〜１３％．残部亜鉛からなるＦｅ − Ｚｎ合金メ
ッキ鋼板とするものである。したがって、上記前処理炉
の加熱帯が直火加熱帯の場合は、空燃比を０．７５以下
にすることが好ましい。つまり、空燃比が０．７５超に
なると、メッキ後の合金化処理に際し、Ｆｅのメッキ層
中への拡散が妨げられるおそれのある多量の酸化膜が生
威することがあり、空燃比は０． ７ ５以下にすることが好ましい。
次に本発明の実施例を比較例と共に下記第１表に挙げる
。
。
（発明の効果）
以上述べた如く、本発明によれば添加元素を多く含む高
張力鋼板等の溶融亜鉛メッキの合金化処理が均一にしか
も確実にでき、高張力鋼板等の溶融合金化亜鉛メッキ鋼
板が安定して製造でき、工業的に大きな効果を発揮する
ことができる等の優れた効果が得られる．
張力鋼板等の溶融亜鉛メッキの合金化処理が均一にしか
も確実にでき、高張力鋼板等の溶融合金化亜鉛メッキ鋼
板が安定して製造でき、工業的に大きな効果を発揮する
ことができる等の優れた効果が得られる．
Claims (2)
- （１） Ｃ：０．００２〜０．２％、Ｍｎ：０．１〜１
．４％、残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなるメッキ
原板表層部の不純物を除去し、次いで非酸化性雰囲気で
熱処理を施し、溶融亜鉛メッキ後、加熱し合金化処理す
ることを特徴とする溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方
法。 - （２） Ｃ：０．００２〜０．２％、Ｍｎ：０．１〜１
．４％、Ｓｉ：０．８％以下、Ｐ：０．１％以下、残部
Ｆｅおよび不可避的不純物からなるメッキ原板を用いる
ことを特徴とする請求項１）に記載の溶融合金化亜鉛メ
ッキ鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18590A JPH03207845A (ja) | 1990-01-04 | 1990-01-04 | 溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18590A JPH03207845A (ja) | 1990-01-04 | 1990-01-04 | 溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03207845A true JPH03207845A (ja) | 1991-09-11 |
Family
ID=11466938
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18590A Pending JPH03207845A (ja) | 1990-01-04 | 1990-01-04 | 溶融合金化亜鉛メッキ鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03207845A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06256920A (ja) * | 1993-03-05 | 1994-09-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
| WO1995000675A1 (fr) * | 1993-06-25 | 1995-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de zingage a chaud par trempe d'une tole grosse d'acier a resistance elevee reduite dans les parties non revetues |
| JP2007291472A (ja) * | 2006-04-27 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼帯の製造方法 |
-
1990
- 1990-01-04 JP JP18590A patent/JPH03207845A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06256920A (ja) * | 1993-03-05 | 1994-09-13 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱延合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造法 |
| WO1995000675A1 (fr) * | 1993-06-25 | 1995-01-05 | Kawasaki Steel Corporation | Procede de zingage a chaud par trempe d'une tole grosse d'acier a resistance elevee reduite dans les parties non revetues |
| US5677005A (en) * | 1993-06-25 | 1997-10-14 | Kawasaki Steel Corporation | Method for hot dip galvanizing high tensile steel strip with minimal bare spots |
| KR100260225B1 (ko) * | 1993-06-25 | 2000-07-01 | 에모토 간지 | 도금 결함이 적은 고장력강판의 용융아연도금방법 |
| CN1055510C (zh) * | 1993-06-25 | 2000-08-16 | 川崎制铁株式会社 | 高张力钢板的热浸镀锌方法 |
| JP2007291472A (ja) * | 2006-04-27 | 2007-11-08 | Nippon Steel Corp | 合金化溶融亜鉛メッキ鋼帯の製造方法 |
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