JPH0319986A - ３本撚りスチールコードの製造方法 - Google Patents
３本撚りスチールコードの製造方法Info
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- JPH0319986A JPH0319986A JP15084789A JP15084789A JPH0319986A JP H0319986 A JPH0319986 A JP H0319986A JP 15084789 A JP15084789 A JP 15084789A JP 15084789 A JP15084789 A JP 15084789A JP H0319986 A JPH0319986 A JP H0319986A
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- D07B3/00—General-purpose machines or apparatus for producing twisted ropes or cables from component strands of the same or different material
- D07B3/08—General-purpose machines or apparatus for producing twisted ropes or cables from component strands of the same or different material in which the take-up reel rotates about the axis of the rope or cable or in which a guide member rotates about the axis of the rope or cable to guide the rope or cable on the take-up reel in fixed position and the supply reels are fixed in position
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、車輌タイヤやコンベヤベルトなど、ゴム構
造体の補強用繊維として利用されるスチールコードの製
造方法に関する。より詳しくは、３本のプラスメッキ鋼
細線のうち２本が同一径の線で、他の１本が上記２本の
線よりも細径の線で横威される３本撚りコードの製造方
法である。
造体の補強用繊維として利用されるスチールコードの製
造方法に関する。より詳しくは、３本のプラスメッキ鋼
細線のうち２本が同一径の線で、他の１本が上記２本の
線よりも細径の線で横威される３本撚りコードの製造方
法である。
車輌用ラジアルタイヤのベルト補強用スチールコードは
、複数本のプラスメッキ鋼細線を撚合わせて作られる．
第４図はその一例である．これ等のうち、同図（ａ）、
（ｂ）の撚り構造は、コード内部へのゴム浸透性が悪く
、ゴム被覆後もコード内にゴムの未浸透空間が残るため
、ゴムの傷を伝った水分の浸入でコードの内側から腐食
が進行して切断荷重や耐疲労性の低下を招き易い。
、複数本のプラスメッキ鋼細線を撚合わせて作られる．
第４図はその一例である．これ等のうち、同図（ａ）、
（ｂ）の撚り構造は、コード内部へのゴム浸透性が悪く
、ゴム被覆後もコード内にゴムの未浸透空間が残るため
、ゴムの傷を伝った水分の浸入でコードの内側から腐食
が進行して切断荷重や耐疲労性の低下を招き易い。
また、同図（Ｃ）、（山のオープンコードや同図（ｅ）
の２＋２の撚り構造はゴム浸透性を高める目的で開発さ
れているが、前者は低張力でコードが伸び易いため、タ
イヤ製造時のコード引き揃えのためのカレンダー工程で
鋼細線が互いに引き寄せられてクローズドコードになり
易く、従って、ゴム浸透性がまだ不十分であるほか、引
き揃え時のコード間隔も不揃いになり易い欠点がある。
の２＋２の撚り構造はゴム浸透性を高める目的で開発さ
れているが、前者は低張力でコードが伸び易いため、タ
イヤ製造時のコード引き揃えのためのカレンダー工程で
鋼細線が互いに引き寄せられてクローズドコードになり
易く、従って、ゴム浸透性がまだ不十分であるほか、引
き揃え時のコード間隔も不揃いになり易い欠点がある。
一方、後者は、ゴム浸透性は良いが、コード断面が円か
らかけ離れているため、耐疲労性の低下が著しい． そこで、上記の課題対策として異径鋼細線を同時に撚合
わせるものが出てきた．■特開昭６０−１８９６０４号
、■同６１−６３７９２号、■同じ＜ ６２−９６１０
４号公報等に示されるものがそれである． ところで、これ等異径鋼細線を使用したスチールコード
は、製造方法によって品質が変わる。しかし、上記の各
公知例には具体的製造方法が示されていない。即ち、■
の公報は、細径フィラメントの予変形度の調整法につい
て、一方■は、小径素線を他の隣接素線に触れさせない
ようにするために撚線時に張力調整すると言うことを述
べている程度であって、残留トーション等の調整につい
ては何ら説明がない。また太径鋼細線に対する細径鋼細
線の直径比の下限値は、■が０．７５、■が０．６０、
■が０．７０でいずれも比較的大きい。
らかけ離れているため、耐疲労性の低下が著しい． そこで、上記の課題対策として異径鋼細線を同時に撚合
わせるものが出てきた．■特開昭６０−１８９６０４号
、■同６１−６３７９２号、■同じ＜ ６２−９６１０
４号公報等に示されるものがそれである． ところで、これ等異径鋼細線を使用したスチールコード
は、製造方法によって品質が変わる。しかし、上記の各
公知例には具体的製造方法が示されていない。即ち、■
の公報は、細径フィラメントの予変形度の調整法につい
て、一方■は、小径素線を他の隣接素線に触れさせない
ようにするために撚線時に張力調整すると言うことを述
べている程度であって、残留トーション等の調整につい
ては何ら説明がない。また太径鋼細線に対する細径鋼細
線の直径比の下限値は、■が０．７５、■が０．６０、
■が０．７０でいずれも比較的大きい。
〔発明が解決しようとする課題］
コード内部へのゴムの浸透度は太径鋼細線（直径ｄ＋）
に対する細径鋼細線（直径ｄｔ）の直径比ｄ２／ｄＩが
小さくなる程良くなる。にも拘らず、上記の各公知例が
その値を０．６０〜０．７５に制限しているのは製造に
技術的困難が伴うためと考えられる。
に対する細径鋼細線（直径ｄｔ）の直径比ｄ２／ｄＩが
小さくなる程良くなる。にも拘らず、上記の各公知例が
その値を０．６０〜０．７５に制限しているのは製造に
技術的困難が伴うためと考えられる。
即ち、異径鋼細線を同時に撚り合わせたコードは、撚線
後の安定性（例えば、残留トーション等）が断面占有率
の大きい太径鋼細線の加工量に左右されるめ、コード全
体としては残留トーションの非常に少ないものであって
も、細径鋼細線にはこれを撚り戻すに充分なねじれ歪が
残っている。そのため、コード切断時にその残留トーシ
ョンが一気に解放されて細径鋼細線がコードから大きく
離脱する所謂ばらけ現象が起こり、コード性能が不満足
なものになるほか、取扱いにも支障がでる。
後の安定性（例えば、残留トーション等）が断面占有率
の大きい太径鋼細線の加工量に左右されるめ、コード全
体としては残留トーションの非常に少ないものであって
も、細径鋼細線にはこれを撚り戻すに充分なねじれ歪が
残っている。そのため、コード切断時にその残留トーシ
ョンが一気に解放されて細径鋼細線がコードから大きく
離脱する所謂ばらけ現象が起こり、コード性能が不満足
なものになるほか、取扱いにも支障がでる。
なお、かかるばらけ現象は前述の直径比ｄ２／ｄ，が小
さくなるほど顕著になる．先に挙げた■〜■の各公知例
は、ばらけの問題があるために鋼細線の直径比の下限が
比較的大きなものになっていると考えられる．このこと
は、第５図に示す従来の二度撚式撚線機で２本の太径鋼
細線と１本の細径鋼細線を一緒に撚り合わせた結果、下
限直径比は０．８３程度であり、これ以下の比では細径
鋼細線のばらけ量が過大となったことからも裏付けられ
る。
さくなるほど顕著になる．先に挙げた■〜■の各公知例
は、ばらけの問題があるために鋼細線の直径比の下限が
比較的大きなものになっていると考えられる．このこと
は、第５図に示す従来の二度撚式撚線機で２本の太径鋼
細線と１本の細径鋼細線を一緒に撚り合わせた結果、下
限直径比は０．８３程度であり、これ以下の比では細径
鋼細線のばらけ量が過大となったことからも裏付けられ
る。
この発明は、前述の直径比を０．５０まで下げても、コ
ード切断後の細径鋼細線のばらけ量がコード姓能の維持
可能範囲に抑制される製造方法を提供し、これにより、
ゴム浸透度の更なる改善を可能ならしめることを課題と
している。
ード切断後の細径鋼細線のばらけ量がコード姓能の維持
可能範囲に抑制される製造方法を提供し、これにより、
ゴム浸透度の更なる改善を可能ならしめることを課題と
している。
この発明は、３本撚りスチールコードを対象とした製造
方法であって、コードを構成する３本のプラスメッキ鋼
細線のうち、同一線径を有する２本の太径鋼細線に１．
０〜３ ．５ｋｇ ｆ ／本の張力を加え、一方、他の
１本の細径鋼細線は、スチールコードの撚線時に生じる
コード撚り方向のねしれ量と同等以上の逆方向ねしれの
付与、型付装置による波形の型付け工程を経た後、張力
付加装置に通して５０〜３５０ｇ ｆ ／本の範囲の張
力を加え、これ等３本の異径鋼細線を撚線機の撚口集合
ダイスに導き、１本のコードに撚り合わせるものである
。
方法であって、コードを構成する３本のプラスメッキ鋼
細線のうち、同一線径を有する２本の太径鋼細線に１．
０〜３ ．５ｋｇ ｆ ／本の張力を加え、一方、他の
１本の細径鋼細線は、スチールコードの撚線時に生じる
コード撚り方向のねしれ量と同等以上の逆方向ねしれの
付与、型付装置による波形の型付け工程を経た後、張力
付加装置に通して５０〜３５０ｇ ｆ ／本の範囲の張
力を加え、これ等３本の異径鋼細線を撚線機の撚口集合
ダイスに導き、１本のコードに撚り合わせるものである
。
なお、完成コードの両端を切断して細径鋼細線のみを解
撚したときの細径鋼細線の螺旋形状の直径Ｈは後述の理
由から下式を満足する大きさが好ましい． １．２６Ｄｓ≦Ｈ≦１．５９Ｄｓ 但し、Ｄｓ＝太径鋼細線の２本で構成されるストランド
の直径 この式は、型付装置による細径鋼細線の型付量をコント
ロールすることによって或立させ得る。
撚したときの細径鋼細線の螺旋形状の直径Ｈは後述の理
由から下式を満足する大きさが好ましい． １．２６Ｄｓ≦Ｈ≦１．５９Ｄｓ 但し、Ｄｓ＝太径鋼細線の２本で構成されるストランド
の直径 この式は、型付装置による細径鋼細線の型付量をコント
ロールすることによって或立させ得る。
発明者等は、細径鋼細線のばらけ量と残留トーシジンの
量との関係について研究した結果、太径鋼細線の２本と
細径鋼細線の１本から戒る３本撚りスチールコードの場
合、細径燗細線に残留するトーシジンが撚方向と逆方向
に１１回／ ６ ｍ〜２３回／６ｍ（但し、撚りピッチ
１４ａ＊時）の範囲にあれば、上記直径比ａ Ｚ ／
ｄ＋ を０．５０まで下げてもばらけ現象が適度な範囲
に収まって特徴あるスチールコードとなることを見出し
た。
量との関係について研究した結果、太径鋼細線の２本と
細径鋼細線の１本から戒る３本撚りスチールコードの場
合、細径燗細線に残留するトーシジンが撚方向と逆方向
に１１回／ ６ ｍ〜２３回／６ｍ（但し、撚りピッチ
１４ａ＊時）の範囲にあれば、上記直径比ａ Ｚ ／
ｄ＋ を０．５０まで下げてもばらけ現象が適度な範囲
に収まって特徴あるスチールコードとなることを見出し
た。
この発明の方法で細径鋼細線に予めコード撚り方向と逆
方向のねしれを付与するのは、コード撚線時に生じる正
ねじれを打消すため、また、波形の型付けを施すのは細
径ｔＲ細線の撚りの定着性を良くするためであり、これ
によって残留トーシッンを前述の範囲に納めることが可
能になる。
方向のねしれを付与するのは、コード撚線時に生じる正
ねじれを打消すため、また、波形の型付けを施すのは細
径ｔＲ細線の撚りの定着性を良くするためであり、これ
によって残留トーシッンを前述の範囲に納めることが可
能になる。
なお、細径綱細線に予め付与する逆ねじれ量は、型付け
工程等で定着して正ねじれの相殺に有効に働かない分が
あるので、これを見込んで撚線時に生じる正ねじれ量よ
りも大きくする． また、型付け後の細径鋼細線に加える張力は、折角型付
けした波形が過大張力によって撚口集合ダイスに至るま
でに引き伸ばされると型付けの効果が薄れ、逆に、この
張力が過小であると撚り合わせの安定性が悪くなるので
そのような不都合を生しない実用的数値として５０〜３
５０ｇ ｆ ／本を選んだ．一方、太径鋼細線に付加す
る張力ｌ．０〜３．５ｋｇｆｌ本は、撚りの安定性と細
形鋼細線の張力とのバランスを考えて最適値を求めた． 次に、解撚後の細径綱細線の螺旋形状の直径Ｈについて
、 １．２６Ｄｓ≦Ｈ≦１．５９Ｄｓ の関係を満足するのが望ましいとした理由を述べる。
工程等で定着して正ねじれの相殺に有効に働かない分が
あるので、これを見込んで撚線時に生じる正ねじれ量よ
りも大きくする． また、型付け後の細径鋼細線に加える張力は、折角型付
けした波形が過大張力によって撚口集合ダイスに至るま
でに引き伸ばされると型付けの効果が薄れ、逆に、この
張力が過小であると撚り合わせの安定性が悪くなるので
そのような不都合を生しない実用的数値として５０〜３
５０ｇ ｆ ／本を選んだ．一方、太径鋼細線に付加す
る張力ｌ．０〜３．５ｋｇｆｌ本は、撚りの安定性と細
形鋼細線の張力とのバランスを考えて最適値を求めた． 次に、解撚後の細径綱細線の螺旋形状の直径Ｈについて
、 １．２６Ｄｓ≦Ｈ≦１．５９Ｄｓ の関係を満足するのが望ましいとした理由を述べる。
異径鋼細線の撚り合わせに当っては、上述の如く細径鋼
細線に予め型付を施して２種類の鋼細線の撚り込み長さ
を揃えるか又は細径鋼細線の撚り込み長さを太径鋼細線
のそれよりも若干長くしておく必要がある．でないと、
コードに加わる張力が細径鋼細線に集中してこの線が早
期に断線する．ところが、この際の細径鋼細線の型付量
が大き過ぎると、撚り合わせの過程で太径ｆＩＡＩＩｌ
線との配列が乱れて撚りむらが出たり、コード外周の凹
凸が大きくなって撚線工程又はカレンダー工程で細径鋼
細線の表面が傷付けられ、メッキ剥離によるゴム接着性
の低下が生じて好ましくない，また、その型付量が小さ
過ぎるとゴム浸透度の改善効果が薄れ、ｄｚ／ｄ＋の比
を小さくする意味が無くなってしまう． 従って、これ等の不都合を無くすためには、Ｈの値の上
下限の設定が必要になる。前述の数値範囲は、スチール
コードの引張り試験、撚り合わせた鋼細線の損傷状況観
察、ゴム浸透度の調査結果から総合的に判断して望まし
い値であったのでこれを選んだ． このほか、３本の鋼細線の直径を０．１〜０．４０ａｍ
の範囲にすると疲労性能の良いコードを生産性良く作り
得る．また、ａ．／ａ，の比は、ゴム浸透度の面からは
小さい程望ましいが、この比が０．５１未満になるとコ
ードの引張り性能の面で細径鋼細線の存在価値が薄れる
ので、０．５１〜０．６７の範囲にしておくのがよい。
細線に予め型付を施して２種類の鋼細線の撚り込み長さ
を揃えるか又は細径鋼細線の撚り込み長さを太径鋼細線
のそれよりも若干長くしておく必要がある．でないと、
コードに加わる張力が細径鋼細線に集中してこの線が早
期に断線する．ところが、この際の細径鋼細線の型付量
が大き過ぎると、撚り合わせの過程で太径ｆＩＡＩＩｌ
線との配列が乱れて撚りむらが出たり、コード外周の凹
凸が大きくなって撚線工程又はカレンダー工程で細径鋼
細線の表面が傷付けられ、メッキ剥離によるゴム接着性
の低下が生じて好ましくない，また、その型付量が小さ
過ぎるとゴム浸透度の改善効果が薄れ、ｄｚ／ｄ＋の比
を小さくする意味が無くなってしまう． 従って、これ等の不都合を無くすためには、Ｈの値の上
下限の設定が必要になる。前述の数値範囲は、スチール
コードの引張り試験、撚り合わせた鋼細線の損傷状況観
察、ゴム浸透度の調査結果から総合的に判断して望まし
い値であったのでこれを選んだ． このほか、３本の鋼細線の直径を０．１〜０．４０ａｍ
の範囲にすると疲労性能の良いコードを生産性良く作り
得る．また、ａ．／ａ，の比は、ゴム浸透度の面からは
小さい程望ましいが、この比が０．５１未満になるとコ
ードの引張り性能の面で細径鋼細線の存在価値が薄れる
ので、０．５１〜０．６７の範囲にしておくのがよい。
第１図に基いてこの発明の方法の具体例を述べる．
図に示すように、３本の鋼細線のうち２本の太径鋼細線
２は、非回転サブライ装置に装着されたりール１より１
．０〜３．５ｋｇｆ／本の張力を付加して直接撚口集合
ダイス１１へ導く． 一方、他のｌ本の細径鋼細線２′は、回転サプライ装置
の揺動クレードル２１上に装着されたリール１′より過
走行（慣性による供給線の弛み）防止が計れる程度の張
力を付加して、撚り方向と逆方向に、しかも最終的に得
られるコードの撚り数と同等以上の回転数（これはｄｔ
／ ａ ＋ の比が小さくなる程大にする）で回転さ
せるフライヤのガイド３、４（３はローラ、４は円板）
に導く。
２は、非回転サブライ装置に装着されたりール１より１
．０〜３．５ｋｇｆ／本の張力を付加して直接撚口集合
ダイス１１へ導く． 一方、他のｌ本の細径鋼細線２′は、回転サプライ装置
の揺動クレードル２１上に装着されたリール１′より過
走行（慣性による供給線の弛み）防止が計れる程度の張
力を付加して、撚り方向と逆方向に、しかも最終的に得
られるコードの撚り数と同等以上の回転数（これはｄｔ
／ ａ ＋ の比が小さくなる程大にする）で回転さ
せるフライヤのガイド３、４（３はローラ、４は円板）
に導く。
また、この後、型付装置５に通して波付け加工を行ない
、モータ７に駆動される繰出しローラ群６で引き取る．
これにより線２′に付加された張力は一旦キャンセルさ
れてほぼ０になる。そこで、無張力の線をガイドローラ
８を経てダンサーローラ９に通し、ここで、先に述べた
５０〜３５０ｇ ｆ ／本の張力を再度付加してこれを
撚口集合ダイス１１に導く．なお、８′は線押えローラ
、１０は１１の前方に配したガイドローラ、２３は張力
付加装置である． 次に、撚口集合ダイスに導入した３本の異径鋼細線２、
２及び２′は、ガイドローラ１２、１２′を備える二度
撚式撚線機のフライヤに通し、このフライヤで二度撚り
後引取リキャブスタン１３に一旦引取る．その後仮撚装
置１４に通してコード全体の残留トーシッンを大まかに
除去し、次いで、矯正装置の伸直ローラ１５による残留
トーション及び真直性の最終微調整に供し、再度引取り
キャブスタン１３で引取って完成したスチールコード１
６をトラバースローラ１７経由で巻取りリール１８に巻
取る。
、モータ７に駆動される繰出しローラ群６で引き取る．
これにより線２′に付加された張力は一旦キャンセルさ
れてほぼ０になる。そこで、無張力の線をガイドローラ
８を経てダンサーローラ９に通し、ここで、先に述べた
５０〜３５０ｇ ｆ ／本の張力を再度付加してこれを
撚口集合ダイス１１に導く．なお、８′は線押えローラ
、１０は１１の前方に配したガイドローラ、２３は張力
付加装置である． 次に、撚口集合ダイスに導入した３本の異径鋼細線２、
２及び２′は、ガイドローラ１２、１２′を備える二度
撚式撚線機のフライヤに通し、このフライヤで二度撚り
後引取リキャブスタン１３に一旦引取る．その後仮撚装
置１４に通してコード全体の残留トーシッンを大まかに
除去し、次いで、矯正装置の伸直ローラ１５による残留
トーション及び真直性の最終微調整に供し、再度引取り
キャブスタン１３で引取って完成したスチールコード１
６をトラバースローラ１７経由で巻取りリール１８に巻
取る。
第２図の（ａ）〜（ｄ）は、上の方法で得られたスチー
ルコードの両端切断後の長平方向各部における横断面を
示したもので、ゴムの浸透性に優れることは、この図か
らも明らかである。
ルコードの両端切断後の長平方向各部における横断面を
示したもので、ゴムの浸透性に優れることは、この図か
らも明らかである。
なお、２種類の異径鋼細線を撚線する本法をベースにす
れば、３本の鋼細線径がそれぞれ異なる３本撚りスチー
ルコード、即ち、両端切断後の横断面が第３図（ａ）〜
（ｄ）のような形になるスチールコードも、最も太径の
鋼細線は非回転サブライ装置からそのままの姿で、一方
、中径及び細径鋼細線は第１図の２′の線と同様に逆ね
じり工程を経て波付けした後にそれ等を撚口集合ダイス
に導いて撚り合わせることにより容易に製造可能である
。
れば、３本の鋼細線径がそれぞれ異なる３本撚りスチー
ルコード、即ち、両端切断後の横断面が第３図（ａ）〜
（ｄ）のような形になるスチールコードも、最も太径の
鋼細線は非回転サブライ装置からそのままの姿で、一方
、中径及び細径鋼細線は第１図の２′の線と同様に逆ね
じり工程を経て波付けした後にそれ等を撚口集合ダイス
に導いて撚り合わせることにより容易に製造可能である
。
以下に更に詳細な実施例について述べる。
第１図−で説明した方法で第１表に示す６種類のスチー
ルコードを製造した。そして、これ等の各試作コードを
長さ５００Ｍにカットし、各サンプルについてコード性
能（３項目）を評価した。その結果を同表に併せて示す
． ［効果］ 以上に述べたように、この発明の方法によれば、太径鋼
細線と撚り合わせる細径鋼細線を、スチールコードの撚
線時に生じるコード撚り方向のねしれ量と同等以上の逆
方向ねじれの付与、波形の型付け工程に通した後、波形
状が保持される張力を付与して撚口集合ダイスに導くの
で、ゴム浸透度の改善のために太径鋼細線に対する細径
鋼細線の径比を小さくしても、従来法では避けられなか
った細径鋼細線の極端なばらけ現象が起こらず、高性能
、高信頼性のスチールコードを効率的に製造することが
可能になる． なお、この発明の方法で得られるスチールコードは、太
径鋼細線がテンシゴンメンバ的な役目を果たすのでオー
プンコードのような低荷重伸びが起こらず、従って、オ
ープンコードで従来生していたコード引き揃え時及び加
圧加流時の諸問題もなくなり、ゴム構造物製造時の作業
性も良くなると云う効果がある。
ルコードを製造した。そして、これ等の各試作コードを
長さ５００Ｍにカットし、各サンプルについてコード性
能（３項目）を評価した。その結果を同表に併せて示す
． ［効果］ 以上に述べたように、この発明の方法によれば、太径鋼
細線と撚り合わせる細径鋼細線を、スチールコードの撚
線時に生じるコード撚り方向のねしれ量と同等以上の逆
方向ねじれの付与、波形の型付け工程に通した後、波形
状が保持される張力を付与して撚口集合ダイスに導くの
で、ゴム浸透度の改善のために太径鋼細線に対する細径
鋼細線の径比を小さくしても、従来法では避けられなか
った細径鋼細線の極端なばらけ現象が起こらず、高性能
、高信頼性のスチールコードを効率的に製造することが
可能になる． なお、この発明の方法で得られるスチールコードは、太
径鋼細線がテンシゴンメンバ的な役目を果たすのでオー
プンコードのような低荷重伸びが起こらず、従って、オ
ープンコードで従来生していたコード引き揃え時及び加
圧加流時の諸問題もなくなり、ゴム構造物製造時の作業
性も良くなると云う効果がある。
第１図はこの発明の製造方法の一興体例を示す線図、第
２図（ａ）〜（ｄ）は同上の方法で得られるスチールコ
ードの両端切断後の断面図、第３図（ａ）〜（ｄ）は第
ｌ図の方法をベースにして製造される３本が異径線のス
チールコードの両端切断後の断面図、第４図の（ａ）〜
（ｅ）は周知のスチールコードの断面図、第５図は二度
撚式撚線機による従来の異径３本撚りスチールコードの
製造方法を示す線図である。 １、１′・・・・・・供給リール、 ２・・・・・・太径鋼細線、 ２′・・・・・・細径
鋼細線、３、４・・・・・・フライヤーガイド、５・・
・・・・型付装置、 ６・・・・・・繰り出しロー
ラ、７・・・・・・モータ、 ８・・・・・・
ガイＰローラ、９・・・・・・ダンサーローラ、１０・
・・・・・ガイドローラ、１１・・・・・・撚口集合ダ
イス、 １２、１２′・・・・・・フライヤのガイドローラ、１
３・・・・・・引取りキャブスタン、１４・・・・・・
仮撚（過撚）装置、 １５・・・・・・伸直ローラ、 １６・・・・・・スチールコード、 １７・・・・・・トラバースローラ、 １８・・・・・・巻取りリール、 ２１、２２・・・・・・クレ一ドル、 ２３・・・・・・張力付加装置。
２図（ａ）〜（ｄ）は同上の方法で得られるスチールコ
ードの両端切断後の断面図、第３図（ａ）〜（ｄ）は第
ｌ図の方法をベースにして製造される３本が異径線のス
チールコードの両端切断後の断面図、第４図の（ａ）〜
（ｅ）は周知のスチールコードの断面図、第５図は二度
撚式撚線機による従来の異径３本撚りスチールコードの
製造方法を示す線図である。 １、１′・・・・・・供給リール、 ２・・・・・・太径鋼細線、 ２′・・・・・・細径
鋼細線、３、４・・・・・・フライヤーガイド、５・・
・・・・型付装置、 ６・・・・・・繰り出しロー
ラ、７・・・・・・モータ、 ８・・・・・・
ガイＰローラ、９・・・・・・ダンサーローラ、１０・
・・・・・ガイドローラ、１１・・・・・・撚口集合ダ
イス、 １２、１２′・・・・・・フライヤのガイドローラ、１
３・・・・・・引取りキャブスタン、１４・・・・・・
仮撚（過撚）装置、 １５・・・・・・伸直ローラ、 １６・・・・・・スチールコード、 １７・・・・・・トラバースローラ、 １８・・・・・・巻取りリール、 ２１、２２・・・・・・クレ一ドル、 ２３・・・・・・張力付加装置。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）コードを構成する３本のプラスメッキ鋼細線のう
ち、同一線径を有する２本の太径鋼細線に１．０〜３．
５ｋｇｆ／本の張力を加え、一方、他の１本の細径鋼細
線は、スチールコードの撚線時に生じるコード撚り方向
のねじれ量と同等以上の逆方向ねじれの付与、型付装置
による波形の型付け工程を経た後、張力付加装置に通し
て５０〜３５０ｇｆ／本の範囲の張力を加え、これ等３
本の異径鋼細線を撚線機の撚口集合ダイスに導き、１本
のコードに撚り合わせることから成る３本撚りスチール
コードの製造方法。 （２）完成コードの両端を切断して細径鋼細線のみを解
撚したときの細径鋼細線の螺旋形状の直径Ｈが、下式の
関係を満足するように上記型付装置での型付量をコント
ロールする請求項（１）記載の３本撚りスチールコード
の製造方法。 １．２６Ｄｓ≦Ｈ≦１．５９Ｄｓ 但し、Ｄｓ：太径鋼細線の２本で構成されるストランド
の直径 （３）３本の細線として、それ等の直径が０．１０〜０
．４０ｍｍの範囲にあり、かつ細径鋼細線の直径は太径
鋼細線の０．５１〜０．６７倍に設定されたものを用い
る請求項（１）又は（２）記載の３本撚りスチールコー
ドの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15084789A JPH0319986A (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | ３本撚りスチールコードの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15084789A JPH0319986A (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | ３本撚りスチールコードの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0319986A true JPH0319986A (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=15505680
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15084789A Pending JPH0319986A (ja) | 1989-06-12 | 1989-06-12 | ３本撚りスチールコードの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0319986A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04100287U (ja) * | 1991-01-28 | 1992-08-31 | ||
| JPH04308288A (ja) * | 1991-01-31 | 1992-10-30 | Tokusen Kogyo Kk | スチールコードの製造方法及びその製造装置 |
| JPH0617385A (ja) * | 1991-12-27 | 1994-01-25 | Tokusen Kogyo Kk | ゴム製品補強用スチールコード |
| JPH06116882A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-04-26 | Kokoku Kousensaku Kk | タイヤ用スチールコードおよび同スチールコードを用いたタイヤ |
| JPH06146182A (ja) * | 1992-11-02 | 1994-05-27 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | スチールコード |
-
1989
- 1989-06-12 JP JP15084789A patent/JPH0319986A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04100287U (ja) * | 1991-01-28 | 1992-08-31 | ||
| JPH04308288A (ja) * | 1991-01-31 | 1992-10-30 | Tokusen Kogyo Kk | スチールコードの製造方法及びその製造装置 |
| JPH0617385A (ja) * | 1991-12-27 | 1994-01-25 | Tokusen Kogyo Kk | ゴム製品補強用スチールコード |
| JPH06116882A (ja) * | 1992-09-30 | 1994-04-26 | Kokoku Kousensaku Kk | タイヤ用スチールコードおよび同スチールコードを用いたタイヤ |
| JPH06146182A (ja) * | 1992-11-02 | 1994-05-27 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | スチールコード |
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