JPH03193848A - 耐摩耗性ロール及びその製造法 - Google Patents
耐摩耗性ロール及びその製造法Info
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- JPH03193848A JPH03193848A JP33538589A JP33538589A JPH03193848A JP H03193848 A JPH03193848 A JP H03193848A JP 33538589 A JP33538589 A JP 33538589A JP 33538589 A JP33538589 A JP 33538589A JP H03193848 A JPH03193848 A JP H03193848A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、鋼材搬送ロール、熱間並びに冷間圧延ロール
等に使用するのに適した、耐摩耗性に優れたロール及び
その製造法に関するものである。
等に使用するのに適した、耐摩耗性に優れたロール及び
その製造法に関するものである。
鋼材搬送ロールや熱間並びに冷間圧延ロールとして、ロ
ール胴部表面を焼入れにより硬化させるか、あるいは胴
部表面を硬化材料の肉盛層で被覆した耐摩耗性ロールが
従来から使用されている。
ール胴部表面を焼入れにより硬化させるか、あるいは胴
部表面を硬化材料の肉盛層で被覆した耐摩耗性ロールが
従来から使用されている。
このような従来の耐摩耗性ロールでは、低温での耐摩耗
性は比較的良好であるが、約６００℃以上の高温下での
耐摩耗性は不十分で、急速に摩耗が進行する。
性は比較的良好であるが、約６００℃以上の高温下での
耐摩耗性は不十分で、急速に摩耗が進行する。
かかる高温下での耐摩耗性を改善することを目的として
、 Ｃｒ−Ｆｅ系、Ｃｒ−Ｎ １−Ｆｅ系、 Ｃｒ−Ｎ
ｉ−Ｃｏ−Ｆｅ系等の鉄基耐熱合金、Ｃｒ−Ｃｏ系、Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｃｏ系等のＣｏ基合金、Ｃｒ−Ｎｉ系、Ｃｒ
−Ｃｏ−Ｎｉ系等のＮ１基合金などの金属マトリックス
に、ＷＣＳＣｒ＝Ｃｚ、ＣｒＣ５５＋Ｃ。
、 Ｃｒ−Ｆｅ系、Ｃｒ−Ｎ １−Ｆｅ系、 Ｃｒ−Ｎ
ｉ−Ｃｏ−Ｆｅ系等の鉄基耐熱合金、Ｃｒ−Ｃｏ系、Ｃ
ｒ−Ｎｉ−Ｃｏ系等のＣｏ基合金、Ｃｒ−Ｎｉ系、Ｃｒ
−Ｃｏ−Ｎｉ系等のＮ１基合金などの金属マトリックス
に、ＷＣＳＣｒ＝Ｃｚ、ＣｒＣ５５＋Ｃ。
ＴｌＣ５５１３Ｎ４ 、ＺｒＬ、１，０３等のセラミッ
ク粒子を分散混合させた金属−セラミック複合材層で、
胴部表面を被覆したロールが提案された。（特開昭６３
−３３１０８号） 〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、特開昭６３−３３１０８号に記載さている金属
−セラミック複合材層では、高温下での耐摩耗性が良好
であるが、近年盤々高くなる耐摩耗性の要求レベルに対
しては、なお不十分であった。
ク粒子を分散混合させた金属−セラミック複合材層で、
胴部表面を被覆したロールが提案された。（特開昭６３
−３３１０８号） 〔発明が解決しようとする課題〕 しかし、特開昭６３−３３１０８号に記載さている金属
−セラミック複合材層では、高温下での耐摩耗性が良好
であるが、近年盤々高くなる耐摩耗性の要求レベルに対
しては、なお不十分であった。
従って本発明の目的は、特に高温下での耐摩耗性に優れ
た耐摩耗性ロール、及びその製造法を提供することにあ
る。
た耐摩耗性ロール、及びその製造法を提供することにあ
る。
本発明者は、上記目的を達成すべく種々検討を重ねた結
果、特定組成の粉末ハイスにＴｉＮ粉末又はＴｉＮ粉末
とＶＣ粉末との混合粉末を配合した複合材を用いればよ
いことを見出し、本発明を完成させた。
果、特定組成の粉末ハイスにＴｉＮ粉末又はＴｉＮ粉末
とＶＣ粉末との混合粉末を配合した複合材を用いればよ
いことを見出し、本発明を完成させた。
すなわち、本発明の第一の耐摩耗性ロールは、Ｃ１，２
〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ０２〜１０重憬
％、１ｌＩ３〜１５重量％、７３〜７重量％、００３〜
１５重量％を含むアトマイズ粉末ハイスに、ＴｉＮ粉末
を１〜１５重量％配合してなる複合材で、少なくともそ
の表面を形成したことを特徴とする。
〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ０２〜１０重憬
％、１ｌＩ３〜１５重量％、７３〜７重量％、００３〜
１５重量％を含むアトマイズ粉末ハイスに、ＴｉＮ粉末
を１〜１５重量％配合してなる複合材で、少なくともそ
の表面を形成したことを特徴とする。
また本発明の第二の耐摩耗性ロールは、Ｃ１，２〜２．
３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍｏ２〜１０重量％、Ｗ
３〜１５重量％、７３〜７重量％、Ｃｏ ３〜１５重量
％を含むアトマイズ粉末ハイスに、ＴｉＮ粉末及びＶＣ
粉末を合計量で２〜１５重量％配合してなる複合材で、
少なくともその表面を形成したことを特徴とする。
３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍｏ２〜１０重量％、Ｗ
３〜１５重量％、７３〜７重量％、Ｃｏ ３〜１５重量
％を含むアトマイズ粉末ハイスに、ＴｉＮ粉末及びＶＣ
粉末を合計量で２〜１５重量％配合してなる複合材で、
少なくともその表面を形成したことを特徴とする。
さらに、本発明の第一の耐摩耗性ロールの製造法は、Ｃ
１，２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、ＭＯ２〜１
０重量％、ｌＩ４３〜１５重量％、ｖ３〜７重量％、Ｃ
ｏ ３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイズ
法により粉末にし、これにＴｉＮ粉末を１〜１５重量％
配合した後、ロール芯材の周囲に配設した金属カプセル
内に充填し、ＨＩＰ処理することを特徴とする。
１，２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、ＭＯ２〜１
０重量％、ｌＩ４３〜１５重量％、ｖ３〜７重量％、Ｃ
ｏ ３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイズ
法により粉末にし、これにＴｉＮ粉末を１〜１５重量％
配合した後、ロール芯材の周囲に配設した金属カプセル
内に充填し、ＨＩＰ処理することを特徴とする。
また、本発明の第二の耐摩耗性ロールの製造法は、Ｃ１
，２〜２．３重蛍％１Ｃｒ３〜５重量％、Ｍｏ ２〜１
０重量％、Ｗ３〜１５重量％、■３〜７重量％、Ｃｏ
３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイズ法に
より粉末にし、これにＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末を合計量
で２〜１５重量％配合した後ロール芯材の周囲に配設し
た金属カプセル内に充填し、ｌＩ［Ｐ処理することを特
徴とする。
，２〜２．３重蛍％１Ｃｒ３〜５重量％、Ｍｏ ２〜１
０重量％、Ｗ３〜１５重量％、■３〜７重量％、Ｃｏ
３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイズ法に
より粉末にし、これにＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末を合計量
で２〜１５重量％配合した後ロール芯材の周囲に配設し
た金属カプセル内に充填し、ｌＩ［Ｐ処理することを特
徴とする。
本発明を以下詳細に説明する。
本発明において使用するアトマイズ粉末ハイスは、Ｃ１
，２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重１％、ＭＯ２〜１０
重童％、１ｌＩ３〜１５重量％、ｖ３〜７重量％、Ｃ。
，２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重１％、ＭＯ２〜１０
重童％、１ｌＩ３〜１５重量％、ｖ３〜７重量％、Ｃ。
３〜１５重量％を含むハイス（高速度工具鋼）である。
Ｃの含有量が１，２重量％未満では耐摩耗性向上効果が
小さく、２．３重量％を超えると脆化する。
小さく、２．３重量％を超えると脆化する。
Ｃｒの含有量は、３〜５重量％の範囲内がハイスに含ま
れる炭化物を安定するのに最適であり、上記範囲外では
炭化物の安定化効果が低下する。ＭＯの含有量は、２重
量％未満では耐摩耗性向上効果が小さく、１０重量％を
超えると脆化する。Ｗ及びＶについても同様に、それぞ
れ３重量％及び３重量％未満では耐摩耗性向上効果が小
さく、１５重量％及び７重量％を超えると脆化する。ま
た、ＣＯの含有量は、耐熱性を維持するうえで３〜１５
重量％の範囲内が好ましく、この範囲外では耐熱性維持
効果が低下する。
れる炭化物を安定するのに最適であり、上記範囲外では
炭化物の安定化効果が低下する。ＭＯの含有量は、２重
量％未満では耐摩耗性向上効果が小さく、１０重量％を
超えると脆化する。Ｗ及びＶについても同様に、それぞ
れ３重量％及び３重量％未満では耐摩耗性向上効果が小
さく、１５重量％及び７重量％を超えると脆化する。ま
た、ＣＯの含有量は、耐熱性を維持するうえで３〜１５
重量％の範囲内が好ましく、この範囲外では耐熱性維持
効果が低下する。
上記粉末ハイスを製造するには、上記組成のハイスを溶
融し、ガスア・トマイズ法により粉末化する。ガスアト
マイズ法により粉末化するハイスの粒径は１〜５０μｓ
であることが望ましい。なお、上記組成のハイスは溶融
液の粘度が低いため、ガスアトマイズ法によって極めて
容易に粉末化することができる。
融し、ガスア・トマイズ法により粉末化する。ガスアト
マイズ法により粉末化するハイスの粒径は１〜５０μｓ
であることが望ましい。なお、上記組成のハイスは溶融
液の粘度が低いため、ガスアトマイズ法によって極めて
容易に粉末化することができる。
本発明においては、上記粉末ハイスに
（ａ） Ｔ ｉ Ｎ粉末、又は
（ｂ） Ｔ ｉ Ｎ粉末とＶＣ粉末の混合物を配合する
。ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末は硬度が高く、ｉｌ １ Ｐ
処理において溶融したり、ノ＼イスと反応したりするよ
うなこ°とがなく、粉末ハイスに配合することによって
耐摩耗性を著しく向上させることができる。
。ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末は硬度が高く、ｉｌ １ Ｐ
処理において溶融したり、ノ＼イスと反応したりするよ
うなこ°とがなく、粉末ハイスに配合することによって
耐摩耗性を著しく向上させることができる。
ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末の粒径は１〜５０μｍであるこ
とが望ましく、更に上記した粉末ノ１イスと、ＴｉＮ粉
末及びＶＣ粉末との粒径比は３０以下であることが好ま
しい。該粒径比が大きすぎると、粉末／％イスとＴｉＮ
粉末及びＶＣ粉末との混合が均一に行なえず、所望の機
械的特性、耐摩耗性が得られなくなる。
とが望ましく、更に上記した粉末ノ１イスと、ＴｉＮ粉
末及びＶＣ粉末との粒径比は３０以下であることが好ま
しい。該粒径比が大きすぎると、粉末／％イスとＴｉＮ
粉末及びＶＣ粉末との混合が均一に行なえず、所望の機
械的特性、耐摩耗性が得られなくなる。
粉末ハイスにＴｉＮ粉末のみを配合する場合、ＴｉＮ粉
末の配合量を１〜１５重量％とする。ＴｉＮ粉末が１重
量％未満では耐摩耗性向上の効果が期待できず、また１
５重量％を超える量とすると複合材が脆化してしまう。
末の配合量を１〜１５重量％とする。ＴｉＮ粉末が１重
量％未満では耐摩耗性向上の効果が期待できず、また１
５重量％を超える量とすると複合材が脆化してしまう。
一方、粉末ハイスにＴｉＮ粉末とＶＣ粉末との混合物を
配合する場合には、ＴｉＮとＶＣとの粉末混合物の配合
量を２〜１５重量％とする。このときＴｉＮ粉末の配合
量は１重量％以上とすることが望ましい。
配合する場合には、ＴｉＮとＶＣとの粉末混合物の配合
量を２〜１５重量％とする。このときＴｉＮ粉末の配合
量は１重量％以上とすることが望ましい。
ＴｉＮ粉末とＶＣ粉末の合計量が２重量％未満では耐摩
耗性向上の効果が微弱であり、また１５重量％を超える
量とすれば複合材が脆化するので好ましくない。
耗性向上の効果が微弱であり、また１５重量％を超える
量とすれば複合材が脆化するので好ましくない。
ＴｉＮ粉末とＶＣ粉末とを混合し、これと粉末ハイスと
を複合化することによって耐摩耗性はより一層向上する
。ＶＣ粉末は特に分散性が良く、ロール表面層全体に一
様に分散し、もって均一な材質からなるロールを得るこ
とができる。そのために耐摩耗性のみならずロールの機
械的特性も向上することになる。
を複合化することによって耐摩耗性はより一層向上する
。ＶＣ粉末は特に分散性が良く、ロール表面層全体に一
様に分散し、もって均一な材質からなるロールを得るこ
とができる。そのために耐摩耗性のみならずロールの機
械的特性も向上することになる。
次に本発明の耐摩耗性ロールの製造方法について説明す
る。
る。
粉末ハイスとＴｉＮ粉末とを用いてロールを製造する方
法、及び粉末ハイス並びにＴｉＮ粉末とＶＣ粉末との混
合物を用いてロールを製造する方法の両方法は、共に以
下に示す工程からなる。
法、及び粉末ハイス並びにＴｉＮ粉末とＶＣ粉末との混
合物を用いてロールを製造する方法の両方法は、共に以
下に示す工程からなる。
まず粉末ハイスとＴｉＮ粉末（又はＴｉＮ粉末とＶＣ粉
末との混合物）とを混合する。この混合には、従来公知
の任意の方法を用いることができるが、特に乾式混合が
好ましく、例えばＶ型混合機により４〜６時間混合すれ
ばよい。
末との混合物）とを混合する。この混合には、従来公知
の任意の方法を用いることができるが、特に乾式混合が
好ましく、例えばＶ型混合機により４〜６時間混合すれ
ばよい。
次に、得られた混合粉末Ｐを、第１図に示すように、ロ
ール芯材１の周囲に配設した金属カプセル２内に充填し
、金属カプセル２の上部に設けた脱気口３から吸気して
、金属カプセル２内を真空にし、次いでＨＩＰ処理を施
す。なお、金属カプセル２としては、例えば厚さ３〜７
關程度の鋼あるいはステンレス板などを用いる。
ール芯材１の周囲に配設した金属カプセル２内に充填し
、金属カプセル２の上部に設けた脱気口３から吸気して
、金属カプセル２内を真空にし、次いでＨＩＰ処理を施
す。なお、金属カプセル２としては、例えば厚さ３〜７
關程度の鋼あるいはステンレス板などを用いる。
ＨＩＰ処理は、通常、温度１，１００〜１，３００℃、
圧力１，０００〜１，５００ａｔｍで、アルゴン等の不
活性ガス雰囲気中で１〜５時間行う。
圧力１，０００〜１，５００ａｔｍで、アルゴン等の不
活性ガス雰囲気中で１〜５時間行う。
その後、金属カプセル２を旋盤で削り取るなどの方法で
取り除き、その後、例えば第２図に示す如きパターンの
熱処理を施す。次いで所定の形状に加工して、目的とす
るロールを完成する。
取り除き、その後、例えば第２図に示す如きパターンの
熱処理を施す。次いで所定の形状に加工して、目的とす
るロールを完成する。
以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本
発明はこれに限定されるものではない。
発明はこれに限定されるものではない。
なお、各実施例における耐摩耗性の評価は、第３図に示
す圧延摩耗試験機に試験用ロールを組み込み、第１表に
示す試験条件で試験を行った後、試験用ロールの表面に
生じた摩耗の深さを触針式表面荒さ計（Ｓ［ＩＲＦＣＯ
Ｍ）を用いて測定することにより行った。ここで第３図
に示す圧延摩耗試験機は、圧延機４と、圧延材Ｓを予熱
する加熱炉７と、圧延材Ｓを冷却する冷却水槽８と、圧
延材の巻取機９とテンションコントローラ１０とからな
る。
す圧延摩耗試験機に試験用ロールを組み込み、第１表に
示す試験条件で試験を行った後、試験用ロールの表面に
生じた摩耗の深さを触針式表面荒さ計（Ｓ［ＩＲＦＣＯ
Ｍ）を用いて測定することにより行った。ここで第３図
に示す圧延摩耗試験機は、圧延機４と、圧延材Ｓを予熱
する加熱炉７と、圧延材Ｓを冷却する冷却水槽８と、圧
延材の巻取機９とテンションコントローラ１０とからな
る。
ガスアトマイズ法により粉末化した、第２表に示す組成
の金属成分と、第２表に示すセラミック粉末とを、Ｖ型
混合機にて約５時間混合した。次いで、その混合粉末を
、第１図に示す直径３５ ｍ［ｌ、長さ４０［１１［０
０ロール芯材１の周囲に配設した５Ｓ４１からなる厚さ
５關の金属カプセル２内に、振動を加えながら十分に充
填して、金属カプセル２の上部に設けた脱気口３から吸
気し、金属カプセル２内を真空にした。その後、脱気口
３を密閉し、アルゴンガス雰囲気中で、第２表に示す温
度及び圧力下でＨＩＰ処理を施した。なお、ロール芯材
１の材質は第２表に示す通りであった。
の金属成分と、第２表に示すセラミック粉末とを、Ｖ型
混合機にて約５時間混合した。次いで、その混合粉末を
、第１図に示す直径３５ ｍ［ｌ、長さ４０［１１［０
０ロール芯材１の周囲に配設した５Ｓ４１からなる厚さ
５關の金属カプセル２内に、振動を加えながら十分に充
填して、金属カプセル２の上部に設けた脱気口３から吸
気し、金属カプセル２内を真空にした。その後、脱気口
３を密閉し、アルゴンガス雰囲気中で、第２表に示す温
度及び圧力下でＨＩＰ処理を施した。なお、ロール芯材
１の材質は第２表に示す通りであった。
ＨＩＰ処理後、金属カプセル２を旋盤にて削り取り、次
いで第２図に示した熱処理パターンで熱処理を施した。
いで第２図に示した熱処理パターンで熱処理を施した。
その後、表面を研磨して直径６０ｍｍ。
長さ４０ｍｍのロールを作成した。
このようにして作成した各ロールについて、前記圧延シ
ミュレーション試験により、耐摩耗性を評価した。結果
は、第３表に示す通りであった。
ミュレーション試験により、耐摩耗性を評価した。結果
は、第３表に示す通りであった。
なお、実施例１〜６及び比較例１で金属成分として用い
たハイスＡＳＢＳＣはいずれも溶融液粘度が低（、ガス
アトマイズ法により、容易に粉末化することができたが
、比較例２で金属成分として用いたＣｒ−Ｎ １−Ｃｏ
系鋼は溶融液粘度が高く、ガスアトマイズ法により均一
な粒径の粉末を得るのが困難であった。
たハイスＡＳＢＳＣはいずれも溶融液粘度が低（、ガス
アトマイズ法により、容易に粉末化することができたが
、比較例２で金属成分として用いたＣｒ−Ｎ １−Ｃｏ
系鋼は溶融液粘度が高く、ガスアトマイズ法により均一
な粒径の粉末を得るのが困難であった。
本発明によれば、ロールの特に高温下での耐摩耗性が著
しく向上し、高温鋼材搬送ロールや、鉄あるいは非鉄金
属用熱間圧延ロールに適した耐摩耗性ロールを提供する
ことができる。
しく向上し、高温鋼材搬送ロールや、鉄あるいは非鉄金
属用熱間圧延ロールに適した耐摩耗性ロールを提供する
ことができる。
更に、本発明で使用するハイスは溶融液粘度が低く、ガ
スアトマイズ法により、極めて容易に粉末化することが
でき、均一な粒径の粉末ハイスとすることができるため
、得られたロールも均質で機械的特性に優れたものとな
る。
スアトマイズ法により、極めて容易に粉末化することが
でき、均一な粒径の粉末ハイスとすることができるため
、得られたロールも均質で機械的特性に優れたものとな
る。
なお、本発明のロールは上記したような高温下での使用
に特定されるものではなく、冷間圧延ロール等の低温で
使用されるロールに用いても耐摩純性が著しく大きなロ
ールとして供用できる。
に特定されるものではなく、冷間圧延ロール等の低温で
使用されるロールに用いても耐摩純性が著しく大きなロ
ールとして供用できる。
第１図は本発明の耐摩耗性ロールの製造法を説明するた
めの装置の断面図であり、 第２図は本発明の耐摩耗性ロールを製造する際に適用さ
れる熱処理条件の一例を示す熱処理パターン図であり、 第３図は、ロールの耐摩耗性を測定する装置の概略図で
ある。 １・・・ロール芯材 ２・・・金属カプセル ４・・・圧延機 ５・・・上ロール ６・・・下ロール ７・・・加熱炉 ８・・・冷却水槽 ９・・・巻取機 １０・・・テンションコントローラ Ｐ・・・混合粉末 Ｓ・・・圧延材 第３図
めの装置の断面図であり、 第２図は本発明の耐摩耗性ロールを製造する際に適用さ
れる熱処理条件の一例を示す熱処理パターン図であり、 第３図は、ロールの耐摩耗性を測定する装置の概略図で
ある。 １・・・ロール芯材 ２・・・金属カプセル ４・・・圧延機 ５・・・上ロール ６・・・下ロール ７・・・加熱炉 ８・・・冷却水槽 ９・・・巻取機 １０・・・テンションコントローラ Ｐ・・・混合粉末 Ｓ・・・圧延材 第３図
Claims (11)
- （１）Ｃ１．２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ
ｏ２〜１０重量％、Ｗ３〜１５重量％、Ｖ３〜７重量％
、Ｃ０３〜１５重量％を含むアトマイズ粉末ハイスに、
ＴｉＮ粉末を１〜１５重量％配合してなる複合材で少な
くともその外層を形成したことを特徴とする耐摩耗性ロ
ール。 - （２）請求項１に記載の耐摩耗性ロールにおいて、前記
アトマイズ粉末ハイス並びに前記ＴｉＮ粉末の粒径が１
〜５０μｍであり、かつ前記粉末ハイスと前記ＴｉＮ粉
末との粒径比が３０以下であることを特徴とする耐摩耗
性ロール。 - （３）Ｃ１．２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ
ｏ２〜１０重量％、Ｗ３〜１５重量％、Ｖ３〜７重量％
、Ｃ０３〜１５重量％を含むアトマイズ粉末ハイスに、
ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末を合計量で２〜１５重量％配合
してなる複合材で少なくともその外層を形成したことを
特徴とする耐摩耗性ロール。 - （４）請求項３に記載の耐摩耗性ロールにおいて、前記
ＴｉＮ粉末の含有量が１重量％以上であることを特徴と
する耐摩耗性ロール。 - （５）請求項３又は４に記載の耐摩耗性ロールにおいて
、前記粉末ハイス並びに前記ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末の
粒径が１〜５０μｍであり、かつ前記粉末ハイスと、前
記ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末との粒径比が３０以下である
ことを特徴とする耐摩耗性ロール。 - （６）Ｃ１．２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ
ｏ２〜１０重量％、Ｗ３〜１５重量％、Ｖ３〜７重量％
、Ｃｏ３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイ
ズ法により粉末にし、これにＴｉＮ粉末を１〜１５重量
％配合した後、ロール芯材の周囲に配設した金属カプセ
ル内に充填し、ＨＩＰ処理することを特徴とする耐摩耗
性ロールの製造法。 - （７）請求項６に記載の耐摩耗性ロールの製造法におい
て、前記ハイス並びに前記ＴｉＮ粉末の粒径が１〜５０
μｍであり、かつ前記粉末ハイスと前記ＴｉＮ粉末との
粒径比が３０以下であることを特徴とする耐摩耗性ロー
ルの製造法。 - （８）Ｃ１．２〜２．３重量％、Ｃｒ３〜５重量％、Ｍ
ｏ２〜１０重量％、Ｗ３〜１５重量％、Ｖ３〜７重量％
、Ｃ０３〜１５重量％を含む溶融ハイスをガスアトマイ
ズ法により粉末にし、これにＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末を
合計量で２〜１５重量％配合した後、ロール芯材の周囲
に配設した金属カプセル内に充填し、ＨＩＰ処理するこ
とを特徴とする耐摩耗性ロールの製造法。 - （９）請求項８に記載の耐摩耗性ロールの製造法におい
て、前記ＴｉＮ粉末の含有量が１重量％以上であること
を特徴とする耐摩耗性ロールの製造法。 - （１０）請求項８又は９に記載の耐摩耗性ロールの製造
法において、前記ハイス並びに前記ＴｉＮ粉末及びＶＣ
粉末の粒径が１〜５０μｍであり、かつ前記粉末ハイス
と前記ＴｉＮ粉末及びＶＣ粉末との粒径比が３０以下で
あることを特徴とする耐摩耗性ロールの製造法。 - （１１）請求項６及至１０に記載の耐摩耗性ロールの製
造法において、前記ＨＩＰ処理を１，０００〜１，３０
０℃、１，０００〜１，５００ａｔｍで１〜５時間行う
ことを特徴とする耐摩耗性ロールの製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33538589A JPH03193848A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 耐摩耗性ロール及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33538589A JPH03193848A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 耐摩耗性ロール及びその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03193848A true JPH03193848A (ja) | 1991-08-23 |
Family
ID=18287958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33538589A Pending JPH03193848A (ja) | 1989-12-25 | 1989-12-25 | 耐摩耗性ロール及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03193848A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110079723A (zh) * | 2019-05-20 | 2019-08-02 | 燕山大学 | 一种高强高塑304不锈钢及其制备方法 |
| CN110273097A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-09-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种vc/v10粉末高速钢复合材料及其制备方法 |
-
1989
- 1989-12-25 JP JP33538589A patent/JPH03193848A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110079723A (zh) * | 2019-05-20 | 2019-08-02 | 燕山大学 | 一种高强高塑304不锈钢及其制备方法 |
| CN110079723B (zh) * | 2019-05-20 | 2020-04-21 | 燕山大学 | 一种高强高塑304不锈钢及其制备方法 |
| CN110273097A (zh) * | 2019-06-28 | 2019-09-24 | 鞍钢股份有限公司 | 一种vc/v10粉末高速钢复合材料及其制备方法 |
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