JPH02290951A

JPH02290951A - 耐摩耗複合ロール及びその製造法

Info

Publication number: JPH02290951A
Application number: JP2024062A
Authority: JP
Inventors: Akira Noda; 朗野田; Kenji Maruta; 丸田　賢二
Original assignee: Hitachi Metals Ltd
Current assignee: Proterial Ltd
Priority date: 1989-02-02
Filing date: 1990-02-02
Publication date: 1990-11-30
Anticipated expiration: 2015-03-13
Also published as: US5053284A; JP3017764B2; US5106576A

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は圧延用に適する耐摩耗複合ロール及びその製造
法に係り、特に母材の外周に耐摩耗性とともに靭性に優
れた焼結材を形成して外層とした耐摩耗複合ロール及び
その製造法に関するものである。

〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕圧延用
ロールの胴部は、使用される表面において、摩耗が少な
いこと、肌荒れが生じにくいこと、圧延材との焼付きが
生じにくいこと、亀裂や欠けが発生しないこと等が要求
される。これらの目的のため、従来から胴部として硬質
の外層を有する鋳造複合ロールや、胴部を熱処理により
硬化させた鍛鋼ロール等があり、用途に応じてこれらの
種々の材質や製法のロールが一般に用いられている。

さらに飛躍的に耐摩耗性を向上させたロールとして、Ｗ
ＣとＣｏを含有する原料を焼結一体化したＷＣ系超硬ロ
ールが、組立式ロールとして用いられているが、高価で
ある上に、組立方法に特殊な構造を必要とすることや、
材質自体が靭性に劣ること等により、線材の仕上げ圧延
のような特定の用途以外に用いるには、必ずしも有利で
ない。

一方、圧延用ロールにおいては、よりいっそうの耐摩耗
性の向上が求められており、近年粉末合金の素材を用い
て外層を形成した複合ロールが提供されるようになって
きた。

例えば、特開昭６２−７８０２号公報において、具体的
にはＳＫＨ５２　、ＳＫＨＩＯ　、ＳＫＨ５７　、ＳＫ
ＤＩＩ等のハイスや、高ＭＯ鋳鉄、高クロム鋳鉄、高合
金グレン鋳鉄、Ｎｉ−Ｃｒ基合金等の粉末を用い、これ
を外層材として母材の外周にＨＩＰ処理して焼結すると
同時に、母材と拡散接合する複合ロールが提案されてい
る。

また、特開昭６３−３３１０８号公報において、高温下
での耐摩耗性の改善を目的として、Ｃｒ−Ｆｅ系、Ｃｒ
Ｎｉ−Ｆｅ系、Ｃｒ−Ｎ　ｉ−Ｃｏ−Ｆｅ系等の鉄基耐
熱合金、Ｃｒ−Ｃｏ系、Ｃｒ−Ｎ　ｉ−Ｃｏ系等のＣｏ
基合金、　Ｃｒ−Ｎｉ系、ＣｒＣｏ−Ｎ　ｉ系等のＮｉ
基合金などの金属マトリックスに、ＷＣ％Ｃｒ３Ｃ２、
ＣｒＣ　，　ＳｉＣ　，　ＴｔＣ　ＳＳｌ３Ｎ４　、Ｚ
ｒＯｚ、Ａ１２０，等のセラミック粒子を混合分散させ
た金属セラミック複合材層で、胴部表面を溶接肉盛法に
より被覆したロールが提案されている。

これらのロールによって、従来の鋳造ロールや鍛鋼ロー
ルに比べて耐摩耗性は改善されたが、近年益々高くなる
耐摩耗性の要求レベルに対して、なお不十分である。

ところで、ロール材に炭化物を形成する元素を多量に加
え、これによりロール基地中に高硬度の金属炭化物を多
量に形成させれば、耐摩耗性を向上させることができる
と考えられる。特にバナジウム炭化物（ＶＣ）は他の金
属炭化物と比べて極めて高い硬度を有しており、ＶＣを
ロール基地中に形成することにより、耐摩耗性を格段に
向上させることができる。

しかしながら、単にロール材にＶを多量に加えて鋳造に
よりロールを形成するのでは、晶出あるいは析出する炭
化物が微細でなく、またその分布も均一ではないので、
ロールの耐摩耗性や耐肌荒れ性の向上の観点からは、十
分でない。また鋳造性や加工性も低下する。

例えば、特公昭４２−２３７０６号は、Ｃ，　Ｓｉ，　
Ｎｉ，　Ｃｏ，Ｃｒ，　Ｍｏ，　Ｗ，　Ｖ及びＭｎを含
有する耐摩耗性に優れた鋳鉄を開示しているが、そこで
はＶの含有量を１〜６％の範囲と規定している。■の含
有量が６％を超えると、鋳造性が劣るとともに脆弱化す
るためにである。■の配合量が６％以下と低いために、
上記組成の鋳鉄では、熱間や冷間圧延ロール等に要求さ
れる耐摩耗性を得ることができない。

一方、特開昭５８−８７２４９号は、Ｃ２．４〜３．５
％、Ｓｉ０．　５　〜１．　３％、Ｍｎ０．　３〜０．
８％、ＮＩＯ〜３％、Ｃｒ２〜７％、ＭＯ２〜９％、Ｗ
Ｏ〜１０％、■６〜１４％、ＣｏＯ〜４％、残部Ｆｅ及
び通常の不純物よりなる熱間圧延用耐摩耗性鋳鉄ロール
材を開示している。上記組成のロール材では、上限が１
４％と比較的多量のＶを含有しているので、ロール基地
中に晶出あるいは析出するＶＣ量も多《なり、耐摩耗性
に優れたロールとなる。しかし、鋳造品であるので、Ｖ
Ｃの大きさ（粒径）及び分布は必ずしも微細均一ではな
いという問題がある。

従って本発明の目的は、耐摩耗性と靭性に優れ、かつ微
細なＶＣ粒子が均一に分散した表面層を有する耐摩耗複
合ロール、及びその製造法を提供することにある。

〔課題を解決するための手役〕

本発明者は、上記目的を達成すべく種々検討を重ねた結
果、■を含む特定組成の合金粉末に、さらにＶＣ粉末を
配合した混合材を用いればよいことを見出し、本発明を
完成した。

すなわち、本発明の第一の耐摩耗複合ロールは、化学成
分が重量比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２％以下、Ｍｎ
２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏのいずれか１種
又は２種を’ｖ’ｌ’＋２Ｍｏで３〜３５％、■１〜１
２％、残部不可避的不純物元素及び実質的にＦｅからな
る合金粉末に、前記合金粉末に対して重量比で１〜１５
％のＶＣ粉末を分散した混合粉末の焼結材で外層を形成
したことを特徴とする。

本発明の第二の耐摩耗複合ロールは、化学成分が重量比
でＣ　　Ｉ．２　〜３．５％、Ｓｉ２％以下、Ｍｎ２％
以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭＯのいずれか１種又は
２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、ｃｏ３〜１５％、■１
〜１２％、残部不可避的不純物元素及び実質的にＦｅか
らなる合金粉末に、前記合金粉末に対して重量比で１〜
１５％のＶＣ粉末を分散した混合粉末の焼結材で外層を
形成したことを特徴とする。

そして、これらの耐摩耗複合ロールにおいて、用いるＶ
Ｃ粉末の平均粒径が１〜２０μｍであり、かつＶＣ粉末
の平均粒径に対する合金粉末の平均粒径の比が５０以下
であるのが好ましい。

さらに、焼結して得られるｖＣ粉末の粒子が合金粉末の
粒子の外周界面に相当する位置に選択的に残存して分布
した金属組織を有することを特徴とする。

次に、本発明の第一の耐摩耗複合ロールの製造法は、化
学成分が重量比でＣＩ．２〜３．５％、Ｓｉ２％以下、
Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏのいずれか
１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、■１〜１２％
、残部不可避的不純物元素及び実質的にＦｅからなる合
金粉末に、前記合金粉末に対して重量比で１〜１５％の
ＶＣ粉末を混合した後、ロール母材の周囲に配設した金
属カプセル内に充填し、脱気と密封の後ＨＩＰ　（熱間
等方圧加圧）処理することを特徴とする。

また、本発明の第二の耐摩耗複合ロールの製造法は、化
学成分が重蛍比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２％以下、
Ｍｎ２％以下、・Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭＯのいずれ
か１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、Ｃｏ３〜１
５％、■１〜１２％、残部不可避的不純物元素及び実質
的にＦｅからなる合金粉末に、前記合金粉末に対して重
量比で１〜１５％のＶＣ粉末を混合した後、ロール母材
の周囲に配設した金属カプセル内に充填し、脱気と密封
の後ＨＩＰ（熱間等方圧加圧）処理することを特徴とす
る。

本発明を以下詳述する。

本発明において用いる合金粉末は、化学成分が重量比で
ＣＩ，２〜３．５％、Ｓｉ２％以下、Ｍ０２％以下、Ｃ
ｒ１０％以下、Ｗ及びＭＯのいずれか１種又は２種をＷ
＋２Ｍｏで３〜３５％、■１〜１２％、残部不可避的不
純物元素及び実質的にＦｅを含む合金、又はさらにＣｏ
３〜１５％を含む合金からなる。

これらの合金において、Ｃは同時に含有されているＣｒ
，　Ｗ，　Ｍｏ，　Ｖと結合して硬い炭化物を形成し、
耐摩耗性向上に寄与する。しかし、過剰になると炭化物
量が増加して材質が脆化する。さらに、Ｃは基地中に固
溶して基地を焼戻し二次硬化させる作用をもつが、過剰
になると基地の靭性が低下する。これらの理由により、
Ｃ含有量は１．２〜３．５重量％である。好ましいＣ含
有量は１．２〜２．３重量％である。

Ｓ１は脱酸を目的とし、さらに基地の硬化、粉末にする
ときのアトマイズ作業性の向上等も目的として、２重量
％以下含有させる。好ましいＳ１含有量は０．２〜１．
０重量％である。

Ｍｎも脱酸効果があり、さらに焼入性を高める作用があ
るので、２重量％以下含有させる。好ましいＭｎ含有量
は０．２〜１．０重量％である。

Ｃｒは、Ｃと結合して炭化物を形成し耐摩耗性向上に寄
与するとともに、基地に固溶して焼入性を高め、また焼
戻し二次硬化性を高める効果がある。

しかし、過剰になるとＬｓＣ−型の炭化物が増えて基地
の靭性を害したり、熱影響を受けて焼戻しされるときに
炭化物の凝集を速めて、軟化抵抗を癖じたりするので、
１０重量％以下含有させる。好ましいＣｒ含有ｍは３〜
６重ｍ％、特に３〜５重量％である。

Ｗ及びＭｏは、Ｃと結合してＭ６Ｃ型の炭化物を形成し
て耐摩耗性を向上させるとともに、基地に固溶し、熱処
理によって基地の硬さを高める効果がある。しかし、過
剰になると靭性が低下するのみならず、材料も高価にな
るので、本発明においてはＷ＋２Ｍｏ量で３〜３５重量
％含有させる。なお、本発明において原子％で等量のＷ
とＭＯはほぼ等価の作用を有している。好ましいＷ　＋
　２　Ｍｏｆｆｉは７〜３５重１％、特に１０〜３０重
世％である。なお個々の含有量としては、Ｗは３〜１５
重量％、ＭＯは２〜１０重量％が好ましい。

■は、Ｗ及びＭＯと同じ《Ｃと結合する。そしてＭＣ型
炭化物を形成するが、このＭＣ型炭化物の硬さはＨＶ２
５００　〜３０００テあり、Ｍ．Ｃ型炭化物ノ硬さＩＩ
Ｖ１５００〜１８００に比較して著しく高い硬さである
。このため、■は特に耐摩耗性の向上に寄与する元素で
ある。■の含有量が１重量％未満であると、その効果が
微弱であり、また１２重量％を超えると、粉末化するだ
めのアトマイズ作業時に方いて、合金の溶融溶湯の粘度
を大きくし、適切なアトマイズ粉末ができなくなるので
、好ましくない。Ｖの含有量はＶＣ粉末の添加量により
変動し得るが、好まし《は１〜７重量％、特に３〜７重
量％である。

さらに、Ｃｏは耐熱性を付与するために有効な元素であ
るが、過剰に含有すると靭性が低下する。

このため、本発明においては、３〜１５重量％含有させ
ることができる。好ましいＣｏ添加量は５〜１０重量％
である。

上記合金粉末を製造するには、上記組成の合金を溶融し
、例えばガスアトマイズ法により粉末化する。このよう
な方法により得られる合金粉末の平均粒径は、３０〜１
５０μｍであることが望ましい。

上記組成の合金は溶融溶湯の粘度が低いため、アトマイ
ズ法によって粉末化することができる。

更に、本発明における最大の特徴は、上記合金粉末にＶ
Ｃ粉末を配合することである。ＶＣ粉末は硬度が高＜、
ｌＩｆＰ処理において溶融することがなく、また合金粉
末との固溶反応が激しく起こらないので、合金粉末に配
合することによって耐摩耗性を著しく向上させるととと
もに靭性を確保することができる。

上記合金自体にＶを多量に含有させても晶畠したＶＣの
量は増えるが、■は上記合金の溶湯の粘度を大きくする
ために、アトマイズ法による粉末化が因難となってくる
。従って、上記合金に含有させるｖｌには制限がある。

これを補充するためＶＣという形態で混合して、ロール
基地中のＶＣ量が確保されるのである。

また、混合されたＶＣ粉末は、後述する実施例の金属組
織写真（第１図）、及びその模式説明図である第２図に
て、Ｋで示すように、合金の粒子Ｊの外周界面に相当す
る位置に網目状に分布して存在する。この状態で、例え
ば使用中の焼結材に外力が加わって亀裂が発生するよう
な事態が生じたとき、亀裂しの伝播経路は、矢印Ｒで示
すように、この網目状に分布したＶＣ粒子（Ｋ）を伝わ
って蛇行したり、分岐（Ｍ）したりする。蛇行により本
来亀裂を進展させようとする方向の外力に耐え、分岐に
より外力を分散するので、亀裂進展に対する抵抗性、即
ち靭性値を向上させる結果となる。

このように、ＶＣ粉末の添加は単にＶＣ量の増加を図る
だけではなく、靭性の向上をも図ることができる。従っ
て、意図的に合金中に含有させるｖｌを少なくし、ＶＣ
粉末の量を多くしてもよい。

ＶＣ粉末の配合量は、合金粉末に対して重量比で１〜１
５％が好ましい。配合量が少なすぎると耐摩耗性向上効
果が期待できず、逆に多すぎると脆化して靭性が低下す
る。好ましいＶＣ粉末の配合量は２〜１２重量％であり
、更に好ましくは２〜１０重１％である。

ＶＣ粉末の平均粒径は１〜２０虜であることが望ましく
、更にＶＣ粉末に対する合金粉末の平均粒径の比は５０
以下であることが好ましい。該平均粒径比が大きすぎる
と、合金粉末とＶＣ粉末との混合が均一に行えず、ロー
ル中に合金粉末とＶＣ粉末とが一様に分散しにくくなり
、そのために所望の機械的特性、耐摩耗性が得られなく
なる。

以上に詳述した合金粉末とＶＣ粉末とを用いて、後述す
る製法によりロールを製造すれば、耐摩耗性と機械的特
性に優れた焼結材の外層を母材の外周に拡敗接合した複
合ロールを得ることができる。

次に本発明の耐摩耗複合ロールの製造法について説明す
る。

アトマイズ合金粉末とＶＣ粉末とを混合するには公知の
任意の方法を用いることができるが、特に乾式混合が好
ましく、例えばＶ型混合機により３〜６時間混合すれば
よい。

かくして得られた混合粉末Ｐを、第３図に示すように、
ロール母材１の周囲に配設した金属カプセル２内に充填
し、金属カプセル２の上部に設けた脱気口３から脱気し
、密封することにより金属カプセル２内を真空に維持し
、次いでＨＩＰ処理を施す。なお、金属カプセル２とし
ては、例えば厚さ３〜１００１１０程度の鋼板あるいは
ステンレス板などを用いる。

ＨＩＰ処理は、通常、温度１，　１００〜１．　３００
℃、圧力１．　０００〜１，　５００ａｔｍで、アルゴ
ン等の不活性ガス雰囲気中で１〜６時間行う。

その後、金属カプセル２を旋盤で削り取るなどの方法で
取り除き、その後、例えば第４図に示すようなパターン
の熱処理を施す。次いで所定の形状に加工して、目的と
する複合ロールを完成する。

〔実施例〕

以下、実施例により本発明を更に詳細に説明するが、本
発明はこれに限定されるものではない。

実施例１第１表に示す組成の合金粉末とＶＣ粉末とを、Ｖ型混合
機により５時間混合した。このようにして得た混合粉末
Ｑを、第５図に示す直径Ｉ　Ｌ　Ｏ　ｍｍ、高さ８８ｍ
ｍ，厚さ１０鮒のＳＳ４１鋼からなる円筒形の金属カプ
セル４内に充填した。カプセル４全体を約６００℃に加
熱しながら、上部の脱気口５から脱気してカプセル４内
を約Ｉ　Ｘ　１０−’ｔｏｒｒに保ち、脱気口５を密封
した。その後、このカプセル４全体を、アルゴンガス雰
囲気中で、第１表に記載の温度及び圧力条件でＨＩＰ処
理を施した。

［１１Ｐ処理の後、旋盤加工により外側のカプセル４の
部分を削除し、次いで第４図のパターンの熱処理を施し
た。このようにして得られた各素材から、第６図に示す
平面形状のＡＳＴＭ規格のＣ，Ｔ（Ｃｏｍｐａ−ｃｔ　
Ｔｅｎｓｉｏｎ）試験片６を採取した。寸法は横５２ｍ
ｍ，縦５０ｍｍ，厚さ１５ｍ＋ｎである。

これらの試験片の金属組織例として、実施例４の金属組
織を第１図に示す。同図において、白色に見える部分が
炭化物であるが、前述の通り、混合されたＶＣ粉末の粒
子は合金粉末の粒子の界面相当位置に網目状に分布して
存在する。またＶＣ粉末を混合していない比較例３の金
属組織写真を第７図に示す。同図の場合は、網目状に配
列された炭化物の分布形態は見られない。

次に、サーボバルサー（引圧疲労試験機）を用いて、第
６図の矢印ＴＳＣで示す方向に引張と圧縮の繰返荷重を
加え、切欠きの先端部７に予亀裂を発生させた。その後
、引張試験機にて引張破断強さを求め、この破断強さか
ら破壊靭性値（Ｋ＋ｃ値）を計算により求めた。各試験
片のＫＩＣ値を第２表に示す。ＫＩＣは硬さによっても
変動するので、同表には硬さも同時に表示している。

この結果から、本発明の実施例のＫ。Ｃ値は、ＶＣ粉末
を混合していない比較例のものと比べて、高い水準にあ
るのがわかる。

実施例２実施例１と同様にして製作した粉末を用い、第３図に示
す直径３５ｍｍ、長さ４　０　＋ｎｍのＳ　Ｃ　１，１
　４　４　０　！！Ｉのロール母材１の周囲に配設した
厚さ５　ｍＩＯのＳＳ４１Ｂの力ブセル２内に、振動を
加えながら十分に充填し、カプセル２の上部に設けた脱
気口３から脱気し、金属カプセル２内を真空にした。そ
の後、脱気口３を密閉し、アルゴンガス雰囲気中で、第
１表に示す温度及び圧力条件と同じ条件でＨＩＰ処理を
施した。

｝１１Ｐ処理後、カプセル２を施盤にて削り取り、次い
で第４図に示した熱処理パターンで熱処理を施した。そ
の後、表面を研磨して直径６０羅、長さ４０羅の圧延摩
耗試験用の複合ロールを作成した。

このようにして作成した各ロールを、第８図に示す圧延
摩耗試験機に組み込み、第３表に示す試験条件で試験を
行った。そして、試験用ロール９、１０の表面に生じｊ
こ摩耗部の深さを触針式表面荒さ計（　ＳＵＲＦＣＯＭ
）を用いて測定し、その平均摩耗深さによって耐摩耗性
を評価した。ここで第８図に示す圧延摩耗試験機は、圧
延機８と、圧延材Ｓを予熱する加熱炉１１と、圧延材Ｓ
を冷却する冷却水槽１２と、圧延材の巻取機１３とテン
ションコントローラ１４とからなる。

試験結果は、第４表に示す通りであった。同表において
、例Ｎαは第１表の例Ｎαと同じである。

この結果から、本発明（実施例）の複合ロールの耐摩耗
性は、ＶＣ粉末を混合していない比較例の複合ロールに
比べて、摩耗深さが小さい水準にあり、従って耐摩耗性
に優れていることがわかる。

〔発明の効果〕

以上説明した通り、本発明によれば、■を含む合金粉末
とＶＣ粉末とを混合することにより、複合ロール外層の
基地中のＶＣ量を多くすることができるので、耐摩耗性
が著しく向上する。また、ｖｃ量が多くなれば一般的に
は靭性が低下するが、本発明においては靭性の低下がな
く、逆に向上する。

さらにまた、従来は合金中に多量のＶを含有させてＶＣ
の多い焼結外層を得るのが困難であったが、この問題は
本発明によって解決され、耐摩耗性のある焼結外層を有
する複合ロールの提供が可能となった。

なお、本発明の耐摩耗複合ロールは、単に前述の実施例
程度のロールに適用が限定されるものではなく、熱間圧
延や冷間圧延用ロールとして広く使用され得るものであ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の複合ロール用材料から採取した試験片
の金属組織写真であり、第２図は第１図の金属組織写真の模式図であり、第３図
は本発明の耐摩耗複合ロールを製造するための装置の断
面図であり、第４図は本発明の耐摩耗性ロールを製造する際に適用さ
れる熱処理条件の一例を熱処理パターンとして示す図で
あり、第５図はロール用材料の試験片を製造するための装置の
断面図であり、第６図はＣＴ試験片を示す概略平面図であり、第７図は
従来のロール材料の金属組織写真であり、第８図はロールの耐摩耗性を測定する装置の概略図であ
る。 ■　・・ロール母材２、４・・・金属カプセル３、５・・・脱気口６・・・圧縮引張試験片７　・８　・９　・１０・１１・ｌ２・ｌ３・１４・Ｊ　・Ｋ　・Ｌ　・Ｍ　・Ｐ，ＱＳ　・切欠き先端圧延機上ロール下ロール加熱炉冷却水槽巻取機テンションコントローラ合金粒子ＶＣ粉末亀裂亀裂の分岐・混合粉末圧延材第２図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）化学成分が重量比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２
％以下、Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏの
いずれか１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、Ｖ１
〜１２％、残部不可避的不純物元素及び実質的にＦｅか
らなる合金粉末に、前記合金粉末に対して重量比で１〜
１５％のＶＣ粉末を分散した混合粉末の焼結材で外層を
形成したことを特徴とする耐摩耗複合ロール。
（２）化学成分が重量比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２
％以下、Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏの
いずれか１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、Ｃｏ
３〜１５％、Ｖ１〜１２％、残部不可避的不純物元素及
び実質的にＦｅからなる合金粉末に、前記合金粉末に対
して重量比で１〜１５％のＶＣ粉末を分散した混合粉末
の焼結材で外層を形成したことを特徴とする耐摩耗複合
ロール。
（３）請求項１又は２に記載の耐摩耗複合ロールにおい
て、前記ＶＣ粉末の平均粒径が１〜２０μｍであり、か
つ前記ＶＣ粉末の平均粒径に対する前記合金粉末の平均
粒径の比が５０以下であることを特徴とする耐摩耗複合
ロール。
（４）請求項１乃至３のいずれかに記載の耐摩耗複合ロ
ールにおいて、前記ＶＣ粉末の粒子が前記合金粉末の粒
子の外周界面に相当する位置に選択的に残存して分布し
た金属組織を有することを特徴とする耐摩耗複合ロール
。
（５）化学成分が重量比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２
％以下、Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏの
いずれか１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、Ｖ１
〜１２％、残部不可避的不純物元素及び実質的にＦｅか
らなる合金粉末に、前記合金粉末に対して重量比で１〜
１５％のＶＣ粉末を混合した後、ロール母材の周囲に配
設した金属カプセル内に充填し、脱気と密封の後ＨＩＰ
処理することを特徴とする耐摩耗複合ロールの製造法。
（６）化学成分が重量比でＣ１．２〜３．５％、Ｓｉ２
％以下、Ｍｎ２％以下、Ｃｒ１０％以下、Ｗ及びＭｏの
いずれか１種又は２種をＷ＋２Ｍｏで３〜３５％、Ｃｏ
３〜１５％、Ｖ１〜１２％、残部不可避的不純物元素及
び実質的にＦｅからなる合金粉末に、前記合金粉末に対
して重量比で１〜１５％のＶＣ粉末を混合した後、ロー
ル母材の周囲に配設した金属カプセル内に充填し、脱気
と密封の後ＨＩＰ処理することを特徴とする耐摩耗複合
ロールの製造法。
（７）請求項６又は７に記載の耐摩耗複合ロールの製造
法において、前記ＶＣ粉末の平均粒径が１〜２０μｍで
あり、かつ前記ＶＣ粉末の平均粒径に対する前記合金粉
末の平均粒径の比が５０以下であることを特徴とする耐
摩耗複合ロールの製造法。