JPH03170641A - 溶接鋼管 - Google Patents
溶接鋼管Info
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- JPH03170641A JPH03170641A JP26027189A JP26027189A JPH03170641A JP H03170641 A JPH03170641 A JP H03170641A JP 26027189 A JP26027189 A JP 26027189A JP 26027189 A JP26027189 A JP 26027189A JP H03170641 A JPH03170641 A JP H03170641A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、パイプラインにおいて使用される溶接鋼管特
に溶接金属の耐選択腐食性に優れた高強度及び高靭性の
溶接鋼管に関するものである。
に溶接金属の耐選択腐食性に優れた高強度及び高靭性の
溶接鋼管に関するものである。
［従来技術］
従来、低合金鋼溶接部の選択腐食を防止することを目的
とした溶接鋼管に関する特許は数多く出願されており、
例えば特開昭５２−１１３３１８号公報（登録Ｎｏ．１
２６３８０５ ）のＡＪ７，Ｓの低減とＴｉ，ＺｒＳＹ
の１成分以上を添加するものや、これにＣｕを０６ ２
〜０．６％添加し、必要に応じて８５０〜９５０℃で３
０分以下、局部熱処理を施すもの（特開昭５２−１１３
３１９号公報）、あるいは０．００５〜０．０６％Ｔｉ
を含有する鋼を溶接部のみ９００〜１０５０℃で１秒〜
５分間、局部加熱を施すもの（特開昭８２−２０２０４
９号公報）などがある。
とした溶接鋼管に関する特許は数多く出願されており、
例えば特開昭５２−１１３３１８号公報（登録Ｎｏ．１
２６３８０５ ）のＡＪ７，Ｓの低減とＴｉ，ＺｒＳＹ
の１成分以上を添加するものや、これにＣｕを０６ ２
〜０．６％添加し、必要に応じて８５０〜９５０℃で３
０分以下、局部熱処理を施すもの（特開昭５２−１１３
３１９号公報）、あるいは０．００５〜０．０６％Ｔｉ
を含有する鋼を溶接部のみ９００〜１０５０℃で１秒〜
５分間、局部加熱を施すもの（特開昭８２−２０２０４
９号公報）などがある。
しかしながら、これらは、いずれも電気抵抗溶接を用い
た電縫鋼管に関するものであり、選択的に腐食する溶接
部は母材と同じ組成を有している。
た電縫鋼管に関するものであり、選択的に腐食する溶接
部は母材と同じ組成を有している。
一方、低合金鋼の選択腐食に関する公表文献中には、電
縫管のほかに、母材と異なる化学組成を持つ溶接金属の
選択腐食防止方法も数多く報告されており、例えば次の
ようなものがある。
縫管のほかに、母材と異なる化学組成を持つ溶接金属の
選択腐食防止方法も数多く報告されており、例えば次の
ようなものがある。
■氷海での溶接継手部局部腐食に対して、母材と溶接金
属のＮｉ添加量の差が影響を及ぼすとするもの（阿部隆
ほか；鉄と鋼Ｖｏｌ．７２，ｓ１２６８ １９８８ ）
■同じく氷海域鋼の溶接部局部腐食で、ＮｉとＣｕが影
響を及ぼし、 ３。８ΔＣｕ＋１。１ΔＮｉ＋０．３ （ΔＣｕ，ΔＮｉは共に母材と溶接金属との差）が選択
腐食性を左右する。
属のＮｉ添加量の差が影響を及ぼすとするもの（阿部隆
ほか；鉄と鋼Ｖｏｌ．７２，ｓ１２６８ １９８８ ）
■同じく氷海域鋼の溶接部局部腐食で、ＮｉとＣｕが影
響を及ぼし、 ３。８ΔＣｕ＋１。１ΔＮｉ＋０．３ （ΔＣｕ，ΔＮｉは共に母材と溶接金属との差）が選択
腐食性を左右する。
（伊藤亀太郎はか：鉄と鋼Ｖｏｌ．７２．ｓｌ２６５
１９１！９ ）■炭素鋼配管円周溶接部の選択腐食防止
に、Ｃｕ及びＮｉを含む低合金鋼溶接棒の使用が有効で
あるとするもの（幸英昭：材料Ｖｏｌ．３８，Ｎｏ．４
２４ ｐ８２〜ｐ．，６８ １９８９ ） 以上のように、溶接金属の選択腐食を改善する方法とし
て、Ｎｉ及びＣｕを添加する方法が見出だされていたが
、ＭＯの添加が有効であるとの知見は未だ得られていな
かった。
１９１！９ ）■炭素鋼配管円周溶接部の選択腐食防止
に、Ｃｕ及びＮｉを含む低合金鋼溶接棒の使用が有効で
あるとするもの（幸英昭：材料Ｖｏｌ．３８，Ｎｏ．４
２４ ｐ８２〜ｐ．，６８ １９８９ ） 以上のように、溶接金属の選択腐食を改善する方法とし
て、Ｎｉ及びＣｕを添加する方法が見出だされていたが
、ＭＯの添加が有効であるとの知見は未だ得られていな
かった。
［発明が解決しようとする課８］
溶接鋼管を海水や工業用水に使用すると、溶接金属が選
択的に腐食する、いわゆる溶接部選択腐食を起す場合が
ある。これは、溶接鋼管のように母材と溶接金属との化
学成分が異なることや、電縫管のように溶接熱履歴によ
り、金属組織上の差が生ずることにより、この差に依存
して溶接金属部が電気化学的に卑になり、溶接金属部が
選択的に腐食するものである。
択的に腐食する、いわゆる溶接部選択腐食を起す場合が
ある。これは、溶接鋼管のように母材と溶接金属との化
学成分が異なることや、電縫管のように溶接熱履歴によ
り、金属組織上の差が生ずることにより、この差に依存
して溶接金属部が電気化学的に卑になり、溶接金属部が
選択的に腐食するものである。
従来の溶接鋼管では、この選択腐食を考慮した製造法は
検討されていなかった。
検討されていなかった。
しかしながら、実環境では、この種の選択腐食が問題と
なることがしばしばあり、この検討が待たれている。
なることがしばしばあり、この検討が待たれている。
本願発明は、溶接金属部の化学成分を調整することによ
り、溶接金属部の選択腐食を防止する為になされたもの
であり、溶接金属部の選択腐食の防止とともに、十分な
強度と靭性を備えた溶接鋼管を提供することを目的とす
るものである。
り、溶接金属部の選択腐食を防止する為になされたもの
であり、溶接金属部の選択腐食の防止とともに、十分な
強度と靭性を備えた溶接鋼管を提供することを目的とす
るものである。
［課題を解決するための手段］
本願発明は、本願発明者等が溶接金属の化学成分及びそ
の成分値を各種に変化させて、海水を含む腐食環境の中
での溶接部の選択腐食について、綿密な調査を重ねた結
果得られた知見に基づくものである。
の成分値を各種に変化させて、海水を含む腐食環境の中
での溶接部の選択腐食について、綿密な調査を重ねた結
果得られた知見に基づくものである。
即ち、本発明の第１は、
母材の化学成分組成（重量％）が
Ｃ；０．０３〜０．１５％
Ｓｉ；○、０５〜０，５０％
Ｍｎ；０．５０〜２．００％
ＡＤ ；ｏ．００５〜０．１０％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶
接金属の化学成分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ
及びＮｆの差により決められる下記の式を満足すること
を特徴とする溶接鋼管である。
接金属の化学成分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ
及びＮｆの差により決められる下記の式を満足すること
を特徴とする溶接鋼管である。
ΔＮｉ＋７．５ΔＭＯ≧０．１
但し
ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金属部重量％）一Ｎｉ（母材重量％
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部ｆｆｉ量％）＝Ｍｏ（母材重
量％） 又、本発明の第２は、 母材の化学成分組成（重量％）が Ｃ；０．０３〜０．１５％ Ｓｉ；０，０５〜０．５０％ Ｍｎ ； ０．５０〜２．Ｄｏ％ Ａｌ ；ｏ．００５〜０．１０％ を含有し、下記成分の中から１種または２８以上Ｃｕ；
０．０５〜２。Ｏ％ Ｎｉ；０．０５〜２．０％ Ｃｒ ；０．０５ 〜２．０％ Ｍｏ ； ０．０５ 〜２．０％ Ｎｂ．０．００５〜０．２０％ ｖ；ｏ．００５ 〜０．２０％ Ｔｉ：０．００５〜０． ２０％ Ｂ．０． ０００５〜０． ００２０％Ｃａ ；
０． ０００５ 〜０． ００５０％を含有し、残
部がＦｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学
戊分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ及びＮｉの差
により決められる第１発明と同じ上記の式を満足するこ
とを特徴とする溶接鋼管である。
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部ｆｆｉ量％）＝Ｍｏ（母材重
量％） 又、本発明の第２は、 母材の化学成分組成（重量％）が Ｃ；０．０３〜０．１５％ Ｓｉ；０，０５〜０．５０％ Ｍｎ ； ０．５０〜２．Ｄｏ％ Ａｌ ；ｏ．００５〜０．１０％ を含有し、下記成分の中から１種または２８以上Ｃｕ；
０．０５〜２。Ｏ％ Ｎｉ；０．０５〜２．０％ Ｃｒ ；０．０５ 〜２．０％ Ｍｏ ； ０．０５ 〜２．０％ Ｎｂ．０．００５〜０．２０％ ｖ；ｏ．００５ 〜０．２０％ Ｔｉ：０．００５〜０． ２０％ Ｂ．０． ０００５〜０． ００２０％Ｃａ ；
０． ０００５ 〜０． ００５０％を含有し、残
部がＦｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学
戊分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ及びＮｉの差
により決められる第１発明と同じ上記の式を満足するこ
とを特徴とする溶接鋼管である。
［作用］
本発明は、以上の如く、母材の化学成分及びその組或を
限定し、さらに前述の如き式を満足する溶接金属の耐選
択腐食性に富む高強度及び高偶性の溶接鋼管である。
限定し、さらに前述の如き式を満足する溶接金属の耐選
択腐食性に富む高強度及び高偶性の溶接鋼管である。
次に、鋼中の夫々の化学成分の限定理由について述べる
。
。
Ｃ：鋼中の炭素は、鋼の強度を上昇させる上で有効な元
素であるが、過度の添加は靭性の劣化を招くので好まし
くない。従って、強度並びに靭性とも良好な鋼管を得る
ためには、炭素量の上限は０．工５％とする。炭素量の
低減は靭性を向上させるが、０．０３％以下になると靭
性は劣化する。また、安定したＮｂ，Ｖ，Ｔｉなどの析
出硬化を有効に利用するためにも０．０３％以上の炭素
は必要となるので、これ等を考慮して炭素量の下限を０
．０３％と定めた。
素であるが、過度の添加は靭性の劣化を招くので好まし
くない。従って、強度並びに靭性とも良好な鋼管を得る
ためには、炭素量の上限は０．工５％とする。炭素量の
低減は靭性を向上させるが、０．０３％以下になると靭
性は劣化する。また、安定したＮｂ，Ｖ，Ｔｉなどの析
出硬化を有効に利用するためにも０．０３％以上の炭素
は必要となるので、これ等を考慮して炭素量の下限を０
．０３％と定めた。
Ｓｉ：鋼中のＳｉは、脱酸のため必要であるが過多に添
加すると靭性は劣化させるので、下限を０．０５％、上
限を０．５％とした。
加すると靭性は劣化させるので、下限を０．０５％、上
限を０．５％とした。
Ｍｎ：鋼中のＭｎは、Ｓｉと同様に脱酸のため０．５％
以上必要であるが、２．０％を越えると溶接性を劣化さ
せるので上限を２．０％とした。
以上必要であるが、２．０％を越えると溶接性を劣化さ
せるので上限を２．０％とした。
Ａｌｌ ｒ鋼中のＡｌは、Ｓｉ及びＭｎと同様に脱酸の
ため必要であるが、ｏ．ｏｏｓ％未満では脱酸が不十分
となるので下限を０．００５％とした。一方、０．ｌ％
を越えると鋼の清浄度並びに熱影響部（ＨＡ Ｚ ；
Ｈｅａｔ Ａ［’ｆ’ｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）靭性を劣
化させるので、上限を０，１７％とした。
ため必要であるが、ｏ．ｏｏｓ％未満では脱酸が不十分
となるので下限を０．００５％とした。一方、０．ｌ％
を越えると鋼の清浄度並びに熱影響部（ＨＡ Ｚ ；
Ｈｅａｔ Ａ［’ｆ’ｅｃｔｅｄ Ｚｏｎｅ）靭性を劣
化させるので、上限を０，１７％とした。
次に、第２発明においては、上記成分の他、さらに前述
のような選択成分及びその組成を限定する。
のような選択成分及びその組成を限定する。
Ｃｕ，Ｎｉ ：Ｃｕ並びにＮｉは、ＨＡＺ靭性に悪影響
を及ぼすことなく母材の強度靭性を改善させるが、２．
０％を超えるとＨＡＺの硬化性並びに靭性に影響を及ぼ
すので、上限を２，０％とする。
を及ぼすことなく母材の強度靭性を改善させるが、２．
０％を超えるとＨＡＺの硬化性並びに靭性に影響を及ぼ
すので、上限を２，０％とする。
Ｃｒ ： Ｃｒは、母材及び溶接部の強度を高めるが、
２，０％を超えるとＨＡＺの硬化性並びに靭性を劣化さ
せるので、上限を２．０％とする。
２，０％を超えるとＨＡＺの硬化性並びに靭性を劣化さ
せるので、上限を２．０％とする。
Ｍ ｏ ： Ｍ ｏは、母材の強度並びに靭性を向上さ
せるが、２．０％を超えるとＨＡＺの焼入れ性を増して
溶接性を劣化させるので、上限を２．０％とする。
せるが、２．０％を超えるとＨＡＺの焼入れ性を増して
溶接性を劣化させるので、上限を２．０％とする。
以上のＣｕ，Ｎｉ，Ｃｒ及びＭｏの元素添加量の下限は
、材質上の効果が得られる最小必要量とし、０．０５％
とする。
、材質上の効果が得られる最小必要量とし、０．０５％
とする。
Ｔｉ ：Ｔｉは、０．００５％以上の添加により、スラ
ブ加熱時のオーステナイトの粗大化を防止する効果を有
するので、下限を０．００５％とし、過度に添加すると
溶接部の靭性を劣化させるので、上限を０、２０％とし
た。
ブ加熱時のオーステナイトの粗大化を防止する効果を有
するので、下限を０．００５％とし、過度に添加すると
溶接部の靭性を劣化させるので、上限を０、２０％とし
た。
Ｎｂ，Ｖ：Ｎｂ並びにＶは、強度及び靭性に効果が認め
られるが、０．２０％を超えると、母材及び溶接部の靭
性を劣化させるので、上限を０．２０％とした。下限は
材質上の向上の認められる０．００５％以上とした。
られるが、０．２０％を超えると、母材及び溶接部の靭
性を劣化させるので、上限を０．２０％とした。下限は
材質上の向上の認められる０．００５％以上とした。
ＢＩＢは、母材の強度上昇に有効であるが、過度の添加
は、溶接性並びにＨＡＺの靭性の劣化を招くので、上限
は０．００２０％とし、下限は強度の上昇に効果が認め
られる０．０００５％とした。
は、溶接性並びにＨＡＺの靭性の劣化を招くので、上限
は０．００２０％とし、下限は強度の上昇に効果が認め
られる０．０００５％とした。
Ｃａ ： Ｃａの添加は、耐水素誘起割れ性を改善し、
下限は効果の認められる０．０００５％とする。過度の
添加は酸化物を形戊して有害であるので、上限を０．０
０５０％とする。
下限は効果の認められる０．０００５％とする。過度の
添加は酸化物を形戊して有害であるので、上限を０．０
０５０％とする。
さらに、海水環境などの腐食環境にあって、溶接金属部
の選択腐食は、腐食環境にさらされた溶接金属部と母材
の鋼のＮｔ及びＭｏの夫々の差、ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金
属部重瓜％）一Ｎｉ（母材重量％） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部重量％）＝Ｍｏ（母材重量％
） に大きく影響され、第１図に示すように、溶接部の選択
腐食に及ぼすΔＮｉとΔＭＯの係数を検討した結果、溶
接部の選択腐食性と（ΔＮｉ＋７．５ΔＭ ｏ ）との
間に良い相関が認められ、この値が０．１未満では溶接
部が選択的に腐食することを見知した。
の選択腐食は、腐食環境にさらされた溶接金属部と母材
の鋼のＮｔ及びＭｏの夫々の差、ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金
属部重瓜％）一Ｎｉ（母材重量％） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部重量％）＝Ｍｏ（母材重量％
） に大きく影響され、第１図に示すように、溶接部の選択
腐食に及ぼすΔＮｉとΔＭＯの係数を検討した結果、溶
接部の選択腐食性と（ΔＮｉ＋７．５ΔＭ ｏ ）との
間に良い相関が認められ、この値が０．１未満では溶接
部が選択的に腐食することを見知した。
従ってこの式の値を、溶接部の選択腐食性のバラメータ
ーとしてＰ Ｃ Ｗ （ｐｒｅｆ’ｅｒｅｎｔｉａｌ
ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ’ ｗｅｌｄｅｄ）値とし、
本願発明の溶接金属は、このＰＣＷ値が下記条件を満足
することを要するものである。
ーとしてＰ Ｃ Ｗ （ｐｒｅｆ’ｅｒｅｎｔｉａｌ
ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｏｆ’ ｗｅｌｄｅｄ）値とし、
本願発明の溶接金属は、このＰＣＷ値が下記条件を満足
することを要するものである。
ＰＣＷ−ΔＮｉ＋７．５ΔＭＯ≧０．１次に本発明の実
施例について述べる。
施例について述べる。
［実施例］
第１表に供試母材の化学成分値（重量％）を示す。
第１表に示すＡ−Ｇ鋼（但しＧ鋼は比較Ｍ）を用いて、
降伏強さが３５〜５ ６ ｋｇｆ／一において、外径３
８インチ×全長１２ｍの各種の溶接鋼管を試作して、強
度、靭性、海水環境（ＣＯ２ガスバブリング）での選択
腐食速度をそれぞれ測定した。
降伏強さが３５〜５ ６ ｋｇｆ／一において、外径３
８インチ×全長１２ｍの各種の溶接鋼管を試作して、強
度、靭性、海水環境（ＣＯ２ガスバブリング）での選択
腐食速度をそれぞれ測定した。
第２表に、強度、靭性及び選択腐食速度の試験成績を示
す。
す。
強度ＹＳはＡＳＴＭ全厚引張り試験法、靭性はＪＩＳ
ｚ３１２８ ４号試験片、選択腐食の測定は、全長５０
ｃｍ鋼管の内部に、人工海水を入れ、これにＣＯ２ガス
を吹き込んで、母材と溶接金属部の板厚の減量の差を求
めることにより、測定した値である。
ｚ３１２８ ４号試験片、選択腐食の測定は、全長５０
ｃｍ鋼管の内部に、人工海水を入れ、これにＣＯ２ガス
を吹き込んで、母材と溶接金属部の板厚の減量の差を求
めることにより、測定した値である。
第１じは東−Ｇの如く、ＣＯ ′スをパブリング２
した人工海水中によ゛いて、
試料面積は、母材：溶接金属−３：１とし、腐食環境に
さらされた溶接金属部と母材の鋼のＮｉ及びＭｏの夫々
の差、 ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金属部重量％）＝Ｎｉ（母材重量％
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部ｆｆｉ量％）＝Ｍｏ（母材重
量％） とした場合の母材と溶接金属部の間に流れた選択腐食電
流（μＡ／ｃｄ）とΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ（ＰＣＷ）と
の関係グラフである。
さらされた溶接金属部と母材の鋼のＮｉ及びＭｏの夫々
の差、 ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金属部重量％）＝Ｎｉ（母材重量％
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部ｆｆｉ量％）＝Ｍｏ（母材重
量％） とした場合の母材と溶接金属部の間に流れた選択腐食電
流（μＡ／ｃｄ）とΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ（ＰＣＷ）と
の関係グラフである。
図中、○印は溶接部；陰極（健全）、●印は溶接部；陽
極（選択腐食）を夫々示す。
極（選択腐食）を夫々示す。
第２表並びに第１図に示すように、母材の化学戊分組戊
（重量％〉が、Ｃ；０．０３〜０．１５％，Ｓ ｉ ；
０．０５〜０．５０％，ＭｎＨ０．５０〜２．００％
，Ａ！！；ｏ．００５〜０．１０％を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学成分組
成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ及びＮｆの差により
決められるＰＣＷ値が、下記条件を満足する溶接鋼管は
、強度、靭性（５ｋｇｆ’．ｍ以上）、選択腐食速度（
溶接部が選択的に腐食しない、第１図中一符号の場合）
に優れた溶接鋼管であることが確認された。
（重量％〉が、Ｃ；０．０３〜０．１５％，Ｓ ｉ ；
０．０５〜０．５０％，ＭｎＨ０．５０〜２．００％
，Ａ！！；ｏ．００５〜０．１０％を含有し、残部がＦ
ｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶接金属の化学成分組
成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ及びＮｆの差により
決められるＰＣＷ値が、下記条件を満足する溶接鋼管は
、強度、靭性（５ｋｇｆ’．ｍ以上）、選択腐食速度（
溶接部が選択的に腐食しない、第１図中一符号の場合）
に優れた溶接鋼管であることが確認された。
ｐ ｃｗ−ΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ≧０．１また、上記母
材の化学戊分組成にさらに、下記成分の中から Ｃｕ；０。０５〜２．０％，Ｎｉ ；０．０５〜２．０
％，Ｃｒ ；０．０５ 〜２．０％，Ｍｏ；０．０５〜
２、Ｏ％、Ｎｂ；０．００５〜０．２０％，ｖ；ｏ．０
０５〜０．２０％，Ｔｉ：Ｑ．００５〜０，２０％，Ｂ
ｏｏ。０００５〜０．００２０％，Ｃａ ； Ｏ．ＯＯ
０５〜０．００５０％の１種または２ｆｆｉ以上を含有
した溶接鋼管も同様に優れた溶接鋼管であることが確認
された。
材の化学戊分組成にさらに、下記成分の中から Ｃｕ；０。０５〜２．０％，Ｎｉ ；０．０５〜２．０
％，Ｃｒ ；０．０５ 〜２．０％，Ｍｏ；０．０５〜
２、Ｏ％、Ｎｂ；０．００５〜０．２０％，ｖ；ｏ．０
０５〜０．２０％，Ｔｉ：Ｑ．００５〜０，２０％，Ｂ
ｏｏ。０００５〜０．００２０％，Ｃａ ； Ｏ．ＯＯ
０５〜０．００５０％の１種または２ｆｆｉ以上を含有
した溶接鋼管も同様に優れた溶接鋼管であることが確認
された。
［発明の効果］
溶接金属部の化学成分及びその組成を調整し、海水環境
などの腐食環境にさらされた溶接金属部の選択腐食にお
いて、溶接金属部と母材の鋼のＮｉ及びＭｏの夫々のΔ
ＮｉとΔＭｏ差より新たにＰＣＷ値を求め、このＰＣＷ
値を前述のように特定することにより、本発明の溶接鋼
管は、高強度と高靭性を有し、かつ溶接金属部において
選択腐食を生じないものである。
などの腐食環境にさらされた溶接金属部の選択腐食にお
いて、溶接金属部と母材の鋼のＮｉ及びＭｏの夫々のΔ
ＮｉとΔＭｏ差より新たにＰＣＷ値を求め、このＰＣＷ
値を前述のように特定することにより、本発明の溶接鋼
管は、高強度と高靭性を有し、かつ溶接金属部において
選択腐食を生じないものである。
第１図は、実施例における母材と溶接金属部の間に流れ
た選択腐食電流（μＡ／ｃｄ）とΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ
（ＰＣＷ）との関係グラフである。
た選択腐食電流（μＡ／ｃｄ）とΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ
（ＰＣＷ）との関係グラフである。
Claims (2)
- （１）母材の化学成分組成（重量％）が Ｃ；０．０３〜０．１５％ Ｓｉ；０．０５〜０．５０％ Ｍｎ；０．５０〜２．００％ Ａｌ；０．００５〜０．１０％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶
接金属の化学成分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ
及びＮｉの差により決められる下記の式を満足すること
を特徴とする溶接鋼管。 ΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ≧０．１ 但し ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金属部重量％）−Ｎｉ（母材重量％
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部重量％）−Ｍｏ（母材重量％
） - （２）母材の化学成分組成（重量％）が Ｃ；０．０３〜０．１５％ Ｓｉ；０．０５〜０．５０％ Ｍｎ；０．５０〜２．００％ Ａｌ；０．００５〜０．１０％ を含有し、下記成分の中から１種または２種以上Ｃｕ；
０．０５〜２．０％ Ｎｉ；０．０５〜２．０％ Ｃｒ；０．０５〜２．０％ Ｍｏ；０．０５〜２．０％ Ｎｂ；０．００５〜０．２０％ Ｖ；０．００５〜０．２０％ Ｔｉ；０．００５〜０．２０％ Ｂ；０．０００５〜０．００２０％ Ｃａ；０．０００５〜０．００５０％ を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物を含み、且つ溶
接金属の化学成分組成が、前記溶接金属と母材とのＭｏ
及びＮｉの差により決められる下記の式を満足すること
を特徴とする溶接鋼管。 ΔＮｉ＋７．５ΔＭｏ≧０．１ 但し ΔＮｉ＝Ｎｉ（溶接金属部重量％）−Ｎｉ（母材重量％
） ΔＭｏ＝Ｍｏ（溶接金属部重量％）−Ｍｏ（母材重量％
）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26027189A JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20698589 | 1989-08-11 | ||
| JP1-206985 | 1989-08-11 | ||
| JP26027189A JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03170641A true JPH03170641A (ja) | 1991-07-24 |
| JPH0814014B2 JPH0814014B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=26515996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26027189A Expired - Fee Related JPH0814014B2 (ja) | 1989-08-11 | 1989-10-06 | 溶接鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0814014B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006283148A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corp | Ｃｒフリー耐サワー特性に優れた溶接鋼管 |
| JP2016079474A (ja) * | 2014-10-17 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手 |
-
1989
- 1989-10-06 JP JP26027189A patent/JPH0814014B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006283148A (ja) * | 2005-04-01 | 2006-10-19 | Nippon Steel Corp | Ｃｒフリー耐サワー特性に優れた溶接鋼管 |
| JP4709568B2 (ja) * | 2005-04-01 | 2011-06-22 | 新日本製鐵株式会社 | 耐サワー特性に優れたｕｏ鋼管 |
| JP2016079474A (ja) * | 2014-10-17 | 2016-05-16 | 新日鐵住金株式会社 | 溶接継手 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0814014B2 (ja) | 1996-02-14 |
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