JPH03164244A - 積層体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、高強度高弾性率のフィルム層と、熱可塑性樹
脂層または繊維強化熱可塑性樹脂層とを積層一体化した
材料に関し、さらに詳しくは、曲げ、引っ張り、圧縮等
の優れた機械的強度及び極めて優秀な耐衝撃性をもち、
熱プレス等の簡便な方法で容易に成形できる新規な複合
材料に関する。

［従来の技術］ エボキシ樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂を、カ
ーボン繊維、ガラス繊維、アラミド繊維等で補強して使
用するいわゆる織維強化プラスチソクは従来より知られ
ている．補強用礒維は、フィラメントヤーン、織布、短
織維マット等の形で用いられるが、その機能を十分に果
たすために、高強度、高弾性率等の物性が要求される。

繊維強化熱硬化性樹脂は機械的強度あるいは弾性率に優
れるものの、一般に靭性に乏しく、耐衝撃性に問題があ
り、一旦破壊すると、強化繊維がささくれた鋭利な破壊
面を露出するという欠点がある。耐衝撃性に優れた補強
用繊維として注目されるアラξド繊維は、そのコンポジ
ットをｍ械加工する際に繊維がちもけ、毛羽だち、加工
面がきれいに仕上がらないという実用上大きな欠点を有
している。また長繊維強化プラスチックには共通して機
械的性能及び寸法安定性の異方性という欠点が存在する
。

〔発明が解決しようとする課題〕

かかる点に鑑み、本発明者らは、さきにまだ公知でない
が最近開発された高強度高弾性率のフイルムを用い、物
性に異方性が少なく、耐衝撃性にすぐれた熱硬化性樹脂
複合材料を提案した。本発明者らは、更に鋭意研究を続
け、熱可塑性樹脂との複合化を検討した結果、靭性及び
耐衝撃性が更に改良されるだけでなく、戒形性に優れた
材料が得られることを見いだし、本発明に至った。

本発明の一つの目的は、いわゆる繊維強化プラスチック
に匹敵する機械強度をフィルムと樹脂の組合せによって
達成することにある。一方、本発明のもう一つの目的は
、繊維強化樹脂と、フイルムを組み合わせることによっ
て、繊維強化樹脂が木来有する剛性を損なうことなく、
むしろ更に優れた機械的物性と耐衝撃性とを付与するこ
とにある。

〔課題を解決するための手段〕

即ち、本発明は、４００゜Ｃ未満に融点及び分解点をも
たない有機系重合体からなり、３５ｋｇ／ｍｍ”以上の
引っ張り強度及び７　０　０　ｋｇ／ｎｕｎ２以上の引
っ張り弾性率を有するフィルム層と熱可塑性樹脂層とを
積層一体化してなる積層体，であり、もう一つの本発明
は，４００゜Ｃ未満に融点及び分解点をもたない有機系
重合体からなり、３５ｋｇ／Ｉｌ１２以上の引っ張り強
度及び７　０　０　ｋｇ／ｍｍ２以上の引っ張り弾性率
を有するフィルム層と繊紐で補強された熱可塑性樹脂層
とを積層一体化してなる積層体，である。

本発明において用いられる熱可塑性樹脂は、例えば、ポ
リオレフィン、ポリエステル、ボリアξド、ポリアクリ
レート、ポリカーボネート等がある。また特に限定され
ないが、得られた戒形体の耐熱性あるいは使用可能温度
域等の観点から、いわゆるスーパーエンプラの類が好ま
しく用いられる。それらの例としては、ポリスルフォン
、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、ポリエーテ
ルケトン、ポリエーテルエーテルケトン、ポリエーテル
サルフォン、ポリフエニレンサルファイド等がある。

従って、本発明において、補強体として用いるフィルム
は、それら高融点の熱可塑性樹脂の成形温度においても
変形、溶融、分解等を起こさないものであることが必須
であり、すなわち、４００゜Ｃ以上に融点及び分解点を
もつ有機系重合体からなっている必要がある。

本発明の目的に従って、本発明に用いるフイルムは、そ
れ自体が高強度、高弾性率であることが必要であり、す
なわち、３５ｋｇ／ａｍ”以上の引っ張り強度及び７０
０　ｋｇ／ｆｉｌｍ”以上の引っ張り弾性率をもつもの
でなくてはならない。好ましくは、４５０　ｋｇ　／　
ｍｍ　２以上の強度と１０００ｋｇ　／　ｍｒｎ　”以
上の弾性率を、更に好ましくは、５０ｋｇ／ｆｆＩＩ１
”以上の強度と１２００ｋｇ／ｍ＋ａ”以上の弾性率を
有することである。

このような有機系重合体としては、例えば、アラミド、
ポリイミド、ポリベンツイミダゾール、ポリベンツビス
チアゾール等が挙げられるが、樹脂との接着の良さや高
強度、高弾性率の発現のし易さからアラミドとポリイミ
ド、なかでもアラミドが好ましい。

好ましく用いられるアラξドには下記の一般式（１）　
，（ｎ）で表わされる構造のもの、またはこれらの共重
合体がある。

一←ｃ−　Ｒ＋　−　Ｃ−　Ｎｌｌ　−　Ｒ２　−　Ｎ
ｌｌ寸ｒ　　　（１）１１１Ｉ ＯＯ 又は＋Ｃ−Ｒ３−Ｎｉｌ寸７　　　　　（■）１１ ０ （式中において、Ｒ＋　，ＲｚおよびＲ，はから選ばれ
、これらの水素原子がハロゲン、メチル、エチル、メト
キシ、ニトロ、スルホン等の官能基で置換されていても
よい。ｍ，ｎは平均重合度であり約５　０−１０００で
ある。）本発明に用いるフィルムには、上記、特定の有
機系重合体以外の成分が、本発明の効果を損わない範囲
で少量含まれていてもよく、例えば上記以外の有機系重
合体、有機系低分子化合物、無機化合物等を少量含有し
てもよい。

フィルムは、コンボジット製品としての抗張力の必要な
方向に引張強度及び引張弾性率を増強した所謂テンシラ
イズドタイプが用いられてもよいがもちろん、フィルム
として、等方的な性能を有するものを用いた方が、得ら
れる戒形体の機械的強度及び寸法安定性に方向性が少な
いという点でよい。本発明において、引張強度と引張弾
性率とは少くとも１つの方向が前記の値を満たしていれ
ばよいが、好ましくは、任意に選んだ互いに直交する２
つの方向の特性の平均値が前記した値を満していること
である． 本発明において、補強効果を十分に発現させるために、
フィルムと熱可塑性樹脂とが十分な接着力をもつことが
好ましい。大きな接着力は下記の方法により達成される
．その方法は、例えば製膜上の工夫、！！膜後の物理的
又は化学的なエッチング等によりフィルム又はテープの
表面を粗にする、コロナ放電処理、プラズマ処理、化学
分解等により表面に化学活性種を導入する、エボキシ化
合物、イソシアネート化合物、レゾルシン・ホルマリン
・ラテックス混合物等により接着用の含浸前処理をする
、又はこれらを組み合わせる等の方法が好ましく用いら
れる。

本発明に用いるフィルムの厚みは成形品における樹脂層
、あるいは繊維強化樹脂層との積層構成を考慮して適宜
決定されるが通常２〜１００μｍであり、好ましくは５
〜５０μｍである。

本発明でいう織維強化熱可塑性樹脂層は、補強繊維に熱
可塑性樹脂を含浸して得られ、強化繊維と樹脂との比率
に関しては、強化繊維の体積分率が４０〜７０％のもの
が好ましい。

本発明に用いる補強繊維としては、ガラス繊維、カーボ
ン繊維、アラミド繊維、ポリベンズイミダゾール繊維、
ポリベンゾチアゾール繊維、あるいは例えばニッケルメ
ッキを施したカーボン繊維等これらを金属被覆したもの
や、また、アルミナ織維、シリコンカーバイド繊維等の
無機繊維も含まれ、これらの繊維の２種以上を併用する
こともできる。

また、繊維は一方向に引き揃えたシート状の形で、ある
いは織物の形で用いられ、特に等方的な機械物性が要求
される用途においては適当な長さにカットされた繊維が
ランダムに配向したマット状でも使用される。

本発明の一つの目的であるフィルムと熱可塑性樹脂との
積層体においては、フィルム自体には熱融着性、圧着性
等の一体化能は殆んどなく、熱可塑性樹脂が、バインダ
ーとしての役割を担う。従って、それらは必ず交互に積
層されねばならない。

また、戒形体中におけるフィルムと熱可塑性樹脂との比
率は、フィルムの割合が４０〜９５％の間にとられれば
よい。４０％未満では満足な物性が得られず、９５％を
越えると一体化が困難となる。

好ましくは６０〜９０％、更に好ましくは７０〜８５％
の範囲である。

本発明の他の１つの目的であるフィルムと繊維強化熱可
塑性樹脂との積層体における積層構威及び積層比率に関
して特に制限はないが、例えば、繊維強化樹脂の剛性を
損うことなく耐１ｈ　撃性を飛躍的に増大させ得る好適
な構戒は、繊維強化樹脂層をフィルム層ではさみ込むも
のであり、特に成形体の形状が中空のパイプの場合に極
めて有効である。これはフィルム層が繊維強化樹脂層の
変形を抑え込み、クランクの発生を起り難くすることに
よる効果と考えられる。積層割合はフィルムの成形体全
体に対する体積分率が５〜５０％の間であり、好ましく
は５〜３０％である。

別の構或の例としては、先述のフィルムと熱可塑性樹脂
の場合の如く、フィルムと繊維強化熱可塑性樹脂を一層
ずつ交互に積層する方法がある。

あるいはこれらを組み合わせる方法も適宜用いられてよ
い。また、フィルム層は必ずしも一層ずつ積層する必要
はなく、複数層重ねたものを配することもなされてよい
。その際、フィルムとフィルムとの間はバインダーとし
て樹脂を積層する必要がある。

本発明の積層体は種々の方法で製造することができる。

高強度・高弾性率のフィルムと熱可塑性樹脂とからなる
積層体は、例えば、熱可塑性樹脂を融液あるいは溶液の
状態からフィルム状に成形し、あらかじめこれと不融の
高強度、高弾性率のフィルムとをラ貴ネートしてラミネ
ートフィルムとしてから、更にこれを複数枚積層し熱プ
レス等を用いて一体化することができる。また、該ラミ
ネートフィルムを棒状の金型に密着、｝壱回し、外側か
ら熱収縮テープ等を捲き重ね、熱可塑性樹脂の融点以上
に一旦加熱し冷却固化させた後、金型から抜き取れば、
種々断面のパイプを得ることができる。

また、ラミネートフィルムを経山することなく、熱可塑
性樹脂フィルムと不融の高強度・高弾性率フィルムを積
層し、金型を用いて熱プレスすることもなされてよい。

その際、金型に所望の形状を付与することで、様々な形
状の積層体を容易に得ることができる。

高強度、高弾性率で不融のフィルムと繊維強化熱可塑性
樹脂との積層体は、以下の方法で製造出来る。まず繊維
強化熱可塑性樹脂は、熱可塑性樹脂を融液あるいは溶液
の状態で例えば、一方向に引き揃えたもの（以下ＵＤシ
一トという）、織編物、あるい、はマット状物等の強化
繊維シートに含浸し、必要に応じて加熱、脱溶媒等を行
って製造される。また、強化繊維と熱可塑性樹脂の繊維
とを織編物としたもの、あるいは、それらの交絡したヤ
ーン及び混紡したヤーンを引き揃え、織編等でシート化
したものを用いることも出来る。こうして得られた繊維
強化熱可塑性樹脂シートと高強度、高弾性率で不融のフ
ィルムとを一層ずつ交互にラミネートあるいは積層し熱
プレスすれば、交互積層の戒形体となる。また一層ずつ
ラミネー１・したものを金型にｌ在回戒形ずればパイプ
状の交互積層体となる。また、先に述べた、高強度、高
Ｕ！ｌｉ性率、不融のフィルムと熱可塑性樹脂とのラミ
ネ−トを用いれば、繊維強化熱可塑性樹脂シートと適宜
積層することにより、所望の様々な積層構威の積層体を
製造することが可能である。

〔実施例〕

次に本発明を実施例を用いて詳細に説明する．実施例１
，３，５．６及び比較例１．３，６．７で得た積層板の
物性を第１表に、また実施例２，４及び比較例２，４．
５で得た積層管の物性を第２表に示した。

なお、実施例における積層体の物性の測定方法は以下の
通りである。

抽圧縮強度；管状戒形体から長さ１３ｍｍの試験片を切
り出し、島津製作所製万能試験機（商品名オートグラフ
ＡＧ−１０型）を用い、圧縮速さ１ｍｍ／分で管の長さ
方向に圧縮し、最大破壊強さを求めた。

輔圧縮強度は以下の式により算出した。

４Ｐ 但し、σ， ｄ ｄ２ Ｐ 面圧縮強度； ；軸圧縮強度（ｋｇ／＋ｎｍ”） ；試験片の内径（ｍｍ） ：試験片の外径（圓） ；最大破壊強さ（ｋｇ） 管状成形体から長さ１７閣の試験片 を切り出し、圧縮速さｌ＋ｎｍ／分で管の径方向に圧縮
し最大破壊強さを求めた。面圧縮強度は次式によって算
出した。

但し、σ２　；而圧縮強度（ｋｇ／＋ｎｍ２）Ｌ　　；
試験片の長さ（　ｎｕｎ　） 他の記号は軸圧縮強度の測定方法にＩｉＪ　シ。

アイゾント衝撃吸収エネルギー；管状戒形体より長さ６
４ｍｍの試験片を切り出してそのまま用いた。

東洋精機製作所■製アイゾット衝撃試験機で、ハンマ重
ｆｆｉ３．８７４　ｋｇ、持ち上げ角１３５度で試験し
た。

衝撃吸収エネルギーは次式により求めた。

π　（ｄ２”−ｄｌ”） 但し、Ｅ　；アイゾット衝撃吸収エネルギー（ｋｇ　−
　ｃｍ／ｃｆｆｌ） 一　：ハンマ重量（３．８７４ｋｇ） Ｒ　；ハンマの軸心と重心間の距離 （２２．４１ｃｍ） β；ハンマが試料を破断し反対側に振り上がった角度（
度） 油げ強度及び曲げ弾性率；積層板から幅２５ｍｍ、長さ
５０ａ＋ｍの試験片を切り出し、島津製作所■製万能試
験機（商品名オートグラフＡＧ−１０型）を用い、支点
間距離３５ｎ＋ｍ、曲げ速度２ｍｆｆＩ／分で試験した
。加圧くさびの先端はＲ５、支点先端はＲ２のものを使
用した．得られた荷重一たわみ曲線より、曲げ強度（σ
ｆ）及び曲げ弾性率（Ｅ，／）を以下の式によって算出
した。

２匈ｈ２ 曲げ強度（ｋｇ／ｍｍ”） 試験片の幅（　ｍｍ　） 試験片の厚さ（ｍｍ） 支点間距離（Ｍ） 最大破壊荷重（ｋｇ） ４Ｗｈ３　　　　　　Ｙ 但し、ＥＪ；曲げ弾性率（　ｋｇ　／　ｍｍ　”　）Ｆ
／Ｙ　；荷恵一たわみ曲綿の直線部分の勾配（ｋｇ／ｆ
ｆｌＩｎ） 落錘衝撃試験；積層板から１００　ｆｆｌｆｆｌＸ１０
０　ｍｍの試験片を切り出し、レオメトリックス社製落
錘衝撃試験機を用いて、荷重３０ｋｇ、高さ２０ｃｍ、
試験速度２ｍ／秒の条件で試験を行った。得られた吸収
エネルギー曲線から、全吸収エネルギーを求めた。

アラミドフィルムの製造は下記の方法で行なった。

まず９８％濃硫酸中に溶解して、Ｃが０．５ｇ／１００
　ｄにて、３０゜Ｃで測定した対数粘度が５．５のポリ
ーｐフェニレンテレフタルアξド（以下ＰＰＴＡと略す
）を９９．５％の硫酸にボリマー濃度１２％で溶解し、
光学異方性のあるドープを得た。このドープを真空下に
脱気し、濾過したのち、ギアポンプを通じて、スリント
ダイから押出し、鏡面に磨いたタンタル製のベルトにキ
ャストし、相対湿度４０％の約９０゛Ｃの空気の雰囲気
のゾーンを通しし、流延ドーブを光学等方化し、ベルト
とともに、２０゜Ｃの３０％硫酸水溶液中に導いて凝固
させた．次いで、凝固フィルムをベルトからひきはがし
、カセイソーダ水溶液で中和し、水洗した。洗浄の終了
したフィルムを乾燥させず、ローラで長さ方向（ＭＯ方
向）に延伸し、次いでテンターで幅方向（ＴＯ方向）に
延伸したのち、定長に保持しつつ、２００゜Ｃで乾燥し
更に３　０　０　”Ｃで定長熱処理し、３０μｍのＰＰ
ＴＡフィルムを製造した。

得られたフィルムは淡黄色透明で、熱分析において４０
０゜Ｃ以下における溶融、分解は見られなかった。種々
延伸倍率を変えて製造を行ない得られたＰＰＴＡフィル
ムの中から、引張強度及び弾性率が、長さ方向で、それ
ぞれ４　５　ｋｇ　／閣２、１３９０ｋｇ／餉２幅方向
で、それぞれ４　４　ｋｇ／ｍｍ”　、１３５０ｋｇ／
ｍｍ”のフィルム（フィルムＡとする）を後述の実施例
において使用した。

まず、本発明の一つの発明である高強度、高弾性率のフ
ィルム層と熱可塑性フィルム層との交互積層について実
施例１，２で説明する。

実施例１ 東レ・フィリップス社製ポリフエニレンサルファイド（
以下ｐｐｓと略する）’Ｅ−３４０゜Ｃで加熱溶融して
スリソトダイより押し出し、ダイ直下のロール上を走行
するフィルムＡの上に製膜し、直後の一対のニンプロー
ル間で圧着して全厚み４０μｍのラミネートフィルムを
得た。

該フィルムを短冊状に切り出し、矩形の手金型中に、２
５枚重ねてセットした。これを熱プレス装置を用いて３
５０゜Ｃ、２　０　｝ｃｇ　／　ｃ＋Ｊの条件下１０分
加熱加圧し、５０゜Ｃまで冷却して、Ｉ胴厚の積Ｎ板を
得た。

実施例２ 実施例１で得られたラミネートフィルムを幅ｌＯｍｍの
テープ状にスリットし、テーピングマシンを用い、直径
１０触のステンレス製丸棒の金型にピッチ２．　５　ｍ
ｍで捲回した。この操作を６同繰り返ししフィルムＡの
重なりが２４層に相当する積層を行ない、巻始めと巻終
りの端部をステンレス製のカラーで因定した後、３５０
　℃のオーブン中で５分間加熱した。室温まで冷却した
後、金型を抜き取って内径１０ｍｍ、外径１２ｍｍの積
層管を得た。

つぎに本発明のもう一つの発明である高強度、高弾性率
のフィルム層と繊維で補強された熱可塑性樹脂層との積
層について実施例３〜６及び比較例１〜７で説明する。

実施例３ 実施例１で得られたラミネートフイルムと、フィリップ
スペトローリアム社製炭素繊維のＵＤシ一ト／ＰＰＳ　
　（商品名ライトンＡＣＭ　）とを以下の如く積層した
。まずラミネートフィルムを３枚積層し、その上からラ
イトン八ＣＭ（商品名）を９枚繊維軸をそろえて重ね、
更にラξネートフイルム３枚を積層して、矩形の平金型
に装てんし、温度３５０゜Ｃ、圧力２０ｋｇ／ｃｉの条
件下２０分間加熱加圧した。５０゜Ｃまで冷却した後取
り出して、厚さ２ＩｎＩＩ１の積層板を得た。

実施例４ 直径１０ｍｍのステンレス丸棒の金型に、あらかしめ１
５０゜Ｃに加熱した炭素繊維のＵＤシ一ト／ＰＰＳ（商
品名ライトンＡＣＭ　’）をシートローリング装置を川
い、炭素繊維の配向方向が金型の長さ方向に一致するよ
うに４層捲回した。その上から実施例１で得られたラξ
ネートフィルムのＩＯＭ幅テープを、テーピング機を使
用してピッチ２ｍＩＩ１で捲き付けた。この積層物の両
端部をステンレス製のカラーでしっかりと固定した後、
３５０゜Ｃのオーブン中で１０分間加熱した。室温まで
冷却した後、金型を引き抜いて、内径１０ｎｍ、外径１
２１１１１１１の積層管を得た。

実施例５ デュポン社製アラミド繊維、（商品名ケプラー４９）の
１４２０ｄのヤーンをクリルにセットし、ＩＣＩ社製ポ
リエーテルサルフオン（以下ＰＥＳと略する）の２５％
ジメチルアセトアミド（以下ＤＭＡｃと略する）溶液中
に該繊維を導いて溶液を含浸しつつ、次いで、シリコン
離型紙をあらかじめセットしたステンレス製のドラム上
に、糸条と糸条との間にすき間が出ないようにピッチ１
Ｍで慎重に巻き付けた。１００　℃で３時間、ドラムを
同転させつつ、加熱して、脱溶媒し、一ケ所を離型紙ご
と切り開いて、厚さ０．２ｍのアラミド繊維強化ＰＥＳ
を得た。

一方ＰＥＳ２５％のＤＭＡｃ溶液をグラビアコーターを
用いてフィルムＡに塗布し、加熱脱溶媒してＰＥＳを片
面にコートした４０μｍ厚のラもネートフィルムを得た
。このラミネートフィルムを３層重ねた上にアラミド繊
維強化ＰＥＳを繊維軸の方向をそろえて９層重ね、更に
ラミネートフィルム３層を重ねたものを矩形の平金型に
装てんし、３２０゜Ｃ、１００ｋｇ／ｍｍ”の条件下に
２０分間加熱加圧した。６０゜Ｃまで冷却した後、金型
より積層板を取りだした。厚さは２　ｍｍであった。

実施例６ フィルム八の表面に、１８０メッシュの川砂の粒子を用
いてプラスト加工を施した。該フィルムと、ポリエーテ
ルエーテルケトン（以下ＰＥＥＫと略す）を含浸したＩ
Ｃ１社製炭素繊維ＵＤシ一ト、（商品名ＡＰＣ−２）を
繊維の方向をそろえて各１０層交互に重ね、これを金型
に装てんし、３６０゜Ｃ、４５ｋｇ　／　ｃｒ＆の条件
下に２０分間加熱加圧し、６０゜Ｃまで冷却した後、２
．２ｍｍｒｇ−の積層板を取り出した。

比較例１ 旭コンポジシト■製炭素繊維／エポキシＵＤプリプレグ
（商品名ファイバーダックス）を１０層積層し、エアバ
ッグ／オートクレープ法により、１５０℃で２時間加熱
して、炭素繊維／エボキシ積層板（　２　ｎ＋＋ｎ厚，
）を得た。

比較例２ 比較例１で用いたものと固しプリプレグを１０恥径のス
テンレス丸棒の金型に繊維軸が金型の長さ方向と威す角
がＯ”，２５゜となるように５層捲回し、その上を離型
処理を施したＰＥＴテープでラッピングした後、１５０
゜Ｃのオーブン中で加熱硬化させた。室温まで冷却した
後金型を抜き取って内径１０ｎＩＩＩ１、外径１２ｍｍ
のラ旦ネートバイプ２種を得た。

比較例３ 炭素繊維のＵＤシート／ＰＰＳ　（商品名ライトンＡＣ
Ｍ）を１０枚重ね、実施例３と同じ成形条件下に厚さ２
ｆｆｌｆｆｌのＵＤ積層板を得た。

？較例４ フィルムＡのかわりに、宇部興産■社製引張り強度２３
．５ｋｇ／ｃｆｆｌ，引張弾性率３　６　０　ｋｇ／ｃ
ｆｆｌのポリイ旦ドフィルム、（商品名コービレックス
ーＲ）の２５μｍ規格品を用いた以外は実施例４と同様
の方法で内径１０ｍｍ、外径１２■■■の積層管を或形
した。

比較例５ 実施例４を同様に、直径１０ｍｍのステンレス丸棒を金
型として炭素繊維ＵＯシー｝／ＰＰＳ　　（商品名ライ
トンＡＣＭ　）を５層捲回し、その外側をフィルムＡで
ラッピングして実施例４と同じ条件下に一体化せしめた
後、得られた積層管の最外層のフィルムＡを剥がして試
料とした。

比較例６ フィルムＡを積層せず、アラξド繊維強化ＰＥＳを１０
層重ねた以外は実施例５と同じ条件下に成形して積層板
を得た。

比較例７ ブラスト加工したフィルムＡを用いなかった以外は実施
例６と同様にして積層板を成形した。

以下余白 （発明の効果） 本発明の積層体は優れた機械的物性を有し、更には、こ
れまでの材料では得られなかった極めて高い衝撃吸収性
を有している。加えて、切断加工性、穴あけ加工性等の
機械加工性にも優れ、むしろ繊維強化の場合より加工時
の工程が簡略化されるという利点すらある。

本発明の一つである高性能のフィルムと熱可塑性樹脂か
らなる積層体は、その優れた機械的強度及び極めて高度
な耐衝撃性を生かし、例えば、自動車ボディーまわりの
部材、産業用ロボットのパーツ、ケーシング、各種機械
等の配管類、あるいは配線基板等に用いることができる
。

また強化繊維と組み合わせた本発明のもう一つの積層体
は、高度な剛性が得られることにより、ゴルフクラブ、
釣竿、ラケットフレーム、スキーストック等のスポーツ
・レジャー用から、宇宙・航空分野における構造材に至
るまで、巾広く用いることができる。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、４００℃以上の融点及び分解点をもつ有機系重合体
   からなり、３５ｋｇ／ｍｍ＾２以上の引っ張り強度及び
   ７００ｋｇ／ｍｍ＾２以上の引っ張り弾性率を有するフ
   ィルム層と熱可塑性樹脂層とを積層一体化してなる積層
   体。 ２、４００℃以上の融点及び分解点をもつ有機系重合体
   からなり、３５ｋｇ／ｍｍ＾２以上の引っ張り強度及び
   ７００ｋｇ／ｍｍ＾２以上の引っ張り弾性率を有するフ
   ィルム層と繊維で補強された熱可塑性樹脂層とを積層一
   体化してなる積層体。