JPH03141182A - セラミック金属複合材料および該材料を金属構造と結合する方法 - Google Patents
セラミック金属複合材料および該材料を金属構造と結合する方法Info
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- JPH03141182A JPH03141182A JP2193198A JP19319890A JPH03141182A JP H03141182 A JPH03141182 A JP H03141182A JP 2193198 A JP2193198 A JP 2193198A JP 19319890 A JP19319890 A JP 19319890A JP H03141182 A JPH03141182 A JP H03141182A
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- C04B2237/50—Processing aspects relating to ceramic laminates or to the joining of ceramic articles with other articles by heating
- C04B2237/70—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness
- C04B2237/704—Forming laminates or joined articles comprising layers of a specific, unusual thickness of one or more of the ceramic layers or articles
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、金属を浸透させに多孔性セラミックからなる
セラミック金属複合材料（ＯＭＯ−Ｏｅｒａｍｉａ Ｍ
ａｔａｌ Ｃｏｍｐｏｕｎｄ ）に関する。
セラミック金属複合材料（ＯＭＯ−Ｏｅｒａｍｉａ Ｍ
ａｔａｌ Ｃｏｍｐｏｕｎｄ ）に関する。
欧州特許第０ １５５ ８３１号明細書（Ｌａｎｘｌ・
）から、冒頭記載の形式のセラミック金属複合材料は公
知である。該特許明細書の請求項１１によれば、セラミ
ック成形体の良好な浸透を可能にする丸めには、小角粒
子限界（Ｋｌａｉｎｉｖｉｎｋｅｌｋｏｒｎｇｒｅｎｚ
ｅｎ ）が所定の範囲内にあらねばならない。
）から、冒頭記載の形式のセラミック金属複合材料は公
知である。該特許明細書の請求項１１によれば、セラミ
ック成形体の良好な浸透を可能にする丸めには、小角粒
子限界（Ｋｌａｉｎｉｖｉｎｋｅｌｋｏｒｎｇｒｅｎｚ
ｅｎ ）が所定の範囲内にあらねばならない。
特開昭６を１６３２．２４号公報（住人電工、１９８６
年７月２３日）から、加圧下で８５〜９０％の気孔率を
有するセラミック成形体にアルミニウム溶融物ｖｉ−浸
透させることは公知であるＯ 更に、英国特許第２１ ４８ ２７０号明細書（英国セ
ラミック研究協会、１９８５年５月３０日）から、気孔
率３９チｔ−Ｗする多孔性８１０セラミツクに階融した
アルミニウムｔ７００℃および６．７２ ｋｐ８１の圧
力で浸透させることにより、サーメットｋｌｉ！造する
ことは公知であるＯ 別のサーメットはテエコスロバキア国特許第２０ ６１
３２号明細書（１９８５年１０月１日）に記載さｎて
いる□この場合には、Ａｌ１２０３９５〜９０ Ｔｏ
ｓ ８１ｏｓ残りからなる多孔性セラミック材料ｔ−Ｘ
空化し、かつアルミニウムま友はアルミニウム化合物を
７００〜９００℃の温度で、不活性ガス下にかつＩ Ｍ
Ｐａより大きい圧力で浸透させることにより製造される
０瞑セラミック成形体は浸透前は４１％の気孔率を有し
ている〇 したがって従来技術水準では、高多孔性セラミック材料
に金属浴融物ｔ−浸透させている。その結果そこから裏
道さｎ九良品は主に金属構造七有する。該金属／セラミ
ック複合材料（ＯＭＯ）はその特性が十分に金属の性質
であるので、硬度、温度安定性および摩耗特性に関する
要求は純セラミック材料のそれらの値のはるか下に位置
している。
年７月２３日）から、加圧下で８５〜９０％の気孔率を
有するセラミック成形体にアルミニウム溶融物ｖｉ−浸
透させることは公知であるＯ 更に、英国特許第２１ ４８ ２７０号明細書（英国セ
ラミック研究協会、１９８５年５月３０日）から、気孔
率３９チｔ−Ｗする多孔性８１０セラミツクに階融した
アルミニウムｔ７００℃および６．７２ ｋｐ８１の圧
力で浸透させることにより、サーメットｋｌｉ！造する
ことは公知であるＯ 別のサーメットはテエコスロバキア国特許第２０ ６１
３２号明細書（１９８５年１０月１日）に記載さｎて
いる□この場合には、Ａｌ１２０３９５〜９０ Ｔｏ
ｓ ８１ｏｓ残りからなる多孔性セラミック材料ｔ−Ｘ
空化し、かつアルミニウムま友はアルミニウム化合物を
７００〜９００℃の温度で、不活性ガス下にかつＩ Ｍ
Ｐａより大きい圧力で浸透させることにより製造される
０瞑セラミック成形体は浸透前は４１％の気孔率を有し
ている〇 したがって従来技術水準では、高多孔性セラミック材料
に金属浴融物ｔ−浸透させている。その結果そこから裏
道さｎ九良品は主に金属構造七有する。該金属／セラミ
ック複合材料（ＯＭＯ）はその特性が十分に金属の性質
であるので、硬度、温度安定性および摩耗特性に関する
要求は純セラミック材料のそれらの値のはるか下に位置
している。
本発明の課題は、曲げ強さ、靭性、弾性率、硬度および
耐摩耗性に関するセラミック材料の特性を金属材料に比
較して、硬度、温度特性、および耐摩耗性等のすぐｔた
特性の維持もしくは向上のもとに改良することであった
〇〔課題を解決するための手段〕 前記課題は、冒頭に記載しに形式のセラずンク金ａ複合
材料において、セラミックが多数の層から構成され、そ
の際層厚は１０〜１５０μｍ訃よび平均気孔半径は１０
０〜１０００ ｎｍで、開口Ｒｋ終気気孔率５〜１４俤
および全気孔率は５〜３０％であジ、かつ金属は出発気
孔率に対して０．１〜１０％の残シ気孔体積にまで気孔
に充填さｎていることにより解決される。
耐摩耗性に関するセラミック材料の特性を金属材料に比
較して、硬度、温度特性、および耐摩耗性等のすぐｔた
特性の維持もしくは向上のもとに改良することであった
〇〔課題を解決するための手段〕 前記課題は、冒頭に記載しに形式のセラずンク金ａ複合
材料において、セラミックが多数の層から構成され、そ
の際層厚は１０〜１５０μｍ訃よび平均気孔半径は１０
０〜１０００ ｎｍで、開口Ｒｋ終気気孔率５〜１４俤
および全気孔率は５〜３０％であジ、かつ金属は出発気
孔率に対して０．１〜１０％の残シ気孔体積にまで気孔
に充填さｎていることにより解決される。
セラミックの多層構造および全気孔ｉｓ〜３０％の場合
には金属溶融物の浸透が特性の望ましい組み合わせを可
能にすることが明らかとなった。この場合、全気孔率は
金属＃融物の浸透の前のセラミックの出発気孔率であろ
０この場合、平均気孔半径１００〜１０００ ｎｍは重
要でおり、該気孔半径はカルロΦエルバの水銀ボロクメ
ータを用いて検査されるＯ 多層構造により、特に有利な方法で金属浴融物全浸透さ
せることのできるセラミック材料の気孔網状構造が得ら
れるＯ気孔網状構造は、本発明によれば使用さｎるセラ
ミック材料の粒度ならびに液体安定化さｎｆｃプラズマ
ビーム内の級覆速度により制御可能であるＯ 実験にもとづいて、Ｌａｎ！ｉｄ＠特許明細誉で提示さ
れた小角粒子限界は、お互いに結合状態にある気孔およ
び気孔通路から構成さｎている気孔網状構造ｔセラミッ
クが有する場合には、必要でないことが明らかとなった
０更にこの特殊な構造は、本発明によれば、セラミック
が多数の薄い層から構成嘔ｎ、核層が調！Ｉ司能な気孔
′ａｔ有して形成される場合に、存在する。
には金属溶融物の浸透が特性の望ましい組み合わせを可
能にすることが明らかとなった。この場合、全気孔率は
金属＃融物の浸透の前のセラミックの出発気孔率であろ
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要でおり、該気孔半径はカルロΦエルバの水銀ボロクメ
ータを用いて検査されるＯ 多層構造により、特に有利な方法で金属浴融物全浸透さ
せることのできるセラミック材料の気孔網状構造が得ら
れるＯ気孔網状構造は、本発明によれば使用さｎるセラ
ミック材料の粒度ならびに液体安定化さｎｆｃプラズマ
ビーム内の級覆速度により制御可能であるＯ 実験にもとづいて、Ｌａｎ！ｉｄ＠特許明細誉で提示さ
れた小角粒子限界は、お互いに結合状態にある気孔およ
び気孔通路から構成さｎている気孔網状構造ｔセラミッ
クが有する場合には、必要でないことが明らかとなった
０更にこの特殊な構造は、本発明によれば、セラミック
が多数の薄い層から構成嘔ｎ、核層が調！Ｉ司能な気孔
′ａｔ有して形成される場合に、存在する。
決定した適用挙例、たとえば連接されたま九ははんだ付
けさｎｆｃセラミック／金属構造のような金属構造の結
合に関しては、セラミック材料が内側から外側に増加す
る気孔率およびそｎとともに上昇する金属分を有するこ
とが有利であることが立証さｎた０このように構成さｎ
た気孔網状組織は勾配構造（Ｇｒａｄｉｅｎｔｅｎ−８
ｔｒｕｋｔｕｒ ）と称される。金属的特性は複合材料
の外側帯域で優勢であるが、内側帯域ではセラミックの
特性が優勢である◇ 該勾配構造は液体安定化されｍプラズマビーム内で基礎
成形体に連射する場合の粒度を変化させることにより達
成される◎たとえばａａｏ ”２０μｍｏ非常に歇細な
粉末で開始し、かつ該粒度ｔセラミック材料の外側層で
は己５ｏ値〉１００μｍに上昇させるｏしかしまた、そ
の都度の金属表面に面し７ｃ側に基づき逆の操作法も可
能である０セラミック複合成形体の金属構造にすぐ銃く
面が、大きな粒子直径ｔ■する粉末から生じ１こ構造ケ
有することは重要である。
けさｎｆｃセラミック／金属構造のような金属構造の結
合に関しては、セラミック材料が内側から外側に増加す
る気孔率およびそｎとともに上昇する金属分を有するこ
とが有利であることが立証さｎた０このように構成さｎ
た気孔網状組織は勾配構造（Ｇｒａｄｉｅｎｔｅｎ−８
ｔｒｕｋｔｕｒ ）と称される。金属的特性は複合材料
の外側帯域で優勢であるが、内側帯域ではセラミックの
特性が優勢である◇ 該勾配構造は液体安定化されｍプラズマビーム内で基礎
成形体に連射する場合の粒度を変化させることにより達
成される◎たとえばａａｏ ”２０μｍｏ非常に歇細な
粉末で開始し、かつ該粒度ｔセラミック材料の外側層で
は己５ｏ値〉１００μｍに上昇させるｏしかしまた、そ
の都度の金属表面に面し７ｃ側に基づき逆の操作法も可
能である０セラミック複合成形体の金属構造にすぐ銃く
面が、大きな粒子直径ｔ■する粉末から生じ１こ構造ケ
有することは重要である。
硬度および耐摩耗性の向上の７’（めに、Ｗ第１」には
前反応した状態の酸化物をベースとじた多成分材料を使
用することができる。多成分材料とは、２種類以上の酸
化物セラミック材料？ｌ−意味し、該材料を粉砕により
粉末状にしかつ焼ｔＪ温度で前反応させるＣその後初め
て、プラズマバーナの反応帯域内に尋人する。
前反応した状態の酸化物をベースとじた多成分材料を使
用することができる。多成分材料とは、２種類以上の酸
化物セラミック材料？ｌ−意味し、該材料を粉砕により
粉末状にしかつ焼ｔＪ温度で前反応させるＣその後初め
て、プラズマバーナの反応帯域内に尋人する。
次に若干の実施例にもとづき本発明の詳細な説明する、
その際本発明にもとづくセラミンク金属複合材料はプラ
ズマ溶射により製造し、かつその後金Ｆ４を浸透させる
ことにより ０ＭＯに刀口工した０そｎに対してＬａｎ
：ｃｉｄｅ％Ｉｆｆ：ＢＡ細書にもとづ〈従来Ｃ） Ｏ
ＭＯ材料ケ対比させる０この場合１本発明にもとづ＜
ＣＵａの材料％ａは、瞑ＣＭＯが請求項３〜５に定義し
た勾配構！’に有する場合、−層間らかに向上すること
が判明する。
その際本発明にもとづくセラミンク金属複合材料はプラ
ズマ溶射により製造し、かつその後金Ｆ４を浸透させる
ことにより ０ＭＯに刀口工した０そｎに対してＬａｎ
：ｃｉｄｅ％Ｉｆｆ：ＢＡ細書にもとづ〈従来Ｃ） Ｏ
ＭＯ材料ケ対比させる０この場合１本発明にもとづ＜
ＣＵａの材料％ａは、瞑ＣＭＯが請求項３〜５に定義し
た勾配構！’に有する場合、−層間らかに向上すること
が判明する。
密度および気孔率に関する値はドイツ工業規格（Ｄ工Ｎ
）５１［１５６によυ、ビッカース硬さに胸する値はＤ
工Ｎ５０１３３により決定した。
）５１［１５６によυ、ビッカース硬さに胸する値はＤ
工Ｎ５０１３３により決定した。
まず材料Ａｔ２ ｏ ３およびｕ２Ｔｉｏ、からプラズ
マビームによりプレートｔ−ｆｉ造する、その際粒度ｄ
δ０は６０′７０μｍであｐｌかつプラズマビーム内溶
射での検使速度は３００ ！Ｑ／８であった０個々の′
＠Ｑ層の厚さが１００μｍであり、達成さ：ｒした全気
孔率は酸化アルミニウムの場合１８％およびチタン酸ア
ルきニウムの場合１５％であった０溶射した粒子の形状
係数は、ｈ！化アルミ＝ウムＯ４合１ ： ５〜１：２
０まで、およびチタン酸アルミニウムの場合１：１５〜
１；２５であった０ 該プレートから、ｖＣ，数片を材料特性値の検査のため
に１００ ｘ １００ Ｘ ３０ ｎｍの寸法に切断し
、温度１０００℃で予熱し、かっＡＪＳｌ １０Ｍｇ合
金からなる金属溶融物を７５０℃で圧力Ｐ−３５バール
で時間１５秒以内で浸透させた。
マビームによりプレートｔ−ｆｉ造する、その際粒度ｄ
δ０は６０′７０μｍであｐｌかつプラズマビーム内溶
射での検使速度は３００ ！Ｑ／８であった０個々の′
＠Ｑ層の厚さが１００μｍであり、達成さ：ｒした全気
孔率は酸化アルミニウムの場合１８％およびチタン酸ア
ルきニウムの場合１５％であった０溶射した粒子の形状
係数は、ｈ！化アルミ＝ウムＯ４合１ ： ５〜１：２
０まで、およびチタン酸アルミニウムの場合１：１５〜
１；２５であった０ 該プレートから、ｖＣ，数片を材料特性値の検査のため
に１００ ｘ １００ Ｘ ３０ ｎｍの寸法に切断し
、温度１０００℃で予熱し、かっＡＪＳｌ １０Ｍｇ合
金からなる金属溶融物を７５０℃で圧力Ｐ−３５バール
で時間１５秒以内で浸透させた。
浸透後の冷却速度はプログラム制御される炉内で２００
℃／ｈであった０従って該＃、験数片５時間以内で厘温
に冷却された０ その後、酸化アルずニウムセラミックの場合、出発気孔
率に対して５％、およびチタン醒アルミニウムの場合は
７チ七有する残り気孔体積が１堅された０ 別の試験片を本発明にもとつく勾配′ａ造を用いて製造
しｚｏｍ造条件は前記に提示されたと同じであるが、但
しこの場合にはａｇｏ ｆＬ ＝ ４．０ま几は１００
μｍｔ−有する２つの異なる粒度のもの１に２つの通路
を経て施し友０その際、ｄ、。
℃／ｈであった０従って該＃、験数片５時間以内で厘温
に冷却された０ その後、酸化アルずニウムセラミックの場合、出発気孔
率に対して５％、およびチタン醒アルミニウムの場合は
７チ七有する残り気孔体積が１堅された０ 別の試験片を本発明にもとつく勾配′ａ造を用いて製造
しｚｏｍ造条件は前記に提示されたと同じであるが、但
しこの場合にはａｇｏ ｆＬ ＝ ４．０ま几は１００
μｍｔ−有する２つの異なる粒度のもの１に２つの通路
を経て施し友０その際、ｄ、。
値−４０μｍｋ有する粒子流は連続的に０から２５に？
／ｈに上昇させ、−万（１６０ＭＬ−１００μｍを有す
る粒子流は同じ方法で２５ｋｇ／ｈから０に戻した〇−
万の通路から他方の通路への切僕先は１時間以内に行っ
た。その際達成さｎ＊ｓ個の層厚は８０〜１００μｍで
１りり、全気孔率は１２％であった◎ＡＪ８１１０ Ｍ
ｇ合金に＆透させた後、該試験片は、出発気孔率に対し
て０．６−の残り気孔体積を有してい九〇 該試験片で測定δれ７ｃ値は狭１にまとめて示す０曲げ
強ち（４点曲げ装置ｍ）、弾性率′ｓ？工びにＩＣｒｃ
ＬＩ＆１する値は３．５ ｘ ４．５ ｘ ４５ ｍの
寸法の基準曲げ試料で確認した〇比較として、従来方法
でｋｍしかつｋｍし１ζＡＪａＯ，としての一体セラミ
ック成形体の材料テークを示す（文献値）０不発明にも
とづき製造した金属セラミック複合材料か１ｉ１１１ｉ
、＋’強さ、耐亀裂性（Ｋ工Ｃ）および硬度に関して非
常に良好なＷｉを示し、かつそｎとともに林料特性値お
よび個々の特性値の組み合わせに関して従来の材料に比
して明日な改良を示すことが明らかでらる〇
／ｈに上昇させ、−万（１６０ＭＬ−１００μｍを有す
る粒子流は同じ方法で２５ｋｇ／ｈから０に戻した〇−
万の通路から他方の通路への切僕先は１時間以内に行っ
た。その際達成さｎ＊ｓ個の層厚は８０〜１００μｍで
１りり、全気孔率は１２％であった◎ＡＪ８１１０ Ｍ
ｇ合金に＆透させた後、該試験片は、出発気孔率に対し
て０．６−の残り気孔体積を有してい九〇 該試験片で測定δれ７ｃ値は狭１にまとめて示す０曲げ
強ち（４点曲げ装置ｍ）、弾性率′ｓ？工びにＩＣｒｃ
ＬＩ＆１する値は３．５ ｘ ４．５ ｘ ４５ ｍの
寸法の基準曲げ試料で確認した〇比較として、従来方法
でｋｍしかつｋｍし１ζＡＪａＯ，としての一体セラミ
ック成形体の材料テークを示す（文献値）０不発明にも
とづき製造した金属セラミック複合材料か１ｉ１１１ｉ
、＋’強さ、耐亀裂性（Ｋ工Ｃ）および硬度に関して非
常に良好なＷｉを示し、かつそｎとともに林料特性値お
よび個々の特性値の組み合わせに関して従来の材料に比
して明日な改良を示すことが明らかでらる〇
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、金属を浸透した多孔性セラミックからなるセラミッ
ク金属複合体において、セラミックが多数の層から構成
され、その際層厚は１０〜１５０μｍおよび平均気孔半
径は１００〜１０００ｎｍで、開口最終気孔率は５〜１
４％および全気孔率は５〜３０％であり、かつ金属は出
発気孔率に対して０．１〜１０％までの残り気孔体積に
まで気孔に充填されていることを特徴とするセラミック
金属複合物。 ２、該層が形状係数＞５を有するセラミック粒子から構
成されている請求項１記載のセラミック金属複合材料。 ３、複合材料の個々の層内のセラミツク粒子が種々の形
状係数を有する請求項１または２項記載のセラミック金
属複合材料。 ４、セラミック粒子が内側から外側へ増加する形状係数
を有する請求項１から３までのいずれか１項記載のセラ
ミック金属複合材料。 ５、セラミック粒子が内側から外側へ減少する形状係数
を有する請求項１から３までのいずれか１項記載のセラ
ミック金属複合材料。 ６、金属としてアルミニウムまたはアルミニウム合金が
使用される請求項１から５までのいずれか１項記載のセ
ラミック金属複合材料。 ７、金属としてアルミニウムケイ素合金が使用される請
求項１から６までのいずれか１項記載のセラミック金属
複合材料。 ８、金属としてマグネシウム、鉛、亜鉛、銅が使用され
る請求項１から７までのいずれか１項記載のセラミック
金属複合材料。 ９ 金属として鋼またはねずみ鋳鉄が使用される請求項
１から８までのいずれか１項記載。 セラミック金属複合材料。 １０、金属としてチタニウムまたはチタニウム合金が使
用される請求項１から９までのいずれか１項記載のセラ
ミック金属複合材料。 １１、セラミックとして純粋な形の酸化物セラミック材
料が使用される請求項１から１０までのいずれか１項記
載のセラミック金属複合材料。 １２、セラミックとして前反応した状態の酸化物をベー
スにした多成分材料が使用される請求項１から１１まで
のいずれか１項記載のセラミック金属複合材料。 １３、セラミックとして、２種類以上の純粋な金属酸化
物からプラズマビーム内での現場反応により生成した酸
化物セラミック材料が使用される請求項１から１２まで
のいずれか１項記載のセラミック金属複合材料。 １４、セラミックとして酸化アルミニウムまたはチタン
酸アルミニウムが使用される請求項１から１３までのい
ずれか１項記載のセラミック金属複合材料。 １５、複合材料の金属構造に面した側が反対側に比較し
て金属が富化された表面構造を有するセラミック金属複
合材料を使用することを特徴とする、金属構造物と結合
する方法。１６、セラミックが、金属構造に面した側で
反対側に比較して増大する形状係数を有するセラミック
粒子からなる請求項１５記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3924268A DE3924268A1 (de) | 1989-07-22 | 1989-07-22 | Keramik-metall-verbundwerkstoff |
| DE3924268.4 | 1989-07-22 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03141182A true JPH03141182A (ja) | 1991-06-17 |
Family
ID=6385594
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2193198A Pending JPH03141182A (ja) | 1989-07-22 | 1990-07-23 | セラミック金属複合材料および該材料を金属構造と結合する方法 |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0410284B1 (ja) |
| JP (1) | JPH03141182A (ja) |
| KR (1) | KR910002737A (ja) |
| CN (1) | CN1049647A (ja) |
| AT (1) | ATE112249T1 (ja) |
| CA (1) | CA2021645A1 (ja) |
| CS (1) | CS356590A3 (ja) |
| DE (2) | DE3924268A1 (ja) |
| FI (1) | FI903677A0 (ja) |
| HU (1) | HU904567D0 (ja) |
| NO (1) | NO903034L (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2287038A (en) * | 1993-09-30 | 1995-09-06 | Automotive Products Plc | Metal matrix composites |
| GB9320150D0 (en) * | 1993-09-30 | 1993-11-17 | Automotive Products Plc | Metal matrix composite components |
| GB2365875B (en) * | 1998-12-30 | 2003-03-26 | Intellikraft Ltd | Solid state material |
| DE59900024D1 (de) * | 1999-04-09 | 2001-01-11 | Heraeus Gmbh W C | Glanzedelmetallpräparat |
| DE10113590A1 (de) * | 2001-03-20 | 2002-10-02 | Drm Druckgus Gmbh | Verfahren zum Herstellen eines Konstruktionsteils |
| CN103072363A (zh) * | 2012-12-12 | 2013-05-01 | 西北工业大学 | 结构可设计的抗高能和二次冲击的金属/陶瓷层状复合材料的制备方法 |
| DE102016203030A1 (de) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | Heraeus Deutschland GmbH & Co. KG | Kupfer-Keramik-Verbund |
| CN105734325A (zh) * | 2016-03-17 | 2016-07-06 | 合肥晨煦信息科技有限公司 | 一种陶瓷金属基复合材料及其制备方法 |
| CN108129169B (zh) * | 2016-12-01 | 2021-01-19 | 比亚迪股份有限公司 | 一种金属陶瓷制品及其制备方法 |
| CN108745491B (zh) * | 2018-06-21 | 2021-02-19 | 湖北秦鸿新材料股份有限公司 | 一种磨煤机高耐磨辊套及其制备方法 |
| DE102021004325A1 (de) | 2021-08-24 | 2023-03-02 | HiPer Medical AG | Mehrphasiger Keramik- Keramik- Verbundkörper und Verfahren zu dessen Herstellung |
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|---|---|---|---|---|
| NZ211405A (en) * | 1984-03-16 | 1988-03-30 | Lanxide Corp | Producing ceramic structures by oxidising liquid phase parent metal with vapour phase oxidising environment; certain structures |
| DE3543342A1 (de) * | 1985-12-07 | 1987-06-11 | Bojak Kurt | Verbund-werkstoff mit hoher verschleiss- und form-festigkeit und verfahren zur herstellung |
| JPS62156938A (ja) * | 1985-12-28 | 1987-07-11 | 航空宇宙技術研究所 | 傾斜機能材料の製造方法 |
| US4718941A (en) * | 1986-06-17 | 1988-01-12 | The Regents Of The University Of California | Infiltration processing of boron carbide-, boron-, and boride-reactive metal cermets |
| DE3724995A1 (de) * | 1987-02-26 | 1988-09-08 | Radex Heraklith | Verfahren zur herstellung eines verbundkoerpers und verbundkoerper selbst |
| DE3914010C2 (de) * | 1989-04-26 | 1995-09-14 | Osaka Fuji Corp | Verfahren zur Herstellung von Metall-Keramik-Verbundwerkstoffen sowie Verwendung des Verfahrens zur Steuerung der Materialeigenschaften von Verbundwerkstoffen |
-
1989
- 1989-07-22 DE DE3924268A patent/DE3924268A1/de not_active Withdrawn
-
1990
- 1990-07-04 KR KR1019900010060A patent/KR910002737A/ko not_active Application Discontinuation
- 1990-07-06 NO NO90903034A patent/NO903034L/no unknown
- 1990-07-18 DE DE59007316T patent/DE59007316D1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-18 CS CS903565A patent/CS356590A3/cs unknown
- 1990-07-18 AT AT90113734T patent/ATE112249T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-07-18 EP EP90113734A patent/EP0410284B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-07-20 HU HU904567A patent/HU904567D0/hu unknown
- 1990-07-20 FI FI903677A patent/FI903677A0/fi not_active IP Right Cessation
- 1990-07-20 CA CA002021645A patent/CA2021645A1/en not_active Abandoned
- 1990-07-21 CN CN90104772A patent/CN1049647A/zh active Pending
- 1990-07-23 JP JP2193198A patent/JPH03141182A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FI903677A0 (fi) | 1990-07-20 |
| EP0410284B1 (de) | 1994-09-28 |
| NO903034D0 (no) | 1990-07-06 |
| CA2021645A1 (en) | 1991-01-23 |
| CN1049647A (zh) | 1991-03-06 |
| KR910002737A (ko) | 1991-02-26 |
| DE59007316D1 (de) | 1994-11-03 |
| HU904567D0 (en) | 1990-12-28 |
| CS356590A3 (en) | 1992-01-15 |
| NO903034L (no) | 1991-01-23 |
| EP0410284A3 (en) | 1991-03-20 |
| DE3924268A1 (de) | 1991-01-31 |
| ATE112249T1 (de) | 1994-10-15 |
| EP0410284A2 (de) | 1991-01-30 |
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