JPH03140444A - ベリリウム銅合金部材の製造法 - Google Patents
ベリリウム銅合金部材の製造法Info
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- 229910000881 Cu alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 18
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/08—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of copper or alloys based thereon
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は電極材やリードフレーム材のような高導電率と
高強度が要求されるベリリウム銅合金部材の製造法に関
するものである。
高強度が要求されるベリリウム銅合金部材の製造法に関
するものである。
(従来の技術)
従来、この種の高導電率と高い機械的強度が要求される
ベリリウム銅合金部材を製造するには、冷間圧延された
材料を溶体化処理した後に時効硬化処理を行う方法や、
溶体化処理後に冷間加工を行い、更に時効硬化処理をす
る方法が採用されてきた。ところが、従来の製造法は焼
鈍→冷間圧延→溶体化処理→冷間圧延→時効硬化処理と
いう複雑な工程を通るため、その製造コストの引下げは
困難であった。
ベリリウム銅合金部材を製造するには、冷間圧延された
材料を溶体化処理した後に時効硬化処理を行う方法や、
溶体化処理後に冷間加工を行い、更に時効硬化処理をす
る方法が採用されてきた。ところが、従来の製造法は焼
鈍→冷間圧延→溶体化処理→冷間圧延→時効硬化処理と
いう複雑な工程を通るため、その製造コストの引下げは
困難であった。
またその特性面においても、従来の代表的な42合金は
強度が70Kgf/a1” 、導電率が5%lAC37
!あり、CCZ(Cr−Cu−Zr系)合金は強度が5
0Kgf/a”、導電率が80%lAC3であるため、
導電率を70%IACS以上とし、同時にその強度を7
0Kgf/m+”以上としたベリリウム銅合金部材が求
められていた。
強度が70Kgf/a1” 、導電率が5%lAC37
!あり、CCZ(Cr−Cu−Zr系)合金は強度が5
0Kgf/a”、導電率が80%lAC3であるため、
導電率を70%IACS以上とし、同時にその強度を7
0Kgf/m+”以上としたベリリウム銅合金部材が求
められていた。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は上記したような従来の問題点を解決して、導電
率が70%lAC3以上、強度が70Kgf/閣2以上
であり、しかもその製造工程の簡略化により製造コスト
の大幅な引下げを図ることができるベリリウム銅合金部
材の製造法を提供するために完成されたものである。
率が70%lAC3以上、強度が70Kgf/閣2以上
であり、しかもその製造工程の簡略化により製造コスト
の大幅な引下げを図ることができるベリリウム銅合金部
材の製造法を提供するために完成されたものである。
(課題を解決するための手段)
上記の課題を解決するためになされた第1の発明は、B
e 0.15〜0.6%、Ni 0.6〜3.0%、残
部Cu及び不可避的不純物からなるベリリウム銅合金の
鋳造体をその鋳造組織を破壊する加工により所定形状に
成形し、これを400〜650°C×1〜100hrの
条件下で焼鈍したうえ、更に加工率80%以上の冷間加
工により最終形状とするものである。
e 0.15〜0.6%、Ni 0.6〜3.0%、残
部Cu及び不可避的不純物からなるベリリウム銅合金の
鋳造体をその鋳造組織を破壊する加工により所定形状に
成形し、これを400〜650°C×1〜100hrの
条件下で焼鈍したうえ、更に加工率80%以上の冷間加
工により最終形状とするものである。
また第2の発明は、第1の発明中のNi 0.6〜3゜
0%をCo 0.6〜5.0%に置き換えたものであり
、更に第3の発明は第1の発明中のNi 0.6〜3.
0%をNi+Co 0.6〜5.0%(但し、Ni≦3
.0%)に置き換えたものである。 このように、本発
明においては従来行われていた溶体化処理及び時効硬化
処理の工程を省くとともに、焼鈍温度を従来の800°
C以上から、400〜650”Cまで大幅に引き下げた
点に大きい特徴がある。本発明は比較的低温の過時効領
域で焼鈍することによってニッケルベリライ) (Ni
−Be)等の金属間化合物を析出させ、残余の銅組織の
純度を向上させることにより導電率を70%lAC3以
上まで上昇させる。またこれとともに、加工率80%以
上の冷間加工により、材料の強度を70Kgf/aIm
”以上とする。
0%をCo 0.6〜5.0%に置き換えたものであり
、更に第3の発明は第1の発明中のNi 0.6〜3.
0%をNi+Co 0.6〜5.0%(但し、Ni≦3
.0%)に置き換えたものである。 このように、本発
明においては従来行われていた溶体化処理及び時効硬化
処理の工程を省くとともに、焼鈍温度を従来の800°
C以上から、400〜650”Cまで大幅に引き下げた
点に大きい特徴がある。本発明は比較的低温の過時効領
域で焼鈍することによってニッケルベリライ) (Ni
−Be)等の金属間化合物を析出させ、残余の銅組織の
純度を向上させることにより導電率を70%lAC3以
上まで上昇させる。またこれとともに、加工率80%以
上の冷間加工により、材料の強度を70Kgf/aIm
”以上とする。
第1の発明においては、Be 0.15〜0.6%、N
i0.6〜3.0%、残部Cuの組成のベリリウム銅が
用いられる。ここでBeが0.15%未満であるか、N
iが0.6%未満であるとニッケルベリライトの析出量
が不足し、目的とする強度を得ることができない。逆に
Beが0.6%を越えるか、Niが3.0%を越えると
目的とする導電率を得ることができない。
i0.6〜3.0%、残部Cuの組成のベリリウム銅が
用いられる。ここでBeが0.15%未満であるか、N
iが0.6%未満であるとニッケルベリライトの析出量
が不足し、目的とする強度を得ることができない。逆に
Beが0.6%を越えるか、Niが3.0%を越えると
目的とする導電率を得ることができない。
第2の発明においては、Be o、is 〜0.6%、
C。
C。
0.6〜5.0%、残部Cuの組成のベリリウム銅が用
いられる。この発明においてもGoの含有率がこの範囲
を下回ると金属間化合物の析出量が不足して強度が不足
し、多過ぎると導電率が低下する。
いられる。この発明においてもGoの含有率がこの範囲
を下回ると金属間化合物の析出量が不足して強度が不足
し、多過ぎると導電率が低下する。
第3の発明においては、Be 0.15〜0.6%、N
i十Co 0.6〜5.0%、残部Cuの組成のベリリ
ウム銅が用いられるが、この場合にもNi+Goが不足
すると強度が低下し、多過ぎると導電率が低下すること
は他の発明と同様′である。
i十Co 0.6〜5.0%、残部Cuの組成のベリリ
ウム銅が用いられるが、この場合にもNi+Goが不足
すると強度が低下し、多過ぎると導電率が低下すること
は他の発明と同様′である。
これらの第1〜第3の発明においては、焼鈍条件をいず
れも400〜650 ℃× 1〜100hrとした。
れも400〜650 ℃× 1〜100hrとした。
これは焼鈍温度が400’C未満であると十分に金属間
化合物が析出せず、逆に650 ’Cを越えると一旦析
出した金属間化合物が再び組織中に溶は込んでしまい、
いずれにしても目的とする高い導電率を得ることができ
ないためである。また焼鈍時間は焼鈍温度によって変化
さ廿゛るべきことは当然であるが、焼鈍時間が1時間未
満では仮に焼鈍温度を650°Cとしても金属間化合物
の析出が不足して目的とする強度と導電率が得られない
。逆に焼鈍時間が100時間を越えると仮に焼鈍温度を
400°Cとしても強度と導電率がともに低下するとと
もに、製造コストが高くなってコストメリットが得られ
なくなるためである。
化合物が析出せず、逆に650 ’Cを越えると一旦析
出した金属間化合物が再び組織中に溶は込んでしまい、
いずれにしても目的とする高い導電率を得ることができ
ないためである。また焼鈍時間は焼鈍温度によって変化
さ廿゛るべきことは当然であるが、焼鈍時間が1時間未
満では仮に焼鈍温度を650°Cとしても金属間化合物
の析出が不足して目的とする強度と導電率が得られない
。逆に焼鈍時間が100時間を越えると仮に焼鈍温度を
400°Cとしても強度と導電率がともに低下するとと
もに、製造コストが高くなってコストメリットが得られ
なくなるためである。
さらに本発明においては加工率80%以上の冷間加工を
行うが、これは加工率((加工後寸法−原寸)/原寸)
が80%未満であると目的とする強度が得られないため
である。
行うが、これは加工率((加工後寸法−原寸)/原寸)
が80%未満であると目的とする強度が得られないため
である。
以下に本発明の実施例を示す。
(実施例)
第1表に示す組成のBe−Ni系合金、第2表に示す組
成のBe −Co系合金、第3表に示す組成のBeN1
−Co系合金の鋳造体から2.5tの板材を圧延し、3
50〜650℃で0.5〜100時間の焼鈍を施した後
、75%と85%の加工率で冷間加工を行い、0.37
5tと0.625 ’の板材を得た。これらの各板材の
引張強度と導電率を測定し、 各表中に記した。
成のBe −Co系合金、第3表に示す組成のBeN1
−Co系合金の鋳造体から2.5tの板材を圧延し、3
50〜650℃で0.5〜100時間の焼鈍を施した後
、75%と85%の加工率で冷間加工を行い、0.37
5tと0.625 ’の板材を得た。これらの各板材の
引張強度と導電率を測定し、 各表中に記した。
第2表
Be−Co系
第3表
Be−N1−Co系
またBe 0.28%、Ni 1.23%、残部Cuの
組成のベリリウム銅合金について、焼鈍温度及び焼鈍時
間と引張強度との関係はおおよそ第1図のようになり、
同一組成のベリリウム銅合金について、焼鈍温度及び焼
鈍時間と導電率との関係はおおよそ第2図のようになる
。更に加工率と引張強度との関係はおおよそ第3図のよ
うになる。
組成のベリリウム銅合金について、焼鈍温度及び焼鈍時
間と引張強度との関係はおおよそ第1図のようになり、
同一組成のベリリウム銅合金について、焼鈍温度及び焼
鈍時間と導電率との関係はおおよそ第2図のようになる
。更に加工率と引張強度との関係はおおよそ第3図のよ
うになる。
なお、本発明の方法により製造されたベリリウム銅合金
部材は、電極材、冷却装置部品、リードフレーム材等と
して好適なものである。
部材は、電極材、冷却装置部品、リードフレーム材等と
して好適なものである。
(発明の効果)
本発明は以上の説明から明らかなように、従来−aのベ
リリウム銅合金部材では達成することができなかった7
0Kgf/+m++”以上の強度と70%TAC5以上
の導電率とを同時に達成することができ、しかも従来必
要とされていた溶体化処理と時効硬化処理をなくして製
造コストの大幅な引下げを可能としたものであるから、
従来の問題点を解決したベリリウム銅合金部材の製造方
法として、産業の発展に寄与するところは極めて大きい
ものがある。
リリウム銅合金部材では達成することができなかった7
0Kgf/+m++”以上の強度と70%TAC5以上
の導電率とを同時に達成することができ、しかも従来必
要とされていた溶体化処理と時効硬化処理をなくして製
造コストの大幅な引下げを可能としたものであるから、
従来の問題点を解決したベリリウム銅合金部材の製造方
法として、産業の発展に寄与するところは極めて大きい
ものがある。
第1図は本発明における焼鈍温度と引張強度との関係を
示すグラフ、第2図は焼鈍温度と導電率との関係を示す
グラフ、第3図は加工率と引張強度との関係を示すグラ
フである。
示すグラフ、第2図は焼鈍温度と導電率との関係を示す
グラフ、第3図は加工率と引張強度との関係を示すグラ
フである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、Be0.15〜0.6%、Ni0.6〜3.0%、
残部Cu及び不可避的不純物からなるベリリウム銅合金
の鋳造体をその鋳造組織を破壊する加工により所定形状
に成形し、これを400〜650℃×1〜100hrの
条件下で焼鈍したうえ、更に加工率80%以上の冷間加
工により最終形状とすることを特徴とするベリリウム銅
合金部材の製造法。 2、Be0.15〜0.6%、Co0.6〜5.0%、
残部Cu及び不可避的不純物からなるベリリウム銅合金
の鋳造体をその鋳造組織を破壊する加工により所定形状
に成形し、これを400〜650℃×1〜100hrの
条件下で焼鈍したうえ、更に加工率80%以上の冷間加
工により最終形状とすることを特徴とするベリリウム銅
合金部材の製造法。 3、Be0.15〜0.6%、Ni+Co0.6〜5.
0%(但し、Ni≦3.0%)、残部Cu及び不可避的
不純物からなるベリリウム銅合金の鋳造体をその鋳造組
織を破壊する加工により所定形状に成形し、これを40
0〜650℃×1〜100hrの条件下で焼鈍したうえ
、更に加工率80%以上の冷間加工により最終形状とす
ることを特徴とするベリリウム銅合金部材の製造法。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1281098A JPH083141B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
US07/594,005 US5074922A (en) | 1989-10-27 | 1990-10-09 | Method of producing beryllium copper alloy member |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1281098A JPH083141B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03140444A true JPH03140444A (ja) | 1991-06-14 |
JPH083141B2 JPH083141B2 (ja) | 1996-01-17 |
Family
ID=17634313
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1281098A Expired - Lifetime JPH083141B2 (ja) | 1989-10-27 | 1989-10-27 | ベリリウム銅合金部材の製造法 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5074922A (ja) |
JP (1) | JPH083141B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0774420B2 (ja) * | 1991-02-21 | 1995-08-09 | 日本碍子株式会社 | ベリリウム銅合金の製造方法 |
US5443665A (en) * | 1991-04-05 | 1995-08-22 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Method of manufacturing a copper electrical conductor, especially for transmitting audio and video signals and quality control method for such conductors |
DE4142941A1 (de) * | 1991-12-24 | 1993-07-01 | Kabelmetal Ag | Verwendung einer aushaertbaren kupferlegierung |
US6190468B1 (en) * | 1996-01-05 | 2001-02-20 | Brush Wellman, Inc. | Metamorphic processing of alloys and products thereof |
DE602006002573D1 (de) * | 2005-09-09 | 2008-10-16 | Ngk Insulators Ltd | Kupfer Legierungblech mit Nickel und Beryllium und Verfahren zur Herstellung derselben |
US20080202643A1 (en) * | 2007-02-27 | 2008-08-28 | Fisk Alloy Wire, Inc. | Beryllium-copper conductor |
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JPS61106756A (ja) * | 1984-10-30 | 1986-05-24 | Ngk Insulators Ltd | 高強度ペリリウム銅合金の製造方法 |
JPS6299430A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-08 | Dowa Mining Co Ltd | 端子・コネクタ−用銅基合金およびその製造法 |
JPH01165736A (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-29 | Dowa Mining Co Ltd | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4179314A (en) * | 1978-12-11 | 1979-12-18 | Kawecki Berylco Industries, Inc. | Treatment of beryllium-copper alloy and articles made therefrom |
US4394185A (en) * | 1982-03-30 | 1983-07-19 | Cabot Berylco, Inc. | Processing for copper beryllium alloys |
US4425168A (en) * | 1982-09-07 | 1984-01-10 | Cabot Corporation | Copper beryllium alloy and the manufacture thereof |
-
1989
- 1989-10-27 JP JP1281098A patent/JPH083141B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-10-09 US US07/594,005 patent/US5074922A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS61106756A (ja) * | 1984-10-30 | 1986-05-24 | Ngk Insulators Ltd | 高強度ペリリウム銅合金の製造方法 |
JPS6299430A (ja) * | 1985-10-26 | 1987-05-08 | Dowa Mining Co Ltd | 端子・コネクタ−用銅基合金およびその製造法 |
JPH01165736A (ja) * | 1987-12-21 | 1989-06-29 | Dowa Mining Co Ltd | ワイヤーハーネスのターミナル用銅合金およびその製造法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH083141B2 (ja) | 1996-01-17 |
US5074922A (en) | 1991-12-24 |
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