JPH03127009A - コンパクトなズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 皇呈圭坐剋里笈互 本発明はズームレンズに関するものであり、更に詳しく
はズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラ用のズー
ムレンズに関するものである。

丈来立致査 ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラのコンパク
ト化．低コスト化を達成するために、撮影レンズのコン
パクト化，低コスト化が要望されている．ズーミングの
ための移動量も含め、レンズ系をコンパクト化するため
には、各群の屈折力を強くする必要があるが、性能を維
持しつつ屈折力を強くするというのは、レンズ枚数を増
加させる方向であると言える．一方、低コスト化のため
には、レンズ枚数を削減するのが効果的である。

このように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には
、相反する要素が多分に含まれている。

ところで、最近、プラスチック底形やガラスモールド等
の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産されうるよう
になってきている．その結果、前記コンパクト化及び低
コスト化を達成すべく、正・負の２威分から威り各成分
中に非球面を含むズームレンズが提案されている（特開
昭６２−５６９１７号公報，同６３ー２６６４１３号公
報．．同６３−３１１２２４号公報等）。

｛゜゛　　　る量 しかしながら、斯るズームレンズにおいても前記コンパ
クト化及び低コスト化は充分に達成されているとはいえ
ない。

斯る状況に鑑み、本発明の目的は、非球面を効果的に用
いることにより、コンパクトなレンズシャッターカメラ
用ズームレンズを、少ない枚数で構成することにある。

゜　るための 上記目的を達成するために、本発明に係るズームレンズ
は、第２請求項に、正屈折力を有する前群と．負屈折力
を有する後群とから成り、前群と後群との間隔を変化さ
せることによって全系の焦点距離を変化させるズームレ
ンズにおいて、下記の条件式［１］を満足するとともに
、前記前群及び後群のそれぞれに１面以上の非球面を有
する構成となっている。

ここで、 ？一： ψ！： ψ怠： β　： 広角端での全系の屈折力 望遠端での全系の屈折力 後群の屈折力 ズーム比 但し、 β−ψ―／ψ丁 ６＜０ である。

前記条件式■は、ズーム領域と後群の屈折力との適正な
関係を規定するものである。

条件式■の下限を越えると、ペッツバール和が負の大き
な値をとるようになり、像面が正方向に倒れる傾向が著
しくなり、加えて広角端での歪曲収差が正の大きな値を
とるようになる。また、上限を越えると、ズーミングに
伴う前・後群間の間隔変化を大きくとることが必要とな
り、広角端において前・後群間が大きく離れるために、
レンズ全長の増大を招く。

前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は下記の条件
式■を満足し、且つ前記後群中の非球面のうち少なくと
も１面は下記の条件式■を満足する構成となっているの
が好ましい。

非球面の最大有効径をｙ□８とするとき、０．７ｙ１１
□＜ｙ＜１．Ｏｙ□、なる任意の光軸垂直方向高さｙに
対して、 −０，０３＜９’、・　（Ｎ”　−Ｎ）・　　、。

ｄ／ｄｙ｛ｘ　（ｙ）　−Ｘ０（ｙ）　）＜ｏ　　−一
　　−・・・■非球面の最大有効径をｙ□８とするとき
、０．８ｙ□、＜ｙ＜１．Ｏｙ□８なる任意の光軸垂直
方向高さｙに対して、 ｄ／ｄｙ｛ｘ　（ｙ）　　ｘ０（ｙ）　／＜Ｏ−・ここ
で、 気：前群の屈折力 ［２］非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ”：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ　　（ｙ）：非球面の非球面形状 ｘ０（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ｘ　　（ｙ） −ｒ　／εＸ１−　（１−ε 」４）“″） ＋ΣＡｉ）ｊ’ ｍ１ ｘ０（ｙ）　＝７Ｘ１　　（１’己、Ｉ／ｌ。

？２ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａｉ：非球面係数 ７：非球面の近軸曲率半径 （±　＝　　’　　＋２Ａ、） ｒ　　　　　　　ｒ である。

前記条件式■は、前群中の非球面が周辺はど正の屈折力
が弱く（負の屈折力が強く）なるということを意味し、
球面収差を補正するための条件である。上限を越えると
、球面収差がズーム全域で補正不足の傾向が著しくなり
、下限を越えると、球面収差がズーム全域で補正過剰の
傾向が著しくなる。

前記条件式■は、後群中の非球面は、周辺はど負の屈折
力が弱＜（′正の屈折力が強く）なるということを意味
し、歪曲収差と像面湾曲とをバランスよく補正するため
の条件である。上限を越えると、広角端における歪曲収
差が正の大きな値をとるようになり、下限を越えると、
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
る。

前記前群は第２請求項に、正レンズ、負レンズ及び正レ
ンズの３枚のレンズから成り、加えて次の条件式［４］
を満足する構成となっているのが好ましい。

前記条件式■は、ズーム領域と前群の屈折力との適正な
関係を規定するものである。

条件式■の下限を越えると、広角端でバックフォーカス
を適切な値（広角端における焦点距離の１５％以上）に
保つことが困難となって、後群レンズ径の増大を招く、
また、上限を越えると、前群及び後群のズーミングによ
る移動量が過大となり、鏡胴構成上不利となる。

また、前記後群は第２請求項に、正レンズ及び負レンズ
の２枚のレンズから戒っていてもよく、１枚の負レンズ
から戒っていてもよい。

前群中のすべての非球面は、次の条件式■を満足するこ
とが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径を３’　＊＊＊とする
とき、ｙ＜　０．１７ｍ＊ｘなる任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 −０，０２＜？、・　（Ｎ’　　−Ｎ）　　・　、。

ｄ／ｄｙ｛ｘ　　　（ｙ）　　　−Ｘ＠（）ｌ）　　　
）＜０．０１　　　−・−−・・・・・・−一・−・■
である。

条件式■の上限を越えると、輪帯球面収差が負の大きな
値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のずれ
が問題となる。また、下限を越えると、輪帯光束に対す
る球面収差補正効果が過剰となり、諸収差と球面収差を
バランスよく補正するのが困難となり、球面収差が波う
ったような形になりやすくなる。

後群中のすべての非球面は、次の条件式■を満足するこ
とが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をｙｏ、８とするとき
、ｙ＜０．８７ｍ５ｍなる任意の光軸垂直方向高さｙに
対して、 −０，０５＜９％・　（Ｎ’　　−Ｎ）　　・　、。

ｄ／ｄｙ｛ｘ　　（ｙ）　−ｘｓ（ｙ）　　）＜０．０
２　−・・・−二・−・・・−■である。

条件式■の上限を越えると、広角端〜中間焦点距Ｍ　ｆ
ｉｌ域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾
曲の正偏移傾向が大きくなる。また、下限を越えると、
中間焦点距離域〜望遠端で、負の歪曲収差が大きくなり
、加えて全ズーム域で像゛面湾曲の負偏移傾向が著しく
なる。

次の条件式■及び■を満足することもレンズ全長、ズー
ミングのための移動量、バックフォーカス及び諸収差の
補正状態を良好なバランスに保つために有効である。

１．２＜−ヱよ−＜２．４　　　　　　　−・−・−■
９′− １，２＜　＋−まｊ−１＜２．４　　−・・−・−・−
・−・−■ψ− 但し、６＜０ である。

条件式■は、広角端における全系の屈折力と前群の屈折
力との比を規定するものである０条件式■の上限を越え
ると、前群屈折力が過大となり、前群中の非球面をもっ
てしても前群で発生する諸収差、特に球面収差の補正が
困難となる。また、下限を越えると、画面周辺で下方性
のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。

条件式〇は、広角端における全系の屈折力と後群の屈折
力との比を規定するものである０条件式■の上限を越え
ると、後群屈折力が過大となり、後群中の非球面をもっ
てしても後群で発生する諸収差、特に像面湾曲と歪曲収
差の補正が困難となる。また、下限を越えると、下方性
のコマ収差の発生が著しくなると共に、充分なバックフ
ォーカスの確保が困難となる。

但し、例えば２枚構成のズームレンズや３枚構成のズー
ムレンズのように、極めて少ない枚数のレンズで構成さ
れたズームレンズにおいては、ズーム比を２以下とし、
且つ開放Ｆナンバーを比較的大きくしたとしても、収差
を良好に補正するためには前・後群より威る２成分ズー
ムレンズにおける各群の屈折力を相対的に弱くすること
が求められるので、以下の条件式■〜＠を満足するよう
に本発明のズームレンズを構成するのが望ましい。

９＋ １．０＜　−＜１．８　　　　　・・・・−・−・・・
・・−■？− ９′ｇ ０．５＜　ｌ　　　　　　ｌ　＜１．６−・−−−−−
・・−・・−・＠？− 条件式［相］、＠中、６〈０である。

条件式■の下限を越えると、ズーム比が２以下のズーム
レンズにおいても、バックフォーカスを適切な値に保つ
ことが困難で、後群レンズ径の増大を招く、また、上限
を越えると、前・後群のズーミングによる移動がズーム
比を考慮しても過大となり、鏡胴構成上不利となる。

条件式［相］の下限を越えると、ズーム比が２以下のズ
ームレンズにおいても、ペッツバール和が負の大きな値
をとるようになり、像面が正方向に倒れる傾向が著しく
なり、加えて広角端での歪曲収差が正の大きな値をとる
ようになる。また、上限を越えると、ズーミングに伴う
前・後群間の間隔変化を大きくとることが必要となり、
広角端において前・後群間が大きく離れるために、レン
ズ全長の増大を招く。

条件式〇の上限を越えると、ズーム比が小さく開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、前群屈折力が過大と
なり、前群中の非球面をもってしても前群で発生する諸
収差、特に球面収差の補正が困難となる。また、下限を
越えると、ズーム比が小さく、特に開放Ｆナンバーが大
きいズームレンズにおいても、極めて少ないレンズ枚数
で達成しようとすると、画面周辺で下方性のコマ収差が
発生する傾向が著しくなる。

条件式〇の上限を越えると、ズーム比が小さく開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、後群屈折力が過大と
なり、後群中の非球面をもってしても後群で発生する諸
収差、特に像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となる。ま
た、下限を越えると、ズーム比が小さく、特に開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、下方性のコマ収差の
発生力（４著しくなると共に、充分なバックフォーカス
の確保が困難となる。

大ＪＬ史 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施例
を示す。

但し、各実施例において、ｒ　Ｉ　”　ｒ　ｌ　１　は
物体側から数えた面の曲率半径、ｄ１〜ｄ、。は物体側
から数えた軸上面間隔を示し、Ｎ　Ｉ　”’　Ｎ　％　
＋　　ν１〜ν、は物体側から数えた各レンズのｄ線に
対する屈折率。

アツベ数を示す、また、ｒは全系の焦点距離、Ｆ２゜は
開放Ｆナンバーを示す。

なお、実施例中、曲率半径に本部を付した面は非球面で
槽底された面であることを示し、前記非球面の面形状ｄ
／ｄｙ｛ｘ　（ｙ）　）を表わす式で定義するものとす
る。

〈実施例１〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ Ｆ８゜＝３．６ 〜５．３ 〜７．９ Σｄ　＝３５．２７９〜３０．４６８〜２７．２５８非
力４む４敗 Ｆ６　： ε＝Ｏ Ａ、＝０．２９６６９Ｘ１０−’ Ａ＆＝０．１１１６２Ｘ１０−’ ａ、＝−０，１６０９３ｘｌＯ−” ＩＯ ＝　０．１５３４１　Ｘ　１０−　” Ｃｔ ＝０．７１７３０ｘｌＯ−” ｒ龜　： ε＝０．１００００Ｘ１０ Ａ４　＝　０．５８０５３　ｘ　１０−　’Ａ、＝０．
２４０５０Ｘ　１０−’ ａｍ＝０．１０６６５ｘｌＯ−’ Ａ１゜＝　−０，１２７０９Ｘ　１０−　’ＡＩ！　　
＝０．８７１６１Ｘ１０−”〈実施例２〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６ 〜５．３ 〜７．９ Σｄ　＝３５．０９０〜３０．１９４〜２６．９２８１
１４む４飲 ｒｌ　　：　　　ｔ　＝０．２５０００Ｘ１０ｒ−：　
　ε−０ Ａ４−０．４１７０８ＸＩＯ−’ Ａｈ　−０，７２２４８ｘ　１０−　’Ａ、冨−〇、８
０１２５ＸｌＯ”’ Ａ＋　６　　＝　　０．１２３５１　Ｘ　１０−　”ａ
ｔｔ　　冨０．２３０９６　Ｘ　１０−　’　”ｒａ　
　：　　　ｅ　＝０．１００００Ｘ１０Ａ４麿０．４１
２８２Ｘ１０−’ Ａ、＝０．１７３０８Ｘ１０一番 Ａ、ミー０．２９０９９ＸｌＯ−’ Ａ＋ｏ　　−０，４２０９０ＸｔＯ−１゜Ａ１！　　寓
０．３９２２０　Ｘ　１０弓２を冑ｏ、ｔｏｏｏｏｘｉ
。

Ａ４冑０．３１９５７Ｘ１０−’ Ａ、冑０．１００３８Ｘ１０−’ Ａ、冨−０，４５５８７Ｘ　１０−・ Ａ１゜−０，７８３４３Ｘ　１０−同 Ａ目＝　０．１２８４８　ｘ　１０−　’　”ｒＩｏ： 〈実施例３〉 ｆ　−３９，３〜５８．５〜８６．６ ＦＭ（１＝３．６〜５．３〜７．９ 辿」（４臣 蝕二」酊匪隈 掘」０艶 １」：±蚊 Σｄ　＝３４．１７３〜２９．８７５〜２７．００８匪
里里係監 ｒｌ　　：　　　ｔ　＝０．２５０００Ｘ　１０＾４＝
−０，１２２２６ｘ１０−’ れ＝　−０，１０４７５Ｘ　１Ｏ−Ｉ Ａ・工０．４９９６５Ｘ１０−” ｒａ　　：　　　ｔ　−０，１００００ｘｌＯＡ４諺０
．−２１８３８Ｘ１０−’ Ａ、凛０．２０８８４　Ｘ　１０−’ ａ、−ｏ、５７９ｓｓｘｘｏ引０ ｋ − ｒＩｏ： ε諺０ Ａ４＝０．３６５００Ｘ１０−’ ａｉ−０，５８９３６ｘｌＯ−’ Ａｓ　−−０，４８９７７ｘｌＯ−’ Ａｌ＠　　−０，１４０９７Ｘ１０−”Ａｃｔ　　−０
，２０４７９Ｘ１０−”ε−０，１００００Ｘ１０ ＾ａ　”　０．５０８２８　Ｘ　１０−　’Ａ＆　−０
，３０７８４Ｘ　１０−　’＾、＝−０．１３１６８Ｘ
１０−・ Ａ、。冨−０，４０８２８Ｘ　１０−　”ＡＩｔ　　−
０，４６２１４Ｘ１０−”ε−０，１００００Ｘ　１０ Ａ、−０，１０２８３・ｘ　１０−’ ＡＭ−０．１２４４６Ｘ１０−’ ＾５−−０．４８１３４Ｘ１０−” Ａｒｔ　　−０，７８０５３ＸｌＯ−”Ａｒｔ　−０，
１６９２１Ｘ１０−目 〈実施例４〉 ｆ〜３９．３〜５８．５〜８６．６　　Ｆｓａ”３．６
〜５．３〜７．９釦Ｕ且　糺わ動態　凰五皇　Ｌと虫 ｒ、Ｊｌ　　Ｚ３．２７２ Σｄ　＝４０．３１１〜３４．０１３〜２９．８１１匪
里亙圧敗 ｒｌ：　　ε＝０．２０８０３Ｘ１０ Ａ４雪０．１７２３７ｘｌＯ−’ ＡＭ−０，６３５４１ｘｌＯ−’ ＾５−−０．４７３９１ｘｌＯ−’ Ａｌｅ　−０，２０４５１ｘｌＯ−” Ａｒｔ　＝　　０．６０７００Ｘ１０−Ｉ４ｆ、ｅ　　
ε−０，９８６９６ Ａ４−０．２８０８６Ｘ１０−’ Ａｈ”−０，７３０７８ｘｌＯ−’ Ａｓ−−０．６７５２６Ｘ１０−’ Ａｇｏ　−−０，８２６３３ＸＩＯ−”ＡＩｇ　＝−０
，１９７５２Ｘ１０−”ｒｈ　： ｒｌｌ　　： ε＝　−０，２２０９０ Ａ、　＝０．７１７９１　ｘ　１０−’Ａ、＝−０．１
０３６２ｘｌＯ−’ Ａｅ＝０．４０６２５ｘｌＯ−９ Ａ１゜＝０．３２４１０Ｘ１０−” Ａ１□　＝−０，５３６３６Ｘ１０−”ε−０，７０９
９４ Ａ、＝０．３０８０９Ｘｔｏ−’ Ａ、＝−０，１４９３８Ｘ１０−” ＾ｓ＝０．１９１０４Ｘ１０−９ ＾１゜＝０．６６２８９Ｘ１０−” Ａ、、　　−−０，３１８０９Ｘ１０川３〈実施例５〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６〜５．４〜８．２ Σｄ　＝４０．５２６〜３６．１３３〜３３．４６８去
１４む連敗 ｒＩ　：　　ε＝Ｏ Ａ、＝−０，８８５８０Ｘ１０−’ Ａ、＝−０．２１９４７Ｘ１０−’ Ａｓ＝　　０．２１４２５Ｘ１０−’ ＾＋ｏ　　”’０．８１０４０Ｘ１０−’＾＋ｔ　　＝
　　０．１１８２４Ｘ１０−”ｒａ　　：　　　ｔ　＝
ｏ、１ｏｏｏｏｘｘ。

Ａｎ＝０．１２２５２ｘ１０−’ Ａ、＝０．７２１９０ｘｔｏ−” Ａｓ”　　０．２１３８６ｘｌＯ−＠ ＾１゜＝−０，２８９８９Ｘ１０−” Ａｍ　＝−０，２６４３７Ｘ１０−” ｒａ　　：　　　ｔ　＝０．６８０８１Ａ、＝０．３３
０８８Ｘ１０−’ ＾、−０．１６９４２ｘ１０−’ Ａｍ”　　Ｏ，１７８５０Ｘ１０−’ Ａ１゜−０，２２７１９ｘ１０−目 Ａｄｚ　　＝０．３５１６９Ｘ１０−”ｒＩ　： ｒ９　： ε＝０．１００１９ｘ１０ Ａ４＝０．２９１４３Ｘ１０−’ Ａ、＝−０，７０７９０Ｘ１０−’ ＾、＝−０．３３８６９Ｘ１０−９ ＾１゜＝−０，２１７６３ｘｌＯ−” Ａｄｚ　　−０，７７８７９Ｘ１０−”ε＝０．９３０
７８ Ａ、＝０．４０７８１ｘｌＯ−’ Ａ６＝０．３２３５２Ｘ１０−’ 八５＝−０，８７０１８ｘｌＯ−’ Ａ１゜＝　０．１７３６９　Ｘ　１０”　”Ａｄｚ　　
＝０．１８４８０Ｘ１０−”〈実施例６〉 ｆ　＝２９．０〜４４．２〜６７．５ ＦＮｏ”’３．６〜５．５〜８，４ ｒフ”　−ＩＯ，Ｚｌｌｌυ Σｄ　＝３５．６２４〜４４．８７３〜６４．５０８昇
１１如渣敗 ｒｔ　　：　　　ｔ　＝０．８８０４７Ａ４＝−０，９
１０８１Ｘ１０−’ Ａ＆＝０．６３１９５Ｘ１０−’ ａｓ＝−０，８６０７８ｘｌＯ−” ｒｚ　：　　ε＝０．８８９２５ Ａ、　＝　０．４７９５３　ｘ　１０−　’Ａ＆　＝　
０．１８７８９　ｘ　１０−　’＾＠＝　　０．ｌｌ７
４７Ｘ１０−’ ｒ４　：　　ε＝０．９４６９７ Ａ４−０．２１８６９Ｘ１０−’ Ａｍ−０，８０７８８Ｘ１０−” Ａｌ−０，７４４２３Ｘ１０−’ ｒ、：　　ε＝０．９２８５８ Ａ、＝０．１６０１１Ｘ１０−’ Ａｈ　”　　０．１７１１７　Ｘ　１０−　’ａｍ−０
．２５８７１１１ｘｌＯ−Ｉｌｌｊ、１　　　ε冨０．
５３１２７ ＾ａ＝　　０．３９６０２Ｘ１０−’ Ａ＆−０，５７９１０Ｘ１０−’ Ａｓ−０，１７８３３ＸｌＯ−” 〈実施例７〉 ｆ　−３６，２〜５３．０〜７７．５ Ｆｓｏ＝３．６〜５．３〜７．８ Σｄ　−３２，９５８〜４２．９８６〜６１．０３８匪
豊里係歎 ｒＩ：　　　ｔ　−０，９９９７４ Ａ４＝−０，１１４５８ｘｌＯ−” Ａｓ　−０，５５３５１ｘ　１０−’ Ａ、輻−０．３６５４８Ｘ１０−’ Ａｙ−＝０．２０８３６Ｘ１０−’ Ａｓ　−−０，２５９５０ｘｌＯ−” ＾＊　−０，２６７２２Ｘ　１０−　”ｒ２　： ｒ４　： Ａｔｏ　　＝−０，２２４７８Ｘ１０−”＾＋＋　　＝
０．８７１０６ｘｌＯ−”Ａｄｚ　　−０，７０９６５
Ｘ１０−１４ε冨０．９９５３３ Ａ４＝−０，３８６７３ｘｌＯ−’ Ａｓ　”　０．７７８９４　Ｘ　１０−　’＾＆＝０．
４４８８１Ｘ１０−’ Ａｌｍ０．５６８７８Ｘ１０−’ Ａｓ”０．５２４０２Ｘ　１０−” Ａｌｍ０．２４１７７Ｘ１０−” ＡＩ・　＝０．１５３２１　ｘ　ｌＯ−”ＡＩ１　　＝
　　０．２０６６０ｘｌＯ弓３Ａｄｚ　　＝　　０．７
２５１９ＸｌＯ−１ｓｔ　＝０．１０４６０ｘｌＯ Ａ４＝０．２３０４３ｘｌＯ〜４ ＾ｓ＝　　０．４８５４０Ｘ１０〜６ Ａ！＝−〇、１０８４６ｘｌＯ−’ Ａｔ−０，３３３０９Ｘ１０−” ＡＩ　＝　０．５９１４１　ｘ　１０−　”Ａ雫＝−０
，５３３３０ｘｌＯ−” Ａｌ６　　＝−０，４８３３５Ｘ１０−”Ａ□　−−０
，６３４０８Ｘ１０−” Ａｒｔ　　”　　０．６２２１３ｘｌＯ−１Ｓｒｓ　： ε翼０．９９９６６ ＾４−０．６６２４３Ｘ１０−’ Ａ、ニー０．２４１６６ｘｌＯす Ａａ＝０．６０７０６Ｘ１０−’ Ａｙ−０，３３７０８ＸＩＯ−’ Ａｓ−０，２５４９９Ｘ１０−” ＾＊−０．４６８５７Ｘ１０−．” Ａｎ　　−０，２０２１７Ｘ１０−” ＾ｒ＋　−０，１０１３５ｘ１０−目 ＾＋　ｚ　　−０，５３１３４Ｘ　１０−　”〈実施例
８〉 ｆ冨３９．３〜５８．５〜８６．６ Ｆ８゜＝３．６〜５．４〜８．０ −５１．６１２ Σｄ冨３４．１８１〜４５．７１０〜６６．６２０１１
４む４敗 ｒＩ　　：　　　ａ　−０，９４４５２＾ａ＝　　０．
１５５５９Ｘ１０−’ ＾６＝　　０．５１６８１ｘｌＯ−’ Ａｓ−０，５１７３８ｘｌＯ−” ＾、。＝０．２４６１５ｘｌＯ−’ Ａｌｆｆ１　　≧−〇、３６５１１　Ｘ　１０−　”む
　：　　ε−０，９８５４５ Ａ４−　０．１１３０９Ｘ１０−’ Ａ＆　−−０，６６４７４Ｘ　１０−’＾＊−０，４３
８３３Ｘ　１０−＠ ＾、。＝０．２５２４２ＸＩＯ−” Ａ０鼠０．９０９６５　ｘ　１０−目 ｒａ　：　　ｔ　−０，１２１９０ｘｌＯＡ４＝０．４
５３３９Ｘ１０−’ Ａ＆　＝　０．１５８３０　ｘ　１０−　’Ａ＊＝０．
５１４６４ＸＩＯ−” Ａ１゜　＝０．１１０８５Ｘ１０−” Ａｌｍ　　−０，２８６７８ＸｌＯ−１３ｒｓ　：　　
ε冨０．９７６７７ Ａ４＝０．５１７３０Ｘ１０−’ Ａ６＝−０，９１６１２Ｘ１０−’ Ａ、＝０．５９１５２Ｘ１０−’ 八、、＝　−０，３４３２３ＸｌＯ Ａ１□　−０，２０４０９Ｘ　１０ 〈実施例９〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６〜５．４〜８．０ Σｄ　＝３６．３６５〜４８．６７１〜７０．９９０匪
豊且仮敗 ｒ、：　　　ε＝０．９４５７８ Ａ４＝−０，１３６９１Ｘ１０−” Ａ、＝−０，２３５７５ｘｌＯ−６ Ａ、＝−０，５３９２７Ｘ１０−” ｒ２　： ｒ４　： ｒＳ　： Ａ１゜＝０．２４０４８ｘ　１０−” Ａ１□　＝−０，３６８８５ｘ１０−”ε＝０．９９９
７０ Ａ、＝−０，６１８０８Ｘ１０−’ へ、−０．２７９０４　Ｘ　１０−’ へ、−０，３５４８０ｘｌＯ−” Ａ１゜−０，１７１６０Ｘ　１０引０ ＾ｒｚ　　＝０．５７３９９Ｘ１０引３ε＝０．１１２
２０Ｘ１０ Ａ、　＝　０．２６８５８　Ｘ　１０−’Ａ６＝０．１
０７０６ＸｌＯ−’ Ａｓ＝０．５２６５２Ｘ１０−” ＡＩｏ　　＝０．１２６９７Ｘ１０−”Ａｒｔ　　＝　
　０．９１９８９ｘｌＯ−１４ε＝０．９７８５９ Ａ４＝０．５１０９８Ｘ１０−’ Ａ＆＝−０，３５８２２Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．５５４１８Ｘ１０−” Ａｌｔ１　　＝　　０．２７２２９Ｘ１０−”Ａｌｔ　
　＝　　０．１３６４８Ｘ１０−Ｉ３〈実施例１０〉 ｆ　−３９，３〜５１．８〜６８，２ ＦＮ４１＝４．１〜５，３〜７，０ 典皇土径 整量亘皿圏 韮五圭 ヱ」にΣ牧 Σｄ　＝４０．１５３〜３８．１４５〜３８．２２０匪
星互益歎 ｒｌ：　　ε＝　０．２７５６３　Ｘ　１０Ａ４＝−０
，５７３７７Ｘ１０−’ Ａ、＝−０．２８７９１Ｘ１０−” Ａｓ　−０，２５９８１Ｘ　１０−　’Ａｇｏ　＝０．
７１９５２Ｘ１０−” Ａｌｔ　＝　−０，１７９２０ＸＩＯ−１６ｒｔ：　　
　ε冑−０．９５６７６ Ａ４怠０．３２３１９ｘｌＯ−’ Ａ轟＝０．３１９７５ＸＩＯ−’ Ａａ”　　０．２９０９６Ｘ１０−” Ａｌ６　＝　　０．８６４２４Ｘ１０−”Ａｄｚ　＝　
　０．１６２７８Ｘ１０−”ｒ４　： ｒ％ ｒも　： ε＝０．１１３４８Ｘ１０ Ａ、　＝０．３４９７３　Ｘ　１０−　”Ａ、＝０．１
３８３８ｘｌＯ−’ ａｍ＝０．６５５５５ｘｌＯ−” Ａｇｏ　−０，９２９３２ｘｌＯ−” Ａｌ１　＝０．４８２２５ｘｌＯ−” ε＝０．２５４３２ｘｌＯ Ａ４＝０．５５４７９Ｘ１０−’ Ａ＆＝−０，１６１２２ｘｌＯ−’ Ａｓ＝０．２２２２１ｘｌＯ−” Ａｈａ　＝　　０．５３１４１Ｘ１０−”Ａｕｇ　＝０
．２６０８１Ｘ１０−” ｅ　＝　−０，２２２４１Ｘ　１０ Ａ、＝０．２６９３６Ｘ１０−’ ＾＆＝０．２７３８５Ｘ１０−＠ Ａｓ　−−Ｇ、２５５０４ｘｌＯ−’ Ａｌ＠　＝０．１１８４０Ｘ１０−” Ａ＋冨＝Ｏ，１１０７０ｘｌＯ−” 〈実施例１１〉 ｆ　−３９，３〜５５．２〜７７．５ Ｆ　Ｎ　Ｏ＝　４　、０〜５　、７〜８　、０ｄ。

：）、ｉｌ）〜Ｂ、　／１＋　Ａ−１５，２１５Σｄ　
＝４１．８１８〜３８．９７５〜４０．９５８去ｍｌむ
（敗 ｒｌ　　：　　　ｅ　＝０．１５０１８ｘｌＯＡ４−−
０．３２６６７ｘｌＯ−’ Ａ＆＝−０．１９３１４Ｘ１０−’ Ａｓ＝−０，２６１６２ｘｌＯ−’ Ａｎ　　−０，７５７２２Ｘ１０−’ ＡＩ！　　＝　　０．１３９４１Ｘ１０−１０ｒ２　：
　　ε＝−０，９４８２９ Ａ、＝０．２８６０８Ｘ１０−’ ＾、−０．１８８４２ｘｌＯ−’ Ａ＠　”　　０．２４９９６　Ｘ　１０−　”Ａｌ１　
−０．４９３８０ｘｌＯ−” Ａｌｔ冨−０，６７２７０Ｘ　１０−目「、：　　　ε
＝０．１００２０Ｘ１０Ａ、＝０．４１０９０ｘｌＯ−
’ ｒｓ　： れ−０，３７８１８Ｘ１０−’ ＾ｓ−０．５８２８３ＸＩＱ−’ Ａ、。−０，３６７９３Ｘ　１０−　”Ａｌｔ　　＝　
　０．３４５８０Ｘ１０−”ε冨０．２７３７７　Ｘ　
１０ Ａ、＝０．４８５０９ＸｌＯ−’ Ａ４−　０．２３７９１ｘｌＯ−’ ＾ｍ　−０，２１４９７ｘ　１０−’ Ａ、。冨−０，４２４７４ｘｌＯ−” ＾ｒｚ　　＝０．１？９７１Ｘ１０−”εヨー０．２１
３５９　Ｘ　１０ Ａ４雪０．２９３５６Ｘ１０−’ Ａａ＝０．２９４８３Ｘ１０−’ ＾＊　−−０，２５４３０Ｘ　１０−　＠Ａ１゜−０，
７９０５５ｘ　１０〜■ Ａｃｔ　　−０，４０５８２Ｘ１０〜１４〈実施例１２
〉 ｆ　−３９，３〜５１．８〜６８．２ Ｆ）１０＝３．６〜４．７〜６．０ ｔ む、ｂ４（ Σｄ　＝４１．７８９〜５３．６６４〜７１．６６３迩
１４む邊敗 ｒ、　　：　　　ｓ＝　　０．１７５３５Ａ、＝−０，
２９５９２Ｘ１０−’ Ａ、　−０，１２０６６ｘ　１０−　’ＡＩ＝−０，２
００５５，Ｘ１０−’ Ａ＋６　　＝０．８２１７７Ｘ１０−’Ａ目＝　　Ｏ，
１１７４１Ｘ１０−” ｒｇ　　：　　ｔ　＝０．２３６１７ｘｌＯＡ４雪０．
２７９４１Ｘ１０−’ ＾ｈ　−０，５４９０４ｘ　１０−　’Ａ、−０．９８
１８７Ｘ１０す Ａ１・　＝　Ｑ、８４６１２　ｘ　１Ｇ−”Ａｌｔ　　
−０，１１３０９ｘｌＯ−”ｒａ　　：　　　ｅ−＝０
．１３３５９Ｘ１０＾４唸０．４３６６６Ｘ１Ｇ−’ Ａ＆”０．４２１７８Ｘ１０−’ Ａ、１０．７１８０１Ｘ１０−’ ＡＩ＠　な０．１８３４４ｘｌＯ−” Ａ、噛０．１３６６４ｘ１０−目 ε−０，２６５６７ＸｌＯ Ａ４−０．２４０６２Ｘ１０−’ Ａｈ冨−０，２１９６８Ｘ　１０−’ へｓ−０．１３８２８ＸｌＯ−’ ｈ、冨−０，８８５９８ｘｌＯ−” Ａ０冨０．１３３８２ｘｌＯ−” ε冨０．１３５７３　ｘ　１０ Ａｎ＝０．１７９４４ｘｌＯ−’ Ａ、寓０．５５３９１ｘｌＯ−’ Ａｓ−−０，１８４１７ＸｌＯ−” Ａ＋＋ｅ　　−０，１１４６１Ｘ１０−”Ａｌｔ　　−
−０，２７１１４ｘｌＯ−”〈実施例１３＞ ｆ　−３９，３〜５１．８〜６８．２ Ｆ８゜＝５．６〜７．４〜９．７ ｒａ−３６４，ｔ１６０ 貫１４む（敗 ｒｌ　：　　ε＝０．２５３２７ｘｌＯＡ、＝−０．１
４４２１Ｘ１０−” Ａ、＝−０，８６１３８ＸｌＯ−” Ａ、＝−０，５８６３１ＸＩＯ−’ Ａ１゜＝０．６４９３２ｘ　１０−’ ＾＋　ｚ　　＝０．６３８８０　Ｘ　１０−　”ｒｚ　
：　　ε＝　０．１５８４４　Ｘ　１０Ａ４＝０．３９
００６　　Ｘｌ０−’ Ａ、＝−０．４０４２８Ｘ１０−６ Ａ、　＝　−０，２９７４３ｘ　１０−”ＡＩｏ　　＝
０．１２６０７ｘｌＯ−”Ａ１□　＝　０．１９１６７
　Ｘ　１０−　”ｒ：ｌ　　：　　　ｅ　＝０．３００
７９Ｘ１０Ａ４＝０．３５９３９Ｘ１０−’ Ａａ＝−０，４０１７２Ｘ１０−’ ＾ａ＝ｏ、３１２０２Ｘ１０−’ ＡＩｍ　　＝　　０．４４９５９Ｘ１０−”ＡＩｍ　＝
０．１５９１３ｘｌＯ−” ｒ、　　：　　　ｔ　＝０．５９００１×１０Ａ４＝０
．１６０１０ＸｌＯ−’ Ａ、＝０．２０６８９ＸｌＯ−” Ａ、＝−０，３４７８０Ｘ１０−’ 八、　＝０゜１１１１４Ｘ１０−Ｉｏ Ａｒｔ　　＝　　０．９１４３７ＸＩＱ−”〈実施例１
４〉 ｆ　＝３９．３〜５１．８〜６８．２ ＦＮｏ＝４．１〜５．４〜７．１ ｒＩ　： ｒｔ　： ε＝０．２５２３６ｘｌＯ Ａ、＝−０，１３８２８Ｘ１０−’ Ａｂ＝　　０．７８６９１Ｘ１０−” Ａｓ”　　０．６４１３５ｘｌＯ−’ 角、。＝０．３８７５６ｘＩＱ−’ ＡＩｌ　　唸０．２１３１２　Ｘ　１０−　”ε＝０．
１５６６９Ｘ１０ Ａ４＝０．４７８３８Ｘ１０−’ Ａｈ　”’　　０．４１７１０　Ｘ　１０−　’Ａ、＝
−０．４０９６６Ｘ１０−” ｒ３　： ４８ Ａ、。＝０．４０２７３ｘｌＯ−” Ａ、！＝０．２１７９０Ｘ１０−目 ε＝　０．２８７２７　Ｘ　１０ Ａ４＝０．４２１１０Ｘ１０−’ 八ｂ　＝　　　０．４０９３９　Ｘ　１０−”Ａ・＝　
０．３０５８１　Ｘ　１０−　”ＡＩｍ　　＝　　０．
４４８８６ｘｌＯ−１ＯＡｄｚ　　＝０．１６１０７Ｘ
１０−”ε＝０．６４１０６Ｘ１０ ＾４　＝　０．１５０４５　ｘ　１０−　’Ａ６　＝０
．２１０８１　ｘ　１Ｏ−６Ａｓ＝−０，３４７１０ｘ
ｌＯ−” Ａｒｅ　　＝０．１１１３０Ｘ１０−１０ＡＩ！　　＝
−０，９１５８８Ｘ１０−”〈実施例１５〉 ｆ　＝３９．３〜５１．８〜６８．２ ＦＮＯ＝１１．０ 迩１４む４致 ｒＩ　　：　　　ｅ　＝０．２５７７３Ｘ１０Ａ、＝−
０，１４６４１ｘｌＯ−３ ４＆＝−０，９２４９１ｘｌＯ−’ Ａｓ＝　　０．５９９８６Ｘ　１０−’４、。＝０．６
４０３２Ｘ１０す Ａｄｚ　　＝０．６３０５８Ｘ１０−”ｒ、　　：　　
　ｇ　＝０．１４８２３Ｘ１０Ａ、＝０．３８４２６Ｘ
１０−’ れ＝−０，４０１５２ＸｌＯｍ’ Ａｓ−０，２７０１９Ｘ１０−” Ａ、。＝　０．１４２９８　Ｘ　１０−　”Ａ１□　＝
０．１９３２３Ｘ１０−” ｒｚ　　：　　　ｔ　＝０．３０２０９Ｘ１０Ａ４＝０
．３５３５０Ｘ１０−’ Ａｍ−０，４０５６６Ｘ１０−’ Ａ、　＝　０．３０８０４　Ｘ　１０−”Ａｇｏ　　＝
　　０．４３９５４Ｘ１０−”ＡＩｔ　　＝０．１９６
７６Ｘ１０−”ｒ４　　：　　　ｇ　＝０．６９２２６
Ｘ１０Ａ４工０．１０６０７ＸｌＯ−’ Ａｍ−０，１７４５２ｘｌＯ−’ Ａｍ　−−０，３０６８８ｘｌＯ−” Ａ１゜＝　０．１０８２６　Ｘ　１０−　”Ａ１□　＝
　−０，８７６０７ｘ　１Ｇ−１’第１図〜第１５図は
、前記実施例１−１５に対応するレンズ構成図であり、
図中、（Ａ）は絞り、（Ｂ）は光束規制板を示す。この
光束規制板（Ｂ）は、ズーミングに連動して光軸上を移
動することによって、望遠側におけるコマフレアを有効
にカットする。

第８図、第１０図〜第１５図中に示されている光束規制
板（Ｂ）の径は、広角端における軸上光束幅及び望遠端
における軸上光束幅のうちの少なくとも一方に対して１
．２倍以下であるのが好ましい。これは、前記１．２倍
を超えると、特に望遠端での中寄光束のコマフレアを有
効にカットできなくなるからである。更に、光束規制板
（Ｂ）の径が望遠端における軸上光束幅の１．０５倍以
下である場合、望遠端の軸外光束におけるコマフレアを
有効にカットすることができるので好ましい。

また、光束規制板（Ｂ）が、広角端から望遠端へのズー
ミングにおいて、前群との空気間隔を広げるように移動
するのが好ましい。これによって、広角端における周辺
光量を減らすことなく望遠端におけるコマフレアをカッ
トすることができる。

光束規制板（Ｂ）を広角端から望遠端へのズーミングに
おいて、後群と一体となって移動するようにすれば、鏡
胴構成が容易と・なるため好ましい。

尚、第１図〜第１５図中、矢印は前記前群及び後群の最
広角端（Ｓ）から置型遠端（Ｌ）にかけての移動を模式
的に示している。更に、必要に応して、フローティング
に係る前群の移動（第５図）や光束規制板（Ｂ）の移動
（第１０図〜第１５図）をも併せて示す。

実施例１は物体側から順に、物体側に凸の正メニスカス
レンズより威る第１レンズ、物体側に凹の負メニスカス
レンズより成る第２レンズ、両凸の正の第３レンズ及び
絞り（Ａ）から成る前群と、ノンパワーに近い負の第４
レンズ及び物体側に凹の負の第５レンズから成る後群と
から構成されている。尚、正の第３レンズの像側の面及
び負の第４レンズの物体側の面は非球面である。

実施例２は物体側から順に、物体側に凸の正メニスカス
レンズより成る第１レンズ、物体側に凹の負メニスカス
レンズより戒る第２レンズ、両凸の正の第３レンズ及び
絞り（Ａ）から威る前群と、ノンパワーに近い負の第４
レンズ及び物体側に凹の負の第５レンズから威る後群と
から構成されている。尚、正の第１レンズの物体側の面
、正の第３レンズの像側の面、負の第４レンズの物体側
の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球面である。

実施例３は第２請求項に、物体側に強パワーの正の第１
レンズ、物体側に凹の負メニスカスレンズより戒る第２
レンズ、像側に強パワーの正の第３レンズ及び絞り（、
Ａ　）から成る前群と、第４レンズ及び第５レンズから
成る後群とから構成されている。前記第４レンズは、ノ
ンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５レンズ
は、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されている
。尚、正の第１レンズの物体側の面、負の第２レンズの
像側の面、正の第３レンズの像側の面、正の第４レンズ
の物体側の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球面
である。

実施例４は第２請求項に、物体側に凸の正メニスカスレ
ンズより威る第１レンズ、物体側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第２レンズ、両凸の正の第３レンズ及び絞
り（Ａ）から戒る前群と、両凹の負の第４レンズから威
る後群とから構成されている。尚、正の第１レンズの物
体側の面、負の第２レンズの像側の面、正の第３レンズ
の像側の面及び負の第４レンズの物体側の面は非球面で
ある。

実施例５は第２請求項に、像側に凸の正メニスカスレン
ズより成る第１レンズ、両凹の負の第２レンズ、両凸の
正の第３レンズ及び絞り（Ａ）から威る前群と、第４レ
ンズから成る後群とから構成されている。前記第４レン
ズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されてい
る。尚、正の第１レンズの物体側の面、負の第２レンズ
の像側の面、正の第３レンズの像側の面並びに負の第４
レンズの物体側の面及び像側の面は非球面である。

また、前群の空気間隔（ｄ４）が微小量変化しているの
は、フローティングによるものである。

実施例６は第２請求項に、両凹の負の第１レンズ及び両
凸の正の第２レンズから戒る前群と、第３レンズ及び第
４レンズから成る後群とから構成されている。前記第３
レンズはノンパワーに近い正のレンズで構成され、また
第４レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成
されている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面正の第２
レンズの像側の面、正の第３レンズの物体側の面並びに
負の第４レンズの物体側の面は非球面である。

実施例７は第２請求項に、像側に凹の負メニスカスレン
ズより威る第１レンズ及び両凸の正の第２レンズから成
る前群と、第３レンズ及び第４レンズから成る後群とか
ら構成されている。前記第３レンズは、ノンパワーに近
い正のレンズで構成され、また第４レンズは、物体側に
凹の負メニスカスレンズで構成されている。尚、負の第
１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２レンズの
像側の面並びに正の第３レンズの物体側の面は非球面で
ある。

実施例８は第２請求項に、光束規制板（Ｂ）、像側に凹
の負メニスカスレンズより成る第１レンズ及び両凸の正
の第２レンズから戒る前群と、第３レンズ及び第４レン
ズから成る後群とから構成されている。前記第３レンズ
は、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第４
レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成され
ている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面。

正の第２レンズの像側の面並びに正の第３レンズの物体
側の面は非球面である。

実施例９は第２請求項に、像側に凹の負メニスカスレン
ズより成る第１レンズ及び両凸の正の第２レンズから威
る前群と、第３レンズ及び第４レンズから成る後群とか
ら構成されている。前記第３レンズは、ノンパワーに近
い正のレンズで構成され、また第４レンズは、物体側に
凹の負メニスカスレンズで構成されている。尚、負の第
１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２レンズの
像側の面並びに正の第３レンズの物体側の面は非球面で
ある。

実施例１０は第２請求項に、光束規制板（Ｂ）と、物体
側に凹の負メニスカスレンズより成る第１レンズ及び像
側に強パワーの正の第２レンズから成る前群と、両凹の
負の第３レンズから成る後群とから構成されている。尚
、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２
レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側の面及
び像側の面は非球面である。

実施例１１は第２請求項に、光束規制板（Ｂ）と、物体
側に凹の負メニスカスレンズより威る第１レンズ及び像
側に強パワーの正の第２レンズから戒る前群と、両凹の
負の第３レンズから成る後群とから構成されている。尚
、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２
レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側の面及
び像側の面は非球面である。

実施例１２１よ第２請求項に、光束規制板（Ｂ）と、物
体側に凹の負メニスカスレンズより成る第１レンズ及び
像側に強パワーの正の第２レンズから成る前群と、両凹
の負の第３レンズから威る後群とから構成されている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第
２レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側の面
及び像側の面は非球面である。

実施例１３及び実施例１４は、いずれも第２請求項に、
光束規制板（Ｂ）と、像側に凸の正メニスカスレンズよ
り戒る第１レンズから戒る前群と、両凹の負の第２レン
ズから威る後群とから構成されている。

実施例１５は第２請求項に、光束規制板（Ｂ）と、第１
レンズから成る前群と、第２レンズから威る後群とから
構成されている。前記第１レンズは、像側に凸の正メニ
スカスレンズで構成され、また第２レンズは物体側に凹
の負メニスカスレンズで構成されている。

尚、実施例１３〜１５を構成する各レンズの物体側の面
及び像側の面は、いずれも非球面である。

第１６図〜第２７図は前記実施例１〜１２に対応する収
差図で、それぞれ（Ｓ）は広角端焦点距離、（Ｍ）は中
間焦点距離、（Ｌ）は望遠端焦点距離での収差を示して
いる。また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差を表わし、
点線（ＳＣ）は正弦条件を表わす。更に点線（ＤＭ）と
実線（Ｏ５）はメリディオナル面とサジタル面での非点
収差をそれぞれ表わしている。

第２８図〜第３０図は前記実施例１３に対応する収差図
であり、第２８図は広角端、第２９図は中間焦点距離、
第３０図は望遠端における横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第３１図〜第３３図は前記実施例１４に対応する収差図
であり、第３１図は広角端、第３２図は中間焦点距離、
第３３図は望遠端における横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第３４図〜第３６図は前記実施例１５に対応する収差図
であり、第３４図は広角端、第３５図は中間焦点距離、
第３６図は望遠端における横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第１表〜第１５表はそれぞれ実施例１〜１５に対応して
、前記ｙの値に対する各非球面における条件’ｄ／ｄｙ
｛ｘ（ｙ） 式■■中の６・　（Ｎ’　−Ｎ）　　・　、。

−Ｘ。（ｙ））、条件式■■中の６・　（Ｎ’　−Ｎ）
’　　　ｄ／ｄｙ｛ｘ　　（ｙ）−ｘ０（ｙ）／の値を
示して７ いる。

また、第１６表は実施例１〜１５における条件式■中の
Ｉ　Ｔｌの値をそれぞれ示している。

第 ！ 表 （実施例 １） 第２表 （実施例　２） 第 ３ 表 （実施例　３） 第 表 （実施例 ４） 第５ 表 α施例　５） 第 表 （実施例 ６） 第 ７ 表 （実施例　７） 第８ 表 ０誘例　８） 第９表（□９） 第 ０ 表 （実施例１０） 第 １１ 表 （実施例１１） 第 ２ 表 （実施例１２） 第 ３ 表 Ｑ加例１３） 第 ４ 表 （実施例１４） 第 １５ 表 （実施例１５） 第 ６ 表 上記のように実施例１−１５は、およそ焦点距離が３８
〜９０＋ｕ＋の仕様を中心としている。従来のこの仕様
のズームレンズは、７〜８枚程度のレンズで構成されて
いる。斯るズームレンズとしては、例えば７枚のレンズ
構成において：１面の非球面が用いられたもの等がある
。

ところが、本発明によれば、レンズの構成枚数を４〜５
枚とし、レンズ全長を５〜１０ｍｍ短縮すること、が可
能となる。

皇里坐羞果 以上説明したように、本発明によれば高い光学性能を維
持しながら、少ない枚数のレンズでコンパクトなズーム
レンズを実現することができる。

また、本発明に係るズームレンズを、ズームレンズ内蔵
型レンズシャッターカメラに適用すれば、該カメラのコ
ンパクト化、低コスト化を達成することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図、第５図、第６図、第
７図、第８図、第９図、第１０図、第１１図。 第１２図、第１３図、第１４図及び第１５図は、それぞ
れ本発明の実施例１−１５に対応するレンズ構成図であ
る。第１６図、第１７図、第１８図、第１９図、第２０
図。 第２１図、第２２図、第２３図、第２４図、第２５図、
第２６図及び第２７図は、それぞれ実施例１〜１２に対
応する収差図である。第２８図、第２９図及び第３０図
は実施例１３に対応する収差図、第３１図、第３２図・
及び第３３図は実施例１４に対応する収差図、第３４図
、第３５図及び第３６図は実施例１５ｇ対応する収差図
である。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）物体側より順に、正屈折力を有する前群と、負屈
   折力を有する後群とから成り、前群と後群との間隔を変
   化させることによって全系の焦点距離を変化させるズー
   ムレンズにおいて、下記の条件式［１］を満足するとと
   もに、前記前群及び後群のそれぞれに１面以上の非球面
   を有することを特徴とするズームレンズ： ０．０８＜｜√（ψ＿Ｗ・ψ＿Ｔ）／β・ψ＿２｜＜０
   ．２６・・・［１］ここで、 ψ＿Ｗ：広角端での全系の屈折力 ψ＿Ｔ：望遠端での全系の屈折力 ψ＿２：後群の屈折力 β：ズーム比 但し、 β＝ψ＿Ｗ／ψ＿Ｔ ψ＿２＜０ である。
2. （２）前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は下記
   の条件式［２］を満足し、且つ前記後群中の非球面のう
   ち少なくとも１面は下記の条件式［３］を満足すること
   を特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ： 非球面の最大有効径をｙ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．
   ７ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜ｙ＜１．０ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘなる任意
   の光軸垂直方向高さｙに対して、 −０．０３＜ψ＿１・（Ｎ′−Ｎ）・ｄ／ｄｙ｛ｘ（ｙ
   ）−ｘ＿０（ｙ）｝＜０・・・［２］非球面の最大有効
   径をｙ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．８ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ
   ＜ｙ＜１．０ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘなる任意の光軸垂直方向高
   さｙに対して、 −０．１０＜ψ＿２・（Ｎ′−Ｎ）・ｄ／ｄｙ｛ｘ（ｙ
   ）−ｘ＿０（ｙ）｝＜０・・・［３］ここで、 ψ＿１：前群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ）：非球面の非球面形状 ｘ＿０（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 （１／■＝（１／ｒ）＋２Ａ＿２） である。
3. （３）前記前群は物体側より順に、正レンズ、負レンズ
   及び正レンズの３枚のレンズから成り、加えて次の条件
   式［４］を満足することを特徴とする第１請求項又は第
   ２請求項に記載のズームレンズ：０．１０＜√（ψ＿Ｗ
   ・ψ＿Ｔ）／β・ψ＿１＜０．２７・・・［４］ここで
   、 ψ＿１：前群の屈折力 である。
4. （４）前記後群は物体側より順に、正レンズ及び負レン
   ズの２枚のレンズから成ることを特徴とする第１請求項
   、第２請求項又は第３請求項に記載のズームレンズ。
5. （５）前記後群は１枚の負レンズから成ることを特徴と
   する第１請求項、第２請求項又は第３請求項に記載のズ
   ームレンズ。