JPH0478811A

JPH0478811A - ズームレンズ

Info

Publication number: JPH0478811A
Application number: JP19328590A
Authority: JP
Inventors: Junji Hashimura; 淳司橋村; Naoshi Okada; 尚士岡田; Tetsuo Kono; 哲生河野
Original assignee: Minolta Co Ltd
Current assignee: Minolta Co Ltd
Priority date: 1990-07-20
Filing date: 1990-07-20
Publication date: 1992-03-12
Anticipated expiration: 2014-07-26
Also published as: JP2924116B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、レンズシャッタカメラ（以下ＬＳカメラとす
る）などに用いるコンパクトなズームレンズに関するも
のである。

従来の技術ズームレンズ内蔵型ＬＳカメラにおいて、コンパクト化
、低コスト化を達成するために撮影レンズのコンパクト
化、低コスト化が要望されている。

ズーミングに際するレンズの移動量も含め、レンズ系を
コンパクト化するには各レンズ群の屈折力を強くする必
要があるが、性能を維持しながら屈折力を強くしていく
のはレンズ枚数を増加させる方向であるといえる。一方
、低コスト化のためにはレンズ枚数を削減するのが効果
的であり、このようにレンズ系のコンパクト化と低コス
ト化には相反する要素が多分に含まれているのである。

ところで最近、プラスチック成形やガラスモールドなど
の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産できるように
なってきている。

発明が解決しようとする課題こうした状況に鑑み、非球面を効果的に用いることによ
りコンパクトなＬＳカメラ用ズームレンズを少ない枚数
で構成し、低コスト化を計るのが本発明の目的である。

問題点を解決するための手段ズームレンズにおいてコンパクト化を図るためには、全
長を短くし更に移動量も少なくする必要がある。特にＬ
Ｓカメラ用のズームレンズのようにレンズバックの短い
タイプとしては、正屈折力を有する第１群と負屈折力を
有する第２群の２成分からなるものが一般的であるが、
本発明では、より高変倍が可能な正正負の３成分とした
。広角端から望遠端へのズーミングにおいては、各群が
全て物体側へ移動する。この時、第１レンズ群と第２レ
ンズ群の間隔は増大し、第２レンズ群と第３レンズ群の
間隔は減少するような動きをとることとする。

ところで、本発明のような正正負の３成分ズームレンズ
においてコンパクト化を図り、且つ充分なバック７オー
カスを確保しようとすると、各群の屈折力を強くしなけ
ればならず、収差の悪化をまねく傾向がある。

本発明においては、この傾向を防ぐために第３レンズ群
中に少なくとも２面非球面を用いている。

例えば、非球面を第３レンズ群中最も物体側のレンズ前
面（非球面Ａ）と最も像側のレンズ（非球面Ｂ）に用い
たとすると、非球面Ａは広角端近辺での歪曲収差を良好
に補正する効果があり、非球面Ｂは像面湾曲の補正をす
るのに効果がある。まｔ；、第３レンズ群中最も物体側
のレンズを両面非球面にした場合には、前面だけで抑え
きれなかった画面周辺部でのコマ収差を後面で補正して
いることになる。

さらに、非球面を第１レンズ群に少なくとも１面用いる
ことによって画面周辺部のコマ収差の発生を防ぎ、かつ
球面収差を補正をすることができる。また、非球面を第
２レンズ群に少なくとも１面用いることによって球面収
差の補正をすることができ第１レンズ群で補正しきれな
かった高次のコマ収差も補正することができる。これら
非球面を多用することによってレンズ系の構成枚数を大
幅に減らすことができ、全長も従来に比べて５〜１０ｍ
ｍ短くすることが可能となった。

さらに本発明において、レンズ系のコンパクト化を図り
つつ、収差を補正し、良好な性能を得るためには、レン
ズ系中に少なくとも３面の非球面を用いることが望まし
い。

以下、本発明において効果的な非球面の形状について述
べる。

第１レンズ群中に非球面を有する場合、少なくとも１面
は次の条件を満足することが望ましい。

非球面の最大有効径をＹ＋＋＋ａｘとするとき、０，７
Ｙ　ｌｌ１ａｘ＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｒａａｘの任意の光軸
方向高さＹに対して、Ｏ＜ｌ　Ｉ　、　（Ｎ’−Ｎ）　−・（Ｘ（ｙ）−Ｘｏ
（ｙ））ＫＯ，０５−（１）ｙただし、 −１：第１レンズ群の屈折力Ｎ　　：非球面の物体側媒質の屈折率Ｎ′　　：非球面の像側媒質の屈折率Ｘ（ｙ）：非球面の形状Ｘｏ（ｙ）：非球面の参照球面形状条件（１）は、球面収差とコマ、フレアを補正するため
の条件である。この上限を越えると球面収差がズーム全
域で補正不足や補正過剰となり、内方性のコマやフレア
が発生してしまう。

さらに望ましくは第１レンズ群中の全ての非球面は次の
条件を満足するとよい。

■非球面が周辺になるほど正の屈折力が弱く（負の屈折
力が強く）なるような形状の場合。

非球面の最大有効径をＹ　ｗａｘとするとき、０＜Ｙ＜
０．７Ｙｓａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対してきな値を持つようになり、絞り込みによるピント位置の
ずれが問題となる。また、下限を越えると輪帯光束に対
する球面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面
収差をバランス良く補正するのが困難となる。（この場
合球面収差が波打ったような形になりやすい。） ■非球面が周辺になるほど負の屈折力が弱く（正の屈折
力が強く）なるような形状の場合。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０　＜Ｙ＜
　０．０７　Ｙａａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対
して −０，０１＜φ＋　・（Ｎ′Ｎ）　・−・（Ｘ（ｙ）　
　Ｘｏ（ｙ）ｌ＜０．０５−　（３）ｙ条件（３）の下限を越えると輪帯球面収差が負けの大き
な値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のず
れが問題となる。また、上限を越えると輪帯光束に対す
る球面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収
差をバランスよく補正するのが困難となる。（この場合
球面収差が波打ったような形になりやすい、）さらに、
第１レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた場合、そ
の前面は以下の条件（４）または（６）を満たし、後面
が下の条件（５）または（７）を満たすことが望ましい
。

■前面の非球面が周辺になるほど正の屈折力が弱く（負
の屈折力が強く）なるような形状の場合。

前面の非球面の最大有効径をＹ−ａｘとするとき、０　
、７　Ｙ　＋＊ａｘ＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の光
軸垂直方向高さＹに対して一〇、□□□くφ１・（Ｎ’　−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）
−Ｘ、（ｙ）ｌ＜Ｏ・・・（４）〜後面の非球面の最大有効径をＹ　ｗａｘとするとき、０
　、７　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　＋ｓａｘの任意
の光軸垂直方向高さＹに対してＯくφ、・（Ｎ’−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）　　Ｘｏ（ｙ
））　＜０．０６・・・（５）〜第１レンズ群中において、条件式（４）は非球面の周辺
になるほど正の屈折力が弱く（負の屈折力が強く）なる
ということを意味している。

もし下限をこえると３次の収差領域の範囲で球面収差の
アンダーへの倒れをオーバー側へ補正することができな
い、ところで、レンズの光軸から遠い場所を通る軸上光
束については球面収差が補正過剰になってしまいオーバ
ー側へ倒れてしまう、そこで、この光束をアンダー側へ
戻すため、後面に条件式（５）を満たす周辺になるほど
負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く）なる非球面を導
入すれば良い。

また、これらの非球面はコマ収差の発生も防いでおり例
えば条件（４）の下限を越えた場合には軸外の横収差の
Ｌ　ｏｖｅｒ光の部分が下へ垂れさがってしまい、内方
性のコマが発生してしまう、望ましくは条件式（４）を
満たす側の非球面の基準球面からのずれ量は条件式（５
）を満たす側のそれより大きいほうが良い。

■前面の非球面が周辺になるほど正の屈折力が強く（負
の屈折力が弱く）なるような形状の場合。

前面の非球面の最大有効径をＹｍａにとするとき、０　
、７　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　＠ａｘの任意の光
軸垂直方向高さＹに対してＯくφ＋ｉＮ′Ｎ）・ＩＸ（ｙ）　　Ｘｏ（ｙ））＜０
．０６−１６）〜後面の非球面の最大有効径をＹ　ｗａｘとするとき、０
　、７　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の
光軸垂直方向高さＹに対して −０，０８＜φ１・（Ｎ′−Ｎ）　　−・（Ｘ（ｙ）−
Ｘｏ（ｙ）ｌ＜Ｏ−（７）ｙ第１レンズ群中において、条件式（６）を満たすような
非球面は周辺になるほど負の屈折力が弱く（正の屈折力
が強く）なるということを意味している。上限をこえる
と３次の収差領域の範囲で球面収差のオーバーへの倒れ
をアンダー側へ補正することができない。ところで、レ
ンズの光軸から遠い場所を通る軸上光束については球面
収差が補正過剰になってしまいアンダー側へ倒れてしま
う、そこで、この光束をオーバー側へ戻すため、後面に
条件式（７）を満たすような周辺になるほど負の屈折力
が強く（正の屈折力が弱く）なる非球面を導入すれば良
い。

また、これらの非球面はフレアの発生も防いでおり例え
ば条件式（６〉の上限を越えた場合には軸外の横収差の
Ｌｏｗｅｒ光の部分が上へ跳ね上がってしまい、フレア
が発生してしまう。

望ましくは条件式（７ンを満たす側の非球面の基準球面
からのずれ量は条件〈６〉を満たす側のそれより大きい
ほうが良い。

さらに第１レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた場
合、そのレンズは以下の条件を満たすことが望ましい。

ただしｄｌ）ＳＡＳｐ　＋　’両面非球面レンズの芯厚Ｈｏ５
ＡｓＰ１：両面非球面レンズの光路有効径これは、第１
レンズ群中に両面非球面を用いたときのレンズの芯厚を
規定する条件で、この下限を越えた場合にはレンズの前
面と後面で光の通過する位置（高さ）が殆ど同じになる
ので、特に軸外光について後面の収差補正効果が殆どな
くなってしまう、（両面非球面にする意味がなくなって
しまう、）また、この上限を越えた場合には、レンズの
芯厚が大きくなり過ぎてレンズの制作が困難になってし
まう。

第２レンズ群中に非球面を有する場合、少なくとも１面
は次の条件を満足することが望ましい。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．７Ｙ　
ｍａｙ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の光軸垂直方向
高さＹに対してＯく１φ２−　（Ｎ′−Ｎ）　−＝　ｆＸ（ｙ）−Ｘｏ
（ｙ）ｌｌ＜０．０４−　（９）ｙただし、 φ２　第２レンズ群の屈折力条件（９）は５球面収差を補正するための条件である。

この上限を越えると球面収差がズーム全域で補正不足や
補正過剰となってしまう。

さらに望ましくは、第２レンズ群中の全ての非球面は次
の条件を満足するとよい。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０＜Ｙ＜０
．７Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対して −０，０３＜φ２・（Ｎ′−Ｎ）　・−ｆＸ（ｙ）　　
Ｘｏ（ｙ））＜０．０１　・−（１０）ｙ条件（１０）の上限を越えると輪帯球面収差が負の大き
な値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のず
れが問題となる。また、下限を越えると輪帯光束に対す
る球面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収
差をバランスよく補正するのが困難となる。（この場合
球面収差が波打ったような形になりやすい、）■非球面
が周辺になるほど負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く
）なるような形状の場合。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０＜Ｙ＜０
．７Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対して −０，０１＜φ２・（Ｎ′−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）−Ｘ
ｏ（ｙ））＜０．０３・・・（１１）〜条件（１１）の下限を越えると輪帯球面収差が負の大き
な値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のず
れが問題となる。また、上限を越えると輪帯光束に対す
る球面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収
差をバランスよく補正するのが困難となる。（この場合
球面収差が波打ったような形になりやすい、）さらに第
２レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた場合、その
前面は下の条件（１２）または（１４）を満たし、後面
が下の条件＜１３）または（１５）を満たすことが望ま
しい。

前面の非球面の最大有効径をＹ　ＩＩＩＩＸとするとき
、０．７Ｙ輪ａｘ＜Ｙ＜Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向
高さＹに対して −０，０４＜φ２・（Ｎ′−Ｎ）　・−−（Ｘ（ｙ）−
Ｘ、（ｙ））＜０−（１２）み後面の非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．
７　Ｙ＋＊ａｘ＜Ｙ＜Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高
さＹに対してＯ〈φ２・（Ｎ′−Ｎ）・−・ｆＸ（ｙ）　　Ｘｏ（ｙ
）ｌ＜０．０４・・・（１３）ｄ。

第２レンズ群中において、条件式り１２）は非球面の周
辺になるほど正の屈折力が弱く（負の屈折力が強く）な
るということを意味している。もし下限をこえると３次
の収差領域の範囲で球面収差のアンダーへの倒れをオー
バー側へ補正することができない、ところで、レンズの
光軸から遠い場所を通る軸上光束については球面収差が
補正過剰になってしまいオーバー側へ倒れてしまう、そ
こで、この光束をアンダー側へ戻すため、後面に条件式
（１３）を満たす周辺になるほど負の屈折力が弱く（正
の屈折力が強く）なるような非球面を導入すれば良い。

また、これらの非球面は第１レンズ群で抑えきれなかっ
た高次のコマ収差の発生も防いでおり、例えば条件（１
２）の下限を越えた場合には軸外の周辺コマや輪帯コマ
が大きくなり横収差が波打ったようになり易くなってし
まう。

前面の非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０　
、７　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の光
軸垂直方向高さＹに対して０くφ２　・（Ｎ′−Ｎ）　・−・（Ｘ（ｙ）　　Ｘｏ
（ｙ）ｌ＜０．０４−　（１４）ｙ後面の非球面の最大有効径をＹｓａｘとするとき、０　
、７　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の光
軸垂直方向高さＹに対して −０，０４＜φ２・（Ｎ’−Ｎ＞・−・！Ｘ（ｙ）　−
Ｘｏ（ｙ））＜Ｏ・・・（１５）〜第２レンズ群中において、条件式（１４）は非球面の周
辺になるほど正の屈折力が強く（負の屈折力が弱く）な
るということを意味している。上限をこえると３次収差
領域の範囲で球面収差のオーバーへの倒れをアンダー側
へ補正をすることができない、ところで、レンズの光軸
から遠い場所を通る軸上光束については補正過剰になっ
てしまいアンダー側へ倒れてしまう、そこで、この光束
をオーバー側へ戻すため後面に条件式（１５）を満たす
ような周辺になるほど負の屈折力が強く（正の屈折力が
弱く）なる非球面を導入すれば良い。

また、これらの非球面は第１レンズ群で抑えきれなかっ
た高次のコマ収差の発生も防いでおり、例えば条件（１
２）の下限を越えた場合には軸外の周辺コマや輪帯コマ
が大きくなり横収差が波打ったようになりやすい。

さらに、第２レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた
場合、そのレンズは以下の条件を満たすことが望ましい
。

ただしｄゆ、Ｐ２：両面非球面レンズの芯厚Ｈρ≦ＡＳＰ２：両面非球面レンズの光路有効径これは
、第２レンズ群中に両面非球面を用いたときのレンズの
芯厚を規定する条件で、この下限を越えた場合にはレン
ズの前面と後面で光の通過する位ｆ（高さ）が殆ど同じ
になるので、特に軸外光について後面の収差補正効果が
殆どなくなってしまう、（両面非球面にする意味がなく
なってしまう、）また、この上限を越えた場合には、レ
ンズの芯厚が大きくなり過ぎてレンズの制作が困難にな
ってしまう。

第３レンズ群中に非球面を有する場合、少なくとも１面
は次の条件を満足することが望ましい。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．８Ｙｍ
ａに＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の光軸垂直方向高さ
Ｙに対してＯ〈１φｚ’（Ｎ′　Ｎ）・−ｆＸ（ｙ）−Ｘｏ（ｙ）
ｌｌ＜０．１２　　・　（１７）ｙただし、 φ、：第３レンズ群の屈折力条件（１７）は、歪曲収差と像面湾曲をバランスよく補
正するための条件である。この上限を越えると広角端に
おける歪曲収差が正の大きな値をとるようになったり、
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
ったりする。

さらに望ましくは、第３レンズ群中の全ての非球面は次
の条件を満足することが望ましい。

０非球面が周辺になるほどの負の屈折力が弱く（正の屈
折力が強く）なるような形状の場合。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０　＜　Ｙ
　＜　０．８　Ｙｓａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに
対して −０，１２＜φ、・（Ｎ’　−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）　
　Ｘ６（Ｆ）ｌ＜Ｏ，Ｑ４・・・（１８）ｄ。

条件（１８）の上限を越えると広角端〜中間焦点距離領
域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏移傾向が大きくなる。また、下限を越えると中間焦
点領域〜望遠端で負の歪曲収差が大きくなり、加えて全
ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。

［株］非球面が周辺になるほど正の屈折力が弱く（負の
屈折力が強く）なるような形状の場合。

非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０　＜　Ｙ
　＜　０．８　Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに
対して −Ｏ，ＣＭ＜φｓ　・（Ｎ’　−Ｎ）　・−・１Ｘ（ｙ
）−Ｘｏ（Ｆ）ｌ＜０．１２−（１９）ｙ条件（１９）の下限を越えると広角端〜中間焦点距離領
域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏移傾向が大きくなる。また、上限を越えると中間焦
点領域〜望遠端で負の歪曲収差が大きくなり、加えて全
ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。

さらに、第３レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた
場合、その前面は下の条件（１）または（３）を満たし
、後面が下の条件（２）または（４）を満たすことが望
ましい。

■前面の非球面が周辺になるほど負の屈折力が弱く（正
の屈折力が強く）なるような形状の場合。

前面の非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．
８　Ｙｓａｘ＜　Ｙ　＜　Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方
向高さＹに対して −０，１２＜φ、・（Ｎ′−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）−Ｘ
、（ｙ）ｌ＜Ｏ・・・（２０）ｙ後面の非球面の最大有効径をＹ　ｗａｘとするとき、０
．８Ｙ識ａｘ＜Ｙ＜Ｙ論ａ×の任意の光軸垂直方向高さ
Ｙに対して −Ｏ，Ｇ４＜φ、・（Ｎ′−Ｎ＞・−（Ｘ（ｙ＞　　Ｘ
ｏ（ｙ＞）＜０．１２・・・（２１）〜第３レンズ群中において、条件式（２０）は非球面の周
辺になるほど負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く）な
るということを意味している。もし下限をこえると広角
端近辺での歪曲の増大をまねき、かつ像面湾曲がアンダ
ー側に倒れてしまう、また、条件（２１）を満たすよう
な非球面を後面に用いることによって、前面だけで抑え
きれなかった像面湾曲を良好に補正していることになる
。

＠前面の非球面な周辺になるほど負の屈折力が強く（正
の屈折力が弱く）なるような形状の場合。

前面の非球面の最大有効径をＹ　＋＊ａｘとするとき、
０．８　Ｙｍａｘ＜　Ｙ　＜　Ｙ鵬ａｘの任意の光軸垂
直方向高さＹに対してＯ＜ｃｂ、　−（Ｎ′−Ｎ＞　−＝　ｆＸ（ｙ）−Ｘｏ
（ｙ）ｌ＜０．１２　・（２２）ｙ後面の非球面の最大有効径をＹ　ｗａｘとするとき、０
　、８　Ｙ　ｗａｘ　＜　Ｙ　＜　Ｙ　ｗａｘの任意の
光軸垂直方向高さＹに対して −０，１２＜φ、・（Ｎ’−Ｎ）・−・（Ｘ（ｙ）−Ｘ
ｏ（ｙ））＜０．０４・・べ２３）ｙ第３レンズ群中において、条件式（２２）は非球面の周
辺になるほど負の屈折力が強く（正の屈折力が弱く）な
るということを意味している。もし上限をこえると像面
湾曲がオーバー側に倒れてしまう、また、条件（２３）
を満たすような非球面を後面にいることによって、前面
だけで抑えきれなかった像面湾曲を良好に補正している
ことになる。

さらに、第３レンズ群中に両面非球面のレンズを用いた
場合、そのレンズは以下の条件を満たすことが望ましい
。

ＨＣ＋５４ｓＰコただしｄ　　　、：両面非球面レンズの芯厚ンｌ６ＰＨＤＳＡ５Ｐ　３　：両面非球面レンズの光路有効径こ
れは、第３レンズ群中に両面非球面を用いたときのレン
ズの芯厚を規定する条件で、この下限を越えた場合には
レンズの前面と後面で光の通過する位置（高さ）が殆ど
同じになるので、特に軸外光について後面の収差補正効
果が殆どなくなってしまう。（両面非球面にする意味が
なくなってしまう。）また、この上限を越えた場合には
、レンズの芯厚が大きくなり過ぎてレンズの制作が困難
になってしまう。

以上、非球面の形状について述べたが、さらに第１レン
ズ群及び第３レンズ群は次の条件を満足するように構成
することが望ましい。

ここで φ−：広角端における全系の屈折力 φＴ：望遠端における全系の屈折力 β　：ズーム比（β＝φＴ／φ１ｌｌ）条件（２５）　
（２６）はレンズ系の全長、ズーミングのための移動量
、バックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバラ
ンスに保ための条件である。

条件（２５）の下限を越えると第１レンズ群の屈折力が
強くなりすぎて広角端でバックフォーカスを適切な値（
広角端の焦点距離の１５％）に保つことが困難となり、
後続レンズ群径の増大を招いてしまうことになる。また
、上限を越えると各群のズーミングによる移動量が過大
となり、鏡胴構成上不利になってしまう。

条件（２６）の下限を越えるとペッツバール和が大きな
値をとるようになり像面が正方向に著しく倒れ、且つ広
角端での歪曲収差が正の大きな値をとるようになる。ま
た、上限を越えるとズーミングに伴う第２・第３群間の
間隔変化を大きくとることが必要となり広角端において
第２・第３群間が大きく離れるためにレンズ全長の増大
を招く。

また、次の条件を満足することも有効である。

φ ０．３　＜　−＜　１．５　　　　　・・・・・・・・
・（２７）φ− 条件（２７）は広角端における全系の屈折力と第１１２
１群の屈折力の比を規定するもので、この上限を越える
第１１２１群の屈折力が過大となり第１レンズ群中に非
球面を用いたとしてもそこで発生する諸収差、特に球面
収差の補正が困難となる。

また、下限を越えると画面周辺で内方性のコマ収差が発
生する傾向が著しくなる。

条件（２８）は広角端のおける全系の屈折力と第３レン
ズ群の屈折力の比を規定するもので、この上限を越える
と第３レンズ群の屈折力が過大となり第３レンズ群中に
非球面を用いたとしてもそこで発生する諸収差、特に像
面湾曲と歪曲収差の補正が困難となる。また、下限を越
えると画面周辺で内方性のコマ収差が発生する傾向が著
しくなると共に充分なバックフォーカスの確保が困難と
なる。

非球面形状Ｘ　（ｙ）及び参照球面形状Ｘ。（ｙ）はそ
れぞれ以下の式によって定義される。

Ｘｏ（ｙ）　−ｒ・　（１ここで、ｒ　：　非球面の基準曲率半径 ε　・　２次曲面パラメータＡｉ：　非球面係数（実施例）以下、本発明の実施例１〜１１をそれぞれ表１〜表１１
に示す。

但し、ここで、ｆ：全系の焦点距離、Ｆ：開放Ｆナンバーｒｉ（ｉ＝　１．２．３　、・・・）・物体側から第ｉ
番目のレンズ面の曲率半径、ｄｉ（ｉ＝　１．２．３　、・　・）・物体側から第１
番目の軸上面間隔、Ｎ１（ｉ＝　１．２．３　、・・・）：物体側から第ｉ
番目のレンズのｄ線に対する屈折率、 ν１（ｉ＝　１．２．３　、・・・）：物体側から第ｉ
番目のレンズのアツベ数、である。

また＊印を付した「ｉは、物体側から第ｉ番目の面が非
球面で楕恋されていることを示す。

表１２・１３に各条件に対する各実施例の値を示す。

表１４に各実施例で用いた非球面の数を示す。

表　１　（実施例１）ｆ−３６，２〜５５．０〜８００曲率半径軸上面間隔九。−３４〜４，５〜６２屈折率（Ｎｄン７フベ数（νｄ）本部は非球面非球面係数（実施例２） ε−０，１２銘５×１０人、＋　０．５２８３８刈Ｑ−ｔ＾６−−０．１．８１２７ＸＩＯ−６Ａｓ　＝　０．９４６３６刈０−Ｉｏｒｌ、ε−０，＋０１６６Ｘ１０＾４＋　−ｏ、　］］０５００Ｘ１０−’＾１−−０．
１０５８０ＸＩＯ’ へ８−−０．３２９＋５Ｘ１０−’ 「８　ε−０，６１５６９ＸｌＯ人、−０，８５０７４ＸＩＯ−” Ａｓ−０，３７０７５ｘｌＯ−’ ＾ａ−０，２８８５４ＸＩＯ−’ ｒｌｌ　　ε−０，］００００ＸｌＯＡ、−０，］］８００２ｘｌＯ− ’Ａ６−−０．］９３３１Ｘ１０’ ＾ａ−０，７１１７３ＸｌＯ−８Ａ＋ｏ−−０，７５４３５ＸｌＯ−” Ａ、２−　０．２７９７３ｘｌＯ−’ ｒ２：　ｅ−−〇、５０７４６ＸＩＯＡ４−　０．ｌ００２３Ｘ１０−’ Ａｇ−０，１７３４８Ｘ］０” ＡＭ−０，９７６６７Ｘ１０−９ｒ５：　ｅ　−０，ａ８２５］　Ｘ　１０＾、−−０，
９１７１０ＸｌＯ−ＬＡ、−０，１＋５６８ｘｌＯ“６Ａｍ−０，３８７５９Ｘ１０８ｒ１６　：　ｅ　−−０，７１４５５ＸＩＯＡ、　−０
，＋００２１　ｘ　１０−５＾５−−０．６９７２６Ｘ
１０−’ へＭ−−０．７６０２９Ｘ１０−ｇｒ１６ε−０，５６５０６ＸＩＯ＾４−−０．２４７＋６ｘ　１０−５ＡＭ−−０．３５９３０ＸｌＯ−’ ＾ｇ−０，３０４７７Ｘ］０−９曲率半径軸上面間隔屈折率（Ｎｄ）Ｔブヘ業文（νｄ）３２、２７０不可は非球面１、７５４５０５１．５７非球面係数ｒｌ　：　ｅ　−０，８２７０８ＸｌＯＡ４−　０．４
１７２４ｘｌＯ−’ Ａｓ−−０．４１９７９ＸＩＯ−’ Ａ、−０，２５７４９ｘｌＯ−８ｒ、　：　ｔ　−０，１００ＯＯＸＩＯＡ、−一〇、　
１３６２８　Ｘ　１０”＾５−−０．１２２２４ｘｌＯ
−’ ／ｓ　−−０，４３］０４　ｘ　１０−’ｒｍ　：　ｅ
　−０，１０３８８Ｘ１０＾、−−０，２５１５５Ｘ１
０−’ へｇ＝　　０．２０８８１ＸＩＯ−’ Ａｓ−０，２１７７７Ｘ１０−” Ａ１゜−−０，１２１１６ｘｌＯ−” Ａ１２−−０．４９３８６ＸＩＯ−１２「１１：ε−−
０，３００’１１８Ｘ１０Ａ、−０，２８３３３ｘｌＯ
−’ Ａｓｍ　　Ｏ，１５３４３ｘｌＯ−’ へ！　−０，３５１８６Ｘ　１０−’ Ａ１゜−−０，１１４９３ｘｌｏ−１＾１２−　０．５３８１６　Ｘ　１０四２ｒ１３　：　
Ｅ　−０．　１００ＯＯＸＩＯＡ、−−０，３２１０７
Ｘ１０−５Ａ、　−−０，８２８４１ｘ　１０−”八ａ−−０，１
００５９Ｘ１０−’ ｒ３：　ε−０，１８７１９Ｘ１０Ａ、　−０，４０４９４Ｘ　１０−” Ａ６−−０．７０７８４　Ｘ　１０−６Ａｍ　−−０，
２４８９１Ｘ　１０−８「３．ε−０，３０３０５Ｘ　
１０＾４−−０．２０７００Ｘ１０−’ Ａｓ　”　−０，３８９８３刈０−６人ｓ−０，６１２１４Ｘ１０−” ＾＋ｏ−０，２７０００Ｘ１０−” ｒｅ　：　ｅ　−０，１００ＯＯＸＩＯ＾＋−−０，３
６４６１ＸＩＯ−’ ＡＭ−−０．５９３０９ＸｌＯ−” Ａａ−０，２０８６２ＸｌＯ−Ｉ０ｒ＋２　：　ｔ　＝　　Ｏ，１００ＯＯＸＩＯ＾、＋−
ｏ、　１６８１９Ｘ１０−” Ａ、−０，５２９７９ｘｌＯ−’ ＾ｍ−０，４２９７４ＸＩＯ−’ Ａ、。−−０，９４２５７ｘｌＯ−” ｒｌａ　：　ε−０，１３７０９Ｘ１０２＾、　−−０
，１８５０４Ｘ　１０− ＾ａ　＝　　０．２５６１５　Ｘ　１０〜６Ａａ−０，
１２８９７Ｘ１０−’ ＡＩｏ”　　０．１８７００ＸｌＯ−”Ａｌ２−　０．
６５６８２ＸＩＯ”’ 曲率半径２２、４５６ −８１９．９４７軸上面間隔２．０００不可は非球面（実施例３）屈折率（Ｎｄ）１、７４０００アツベ数（νｄ）路、２６非球面係数表　４　（実施例４）ｒ２　　ε−０，８２７０８Ａｉ　”　−０，１２５１８刈０−４＾ｅ＝　　０８８２８９Ｘ１０−” Ａｓ＝　０．２４９０４ｘｌＱ−ａｒ、　：　Ｅ−０，１０（ｉｏＯＸｌＯ＾＋−−０，２
６３００ｘｌＯ−’ ＾ｅ　”　−０，５９４４４刈０−７Ａｍ−０，６４４１３Ｘ１０−’ ｒ、：ε−−０．１０２９７ｘｌＯ＾、−−０，］５１５３ｘｌＯ−’ ＾ｅ−０，１３９４９Ｘ１０−’ Ａ、−０．２６８３７Ｘ１０−” ＾＋ｏ−−０．　Ｌ２ＬＩ６ＸＩＯ−１゜Ａｕ”−０，
４９３８６Ｘ１０−” ｒ＋ｏ：　ε−−０，１３７０９刈０２＾ｔ　−−０，
２００８７ｘ　１０−”＾ｅ−０，４１３６５ＸＩＯ−
’ ＾ａ　−−０，５１５７１Ｘ　１０−’ＡＩ。−−０，
１６３９３Ｘ１０−１０＾１□−０，６５６８２ｘｌＯ
〜１３ｒ３：ｅ　−０，１８７１９ＸｌＯ＾４−一〇、３７８９８Ｘ１０−５ＡＳ　−−０，９８５０４Ｘ　１０−’＾ｓ−０，１ｌ
ｏＩ２Ｘ１０−９ｒ５：ε−０．３Ｑ３０５Ｘ１０＾、−−０，４２４４０Ｘ１０−５Ａ、−０，２０２９８刈０−６八Ｂ−−０，５６３７０ＸＩＯ−” Ａｌａ−０，２７０００Ｘ１０”’ ｒ９　：　ｇ−−０，３００９８Ｘ１０＾４−−０．１
８０１８刈領５八ｓ　””　０．２２０１０刈０−６＾、＋　０．３５３３４刈０−８Ａｌａ−０，１１４９３ｘ　１０−’ Ａ１２−　０．５３８１６ＸＩＯ−Ｉ２ｒ　　：ε−０
，１２６８６＾４−−０．９０３８９刈０−５＾ｓ−０，１１６５４Ｘ１０−’ Ａａ　”　０．３６３２８刈０−９人１０”　　０８２１７５７Ｘ１０　１’ｆ　−３９，
３−５８，６−８７，３ＦＮｏ−３，９−５，３−７，０曲率半径軸上面間隔屈折率（Ｎｄ）本部は非球面アツベ数（νｄＪ非球面係数ｒ、　：　ｅ　＝　　０．９９４１８Ａ、　−−０，８３６０４ｘ　１０−’Ａ６−−０．６
８６１４ＸｌＯ−’ ＾、−−０，６４４５４刈Ｑ−Ｑｒ、　ε−−０，９９９５１＾４−−０．８９３１６Ｘ１０−’ Ａｏ＝　　０．２８９９６Ｘ１０−’ へｇ−０，２８７７８Ｘ１０−’ Ａ１゜−−０，１２１＋６Ｘ１０”。

＾１２−−０．４９３８６ＸｌＯ−” ｒｌ。：ε−−０，１３６７１刈０２＾４−−０．２０１６４　Ｘ　１０−’＾＊−０，４２
１５２Ｘ１０−’ Ａｓ　”　−０，５２５０７刈ＱＩＡｒ。−−０，１６３９３ＸｌＯ−Ｉ。

＾１２　”　０．６５６８２刈０−１３ｒ５：ε−０，
３０３０５Ｘ］０＾、　−−０，１３０６９ｘ　１０−’人、−０．３５
７４３Ｘ１０−’ ＾、−〜０．１１９４２２Ｘ１０” ＾１゜−０，２７０００刈Ｑ−１６ｒｇ　：　ｔ　−−０，６８５６１Ｘ　１０Ａ４−　０
．６８６３４ＸＩＯ−’ Ａａ＝　０．３８０９８ＸＩＯ−’ ＾ａ−０，５９０８１ｘｌＯ’ ＾１０−−０．１１４９３Ｘ１０−’ ＾１□−０゜５３８１６ＸｌＯ弓２、ε−０，１２７０３Ｘ　１０＾、−−０，３７６９８ＸＩＯ” Ａｓ”０．３９９３９Ｘ１０−フＡａ−０，２３２９４ＸＩＯ−’ ＾＋ｏ−−０．２１７５７ＸＩ０表ｆ−３９，３〜５５．３〜７７．６曲率半径軸上面間隔５　（実施例５）Ｆ、、−４，１〜５，６〜７７屈折率（Ｎｄ）アツベ数（しｄ）非球面係数ｒｌ　：　ｅ　−０，４３７２１ＸＩＯＡ＋−０，４６
１３４ｘｌＯ−’ へｓ−０，２８９３８Ｘ１０−’ ＾虐−−０．１５５１１刈ローフＡＩ。−〇、　６Ｑ８３５　Ｘ　１０−　”＾１ｒ　−
０，７０８７１Ｘ　１０ｒ、　：　ε−０，５７０９１＾ｔ−−０，２８４８６ｘ１０−’ ｒ８：ε−−０．６２０６２Ａイー０．４３６４７刈０゛５Ａｓ−−０，２６２０３ｘｌＯ−’ Ａ、−０，５０７８１ＸＩＯ” ＾１゜−−０，＋６５４３ＸＩＯ” ＾ｕ−−０．４９３８６ＸＩＱ−” ｒｌ、：ε−−０，１３６＋４　Ｘ　１０’Ａ、−−０
，１９２７０ＸｌＯ−’ ０．５３８１６ＸＩＯＡｕ　−０，６５６８２ｘ１０−１ｉ表（実施例６）（実施例７）ｆ−３９，３〜５１，７〜６７．９曲率半径軸上面間隔ＦＮｏ−４，１〜５．３〜６６屈折率（Ｎｄ）アツベ数（νｄ）ｆ−３６，２〜５５０〜８０．０曲率半径軸上面間隔Ｆ、ｏ−３，４〜４．５〜６２屈折率（Ｎｄ）アツベ数（νｄ）非球面係数＾１□− ０，７０８７１ｘ１０＾１□−−０．４９３８６Ｘ１０−１２＾１゜− ０．５３８＋６Ｘ１０Ａｌ１−　０．６５６８２Ｘ１０−” 本部は非球面非球面係数ｒ、：ε−０，１２８１×ｌＯＡ、　−０，６９＋９５ｘｌＯ−’ Ａｓ＝　　０．２７６０４Ｘ１０−’ Ａｓ−０，５２８２７Ｘ１０−’ ｒ、　：　ε−０，１ｏ１６５Ｘ１０＾４＋　　０．１５９２３Ｘ１０−’ ＾ｇ＝−０．９５６７８Ｘ１０−’ Ａｆｉ　−０，８００８１ｘ　１０−’ｒ、　：　ｅ＝
　　０．６１２０８Ｘ１０Ａ、−０，８３６２０ｘｌＯ
−’ Ａａ−０，３８０２０Ｘ１０−’ ＾＠−０，２５７７９Ｘ１０−７「１゜、ε−−０，７２３５２＾、−０，２２６７５ＸＩＯ−’ へａ−−０．５６８１６Ｘ１０−’ ＾、−一０．２０８６０ＸｌＯ−” ｒ１６：ε−０，５６９２７＾４−−０．１１２６３ｘｌＯ−’ ＾、＋　　ｏ、ｔｏａｉ９ｘｔｏ−ａ＾ａ−０，４８６１６ＸｌＯ−’ ｒ２　：　ｅ−−０，５０８３５Ｘ１０Ａ、−０，１０
６６３ｘｌＯ−３＾、　−−０，２７４９５ｘｌＯ−’ へｍ　−０，１７７４７ｘｌＯ−’ ｒ５　：　ｅ−０，３８２６０Ｘ１０Ａ４−−０．８３７７４　Ｘ　ＩＯ−’へａ−−〇、　
１０５９３Ｘ１０−’ Ａ＠−０，６９５８２Ｘ１０−” ｒ、　：　ε−０，９９９１０＾、−０，１０５４５ｘｌＯ−’ へ５−−０．５６０３３ｘｌＯ−’ 八８−−０．１３８２６Ｘ１０−” ｒｕ　：　ｔ　−０，１０２０９Ｘ１０Ａ、−０，２７
０８０ｘｌＯ−’ ＾ｅ−０，３１６５０Ｘ１０−” 八５−＝０．１３５２４Ｘ１０−’ ｆ−３６，２〜５５．０〜８０．０曲率半径軸上面間隔（実施例８）八。−３，４〜４．５〜６２屈折率（Ｎｄ）アフへ裏文（νｄ）本部は非球面非球面係数（実施例９）Ａ、＝　０．１７８８１刈Ｑ−９Ａ−−−０，２９７７０ｘｌＯ−’ 曲率半径軸上面間隔屈折率（Ｎｄ）ア１べ数（νｄ）Ａａ−０，１０６８７Ｘ１０−” 八ｇ　−０，６４７４１Ｘ　１０” ｒ＋ａ　：　ε−０，５７６１１＾４−　０．１３２６６Ｘ１０−’ Ａｅ−０，］、］１３５０Ｘ１０− ’Ａ、−−０１６２９５ｘｌＯ−” 本部は非球面非球面係数ｒｌ：ε−−０，１３９８６３Ａ４−−０．８４６５２Ｘ１０−５＾ｅ−０，７６６７０ｘｌＯ−’ Ａ、−−０．１９１７３ＸｌＯ−’ ｒ４．ε−０，９９６７２Ａ、−０，１６７４２ＸＩＯ−’ ＾ｇ−−０．６１３４５Ｘ１０−’ ＾ａ−−０，ｌ０７３６ｘｌＯ−’ ｒ＠　：　ｅ　−０，６２３６３Ｘ１０Ａ４ｗ　　Ｏ，
１１２４７ＸｌＯ−ゝ＾ｓ−０，３７５７３ＸＩＯ−’ Ａ、−０，２８９４３ｘｌＯ−’ ｒ１４　：　ε−０，１００００ＸｌＯＡ４−　０．１
４（１８９ｘｌＯ−’ ＾ｍ−０，２１３４６Ｘ１０−’ ＡＩ−（１，７Ｑ４２５Ｘ１０−” Ａ１゜−−０，７４５７５ｘｌＯ−ＩＯＡ、、−０，２
７４１８ｘｌＯ−” ｒ２：ε−−０，１２５５３Ｘ１０Ａ、−０，１３０９５ｘｌＯ−５Ａ、−０，５３２１６ｘｌＯ−’ Ａｓ−０，１８５０５ＸｌＯ−’ ｒ５．ε−０，１２５５３ＸｌＯＡ４−−０．７３４６５Ｘ１０−’ ＾６−　０．２２７９６Ｘ１０−’ Ａａ−ｍ　　Ｏ，３５＋１２ｘｌＯ−”ｒｌ。：ε−−
０，２４５６２Ｘ１０＾、＋　　０．２４４１６ｘｌＯ“４Ａ６〜−０．８９５８０Ｘ１０−’ ＾ｓ−０，８００８８Ｘ１０′□９ｒ１＠：ε−０，５８７３６＾４＋　　０．６６４９８Ｘ１０−５Ａｓ−−０，９６５８４ｘｌＯ−’ へｇ−０，１３８５３Ｘ１０−’ ｆ−３６．２〜５５０〜８０．０曲率半径軸上面間隔（実施例１０）ＦＮｏ−３，５〜４，７〜６２屈折率（Ｎｄ） γフベ数（しｄ）本部は非球面非球面係数＾、− ０、１７７７７　ｘ　１０−’ 非球面係数Ａｓ−−０，１５６００Ｘ１０−’ 表（実施例１１）ｒ−３６，２〜６０６〜１０２ＦＮＯ−３，５〜５０〜６２曲率半径軸上面間隔屈折率（Ｎｄ）ア７べ数（しｄ）＾８− Ｕ、：（’Ｊｌ１８ＸＩＵ　’ 軍部は丼琢血表各実施例の条件（２５）〜（２８）に対する値表１３−
１（実施例１） φ ・　（Ｎ′−Ｎ）　　・−・ｙＸ（ｙ）Ｘ、（ｙ）（ここで１−１゜３）の（直表１３−３（実施例３）表１３−２（実施例２）表１３（実施例４）表１３（実施例５）表１３−７（実施例７）表１３（実施例６）表１３（実施例８）表１３−９（実施例９）表１３−１１（実施例１１）表１３（実施例１０）表）内の数字は両面非球面レンズの数

【図面の簡単な説明】

第１図〜第１１図はそれぞれ本発明の実施例１〜１１に
対応するレンズ構成図である。第１２図〜第２２図は、それぞれ本発明の実施例１〜１
２に対応する収差図である。出願人　　ミノルタカメラ株式会社１Ｊ！３図第４図第１第玄図第ム第り図第３図第７図第１θ 図第１玄図第　ノ乙図Ｊ束面収差正焦組ヰ非、ゐ、収ル歪ａ　’／。囃口又Ｌ　正うア諺千ンβト非、φＮ又、外− 歪曲＠ｌ。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）物体側より順に正の屈折力を有する第１レンズ群
、正の屈折力を有する第２レンズ群、負の屈折力を有す
る第３レンズ群の３つの成分から成り、各レンズ群間の
空気間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記第３レンズ群中に
少なくとも２面非球面を用いたことを特徴とするズーム
レンズ。
（２）前記第３レンズ群中に両面が非球面のレンズを有
する特許請求の範囲第１項記載のズームレンズ。
（３）前記第１レンズ群中に少なくとも１面非球面を有
する特許請求の範囲第１項記載のズームレンズ。
（４）前記第２レンズ群中に少なくとも１面非球面を有
する特許請求の範囲第１項記載のズームレンズ。
（５）前第３レンズ群中の非球面のうち少なくとも１面
は次の条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のズームレンズ。非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．８Ｙｍ
ａｘ＜Ｙ＜Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対し
て０＜｜φ＿３・（Ｎ′−Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ（ｙ）−
Ｘ＿０（ｙ）｝｜＜０．１２ただし、 φ＿３：第３レンズ群の屈折力Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率Ｘ（ｙ）：非球面の面形状Ｘ＿０（ｙ）：非球面の参照球面形状
（６）前記第１レンズ群中の非球面のうち少なくとも１
面は次の条件を満足することを特徴とする特許請求の範
囲第３項記載のズームレンズ。非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．７Ｙｍ
ａｘ＜Ｙ＜Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対し
て０＜｜φ＿１・（Ｎ’−Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ（ｙ）−
Ｘ＿０（ｙ）｝｜＜０．０５ただし、 φ＿１：第１レンズ群の屈折力
（７）前記第２レンズ群中の非球面のうち少なくとも１
面は次の条件を満足することを特徴とする特許請求の範
囲第４項記載のズームレンズ。非球面の最大有効径をＹｍａｘとするとき、０．７Ｙｍ
ａｘ＜Ｙ＜Ｙｍａｘの任意の光軸垂直方向高さＹに対し
て０＜｜φ＿２・（Ｎ′−Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ（ｙ）−
Ｘ＿０（ｙ）｝｜＜０．０４ただし、 φ＿２：第２レンズ群の屈折力