JPH03127008A - コンパクトなズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産呈上旦祉貝允立 本発明はズームレンズに関するものであり、更に詳しく
はズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラ用のズー
ムレンズに関するものである。

藍来坐技歪 ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラのコンパク
ト化，低コスト化を達成するために、撮影レンズのコン
パクト化，低コスト化が要望されている．ズーミングの
ための移動量も含め、レンズ系をコンパクト化するため
には、各群の屈折力を強くする必要があるが、性能を維
持しつつ屈折力を強くするというのは、レンズ枚数を増
加させる方向であると言える．一方、低コスト化のため
には、レンズ枚数を削減するのが効果的である。

このように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には
、相反する要素が多分に含まれている。

ところで、最近、プラスチック底形やガラスモールド等
の技術進歩が著しく、非球面が安価に生産されうるよう
になってきている。

｛　゛　よ゛　　る普 斯る状況に鑑み、本発明の目的は、非球面を効果的に用
いることにより、コンパクトなレンズシャッターカメラ
用ズームレンズを、少ない枚数で構成することにある。

を　′するための 上記目的を達成するため本発明では、物体側より順に、
正屈折力を有する前群と，負屈折力を有する後群とから
成り、前群と後群との間隔を変化させることによって全
系の焦．点距離を変化させるズームレンズにおいて、３
面以上の非球面を用いて収差補正した構成としている。

従来の正負２威分のズームレンズにおいては、非球面が
多くとも２面しか用いられていないため、レンズの構成
枚数が多くなり、レンズ全長（広角端でのレンズ前頂点
からフィルム面までの距Ｍ）が長くなっている．しかし
、本発明では上記の如く３面以上の非球面を用いている
ので、少ない枚数のレンズでレンズ全長を短くすること
が可能となる。

また、本発明では、例えば前記前群に２面以上の非球面
を用いて収差補正してもよく、また前記後群に２面以上
の非球面を用いて収差補正してもよい。

前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は、次の条件
式■を満足するように構成されているのが好ましい．条
件式のは、非球面の最大有効径をｙｍａｘとするとき、
０．７ｙｍ□＜　ｙ　＜　１．Ｏｙ＋ｍ□なる任意の光
軸垂直方向高さｙに対して、−０．０３＜？１・　（Ｎ
−’−Ｎ）　　・　、。

（ｘ　（ｙ）　−ｘｏ（ｙ）　）＜ｏ　　　　　・・・
・・−・■ここで、ψ１：前群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ゛：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ　　（ｙ）：非球面の面形状 ｘｏ（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ＋ΣＡｉ　ｙ　’ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ へｉ：非球面係数 ７：非球面の近軸曲率半径 である。

前記条件式のは、前群中の非球面が周辺はど正の屈折力
が弱く（負の屈折力が強く）なるということを意味し、
球面収差を補正するための条件である。上限を越えると
、球面収差がズーム全域で補正不足の傾向が著しくなり
、下限を越えると、球面収差がズーム全域で補正過剰の
傾向が著しくなる。

また、前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は、次
の条件式■を満足するように構成されているのが好まし
い。条件式■は、非球面の最大有効径を３’ＩＩＩＩｍ
とするとき、０．８３’ｍ　＜３’＜　１．０ｙ□８な
る任意の光軸垂直方向高さｙに対して、−０，１０＜９
’、・　（Ｎ’　　−Ｎ）　　・　　、。

（ｘ　（ｙ）　−ｘｏ（ｙ）　）＜Ｏ・−・・−・−・
−・・・−■ここで、ψ１：後群の屈折力 である。

前記条件式■は、後群中の非球面が周辺はど負の屈折力
が弱く　（正の屈折力が強く）なるということを意味し
、歪曲収差と像面湾曲とをバランスよく補正するための
条件である。上限を越えると、広角端における歪曲収差
が正の大きな値をとるようになり、下限を越えると、ズ
ーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくなる
。

前群中のすべての非球面は、次の条件式■を満足するこ
とが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径を）’　ｓａｗとする
とき、ｙ　＜　０．７３’−１１Ｘなる任意の光軸垂直
方向高さｙに対して ＜　ｘ　（ｙ）　　ｘｏ（ｙ）　）＜０．０１　・・・
−・・・・・・・・・・−■である。

条件式■の上限を越えると、輪帯球面収差が負の大きな
値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のずれ
が問題となる。また、下限を越えると、輪帯光束に対す
る球面収差補正効果が過剰となり、諸収差と球面収差を
バランスよく補正するのが困難となり、球面収差が波う
ったような形になりやすくなる。

後群中のすべての非球面は、次の条件式■を満足するこ
とが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径を７１１１１１１とす
るとき、３Ｆ　＜　０．８１　ｍａｗなる任意の光軸垂
直方向高さｙに対して −ｏ、ｏｓ＜ｉ・（Ｎ’−Ｎ）・　、。

（ｘ　（ｙ）　−ｘ・（Ｆ）　）＜ｏ、ｏ２　　・−・
−・・・−・■である。

条件式■の上限を越えると、広角端〜中間焦点路Ｍ８Ｎ
域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏移傾向が大きくなる。また、下限を越えると、中間
焦点距離域〜望遠端で、負の歪曲収差が大きくなり、加
えて全ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。

前群及び後群は、次の条件式■及び■を満足するように
構成されていることが望ましい。

ここで、 ψ、ｉ　：広角端における全系の屈折力ψ、：望遠端に
おける一ｉＭの屈折力 β：ズーム比 但し、６＜０ β＝ψ匈／ψＴ である。

これらは、レンズ全長、ズーミングのための移動量、バ
ックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバランス
に保つための条件である。

条件式■の下限を越えると、広角端でバックフォーカス
を適切な値（広角端における焦点距離の１５％以上）に
保つことが困難となって、後群レンズ径の増大を招く、
また、上限を越えると、前群及び後群のズーミングによ
る移動量が過大となり、鏡胴構成上不利となる。

条件式■の下限を越えると、ペッツバール和が負の大き
な値をとるようになり、像面が正方向に倒れる傾向が著
しくなり、加えて広角端での歪曲収差が正の大きな値を
とるようになる。また、上限を越えると、ズーミングに
伴う前・後群間の間隔変化を大きくとることが必要とな
り、広角端において前・後群間が大きく離れるために、
レンズ全長の増大を招く。

次の条件式■及び■を満足することもレンズ全長、ズー
ミングのための移動量、バックフォーカス及び諸収差の
補正状態を良好なバランスに保つために有効である。

１．２＜ム＜２．４　　　・−・−・・・・・−・・−
・・−・・・−・■ψ− １，２＜　１−”−１＜２．４　−・−・−・・・・・
・−・・−・−・・・■〜 但し、？、＜０ である。

条件式■は、広角端における全系の屈折力と前群の屈折
力との比を規定するものである０条件式■の上限を越え
ると、前群屈折力が過大となり、前群中の非球面をもっ
てしても前群で発生する諸収差、特に球面収差の補正が
困難となる。また、下限を越えると、画面周辺で下方性
のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。

条件式■は、広角端における全系の屈折力と後群の屈折
力との比を規定するものである０条件式■の上限を越え
ると、後群屈折力が過大となり、後群中の非球面をもっ
てしても後群で発生する諸収差、特に像面湾曲と歪曲収
差の補正が困難となる。また、下限を越えると、下方性
のコマ収差の発生が著しくなると共に、充分なバックフ
ォーカスの確保が困難となる。

但し、例えば２枚構成のズームレンズや３枚構成のズー
ムレンズのように、極めて少ない枚数のレンズで構成さ
れたズームレンズにおいては、ズーム比を２以下とし、
且つ開放Ｆナンバーを比較的大きくしたとしても、収差
を良好に補正するためには前・後群より威る２威分ズー
ムレンズにおける各群の屈折力を相対的に弱くすること
が求められるので、以下の条件式■〜＠を満足するよう
に本発明のズームレンズを構成するのが望ましい。

１．０＜五＜１．８ ？御 ・・・・−−−−・・・・・−・■ ｏ　、ｓ　＜　１　９’　！− ψ− ＋　＜１．６−・・−−−−−・・−・＠条件式［相］
、＠中、６く０である。

条件式■の下限を越えると、ズーム比が２以下のズーム
レンズにおいても、バックフォーカスを適切な値に保つ
ことが困難で、後群レンズ径の増大を招く、また、上限
を越えると、前・後群のズーミングによる移動がズーム
比を考慮しても過大となり、鏡胴構成上不利となる。

条件式［相］の下限を越えると、ズーム比が２以下のズ
ームレンズにおいても、ペッツバール和が負の大きな値
をとるようになり、像面が正方向に倒れる傾向が著しく
なり、加えて広角端での歪曲収差が正の大きな値をとる
ようになる。また、上限を越えると、ズーミングに伴う
前・後群間の間隔変化を大きくとることが必要となり、
広角端において前・後群間が大きく離れるために、レン
ズ全長の増大を招く。

条件式■の上限を越えると、ズーム比が小さく開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、前群屈折力が過大と
なり、前群中の非球面をもってしでも前群で発生する諸
収差、特に球面収差の補正が困難となる。また、下限を
越えると、ズーム比が小さく、特に開放Ｆナンバーが大
きいズームレンズにおいても、極めて少ないレンズ枚数
で達成しようとすると、画面周辺で下方性のコマ収差が
発生する傾向が著しくなる。

条件式〇の上限を越えると、ズーム比が小さく開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、後群屈折力が過大と
なり、後群中の非球面をもってしても後群で発生する諸
収差、特に像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となる。ま
た、下限を越えると、ズーム比が小さく、特に開放Ｆナ
ンバーが大きいズームレンズにおいても、極めて少ない
レンズ枚数で達成しようとすると、下方性のコマ収差の
発生が著しくなると共に、充分なバックフォーカスの確
保が困難となる。

裏」Ｌ班 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施例
を示す。

但し、各実施例において、ｒ、／＝＋ｒ、、は物体側か
ら数えた面の曲率半径、ｄ１〜ｄｌｌ＋は物体側から数
えた軸上面間隔を示し、Ｎ１〜ＮＳ＋　　ν１〜ν、は
物体側から数えた各レンズのｄ線に対する屈折率。

アツベ数を示す。また、ｆは全系の焦点距離、Ｆ８゜は
開放Ｆナンバーを示す。

なお、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面で
構成された面であることを示し、前記非球面の面形状（
ｘ（ｙ））を表わす式で定義するものとする。

〈実施例１） ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６　　ＦＮ、＝３．
６〜５．３〜７．９９ −２９．５１２ Σｄ　＝３４．８９７〜３０．０８７〜２６．８７８罫
ｌ蝿む異数 ｒ６　：　　ε２０ Ａ、＝０．２８７９９Ｘ１０−’ Ａ、＝０．１０５４０Ｘ１０−ｈ ＾ｓ””　　０．７４７１５ｘｌＯ−’＾、。＝−０，
１２４７４Ｘ１０−’”Ａ　＋　ｔ　＝　０．２２９５
１　Ｘ　１０−目ｒ１１　　：　　　ｔ　＝０．１００
００Ｘ１０Ａ、＝０．４３６３８Ｘ１０”’ Ａ＆＝０．１３２３３Ｘ１０−’ 八ｍ＝０．１７７８８Ｘ１０−’ Ａｇｏ　　＝　　０．３９７６１Ｘ１０−”Ａ１本　＝
０．３８３６２Ｘ１０−’”ｒｌｏ：　　　ｔ　＝０．
１００００ｘｌＯＡ４＝０．２９１２３Ｘ１０す Ａ、＝０．９８４３６ＸＩＯ−’ Ａ＠ヨー０．４５２５２Ｘ１０−・ 八、。　＝０．７８４９７ｘ　１０−”Ａｄｚ　　＝０
．１２６４７Ｘ１０−”〈実施例２） ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ−３，６〜５．３〜７．９ Σｄ　−３３，０６０〜２８．１８２〜２４．９２８匪
豊凰保敗 ｒｌ　　：　　　ａ　＝０．１６４３１ｘｌＯＡｆｆｉ
−０，１１３０９Ｘ１０−” Ａ４−０．９７７００Ｘ１０−’ Ａ＆−０，１４５９２ｘｌＯ−’ ＡＩＩＯ２１４７０８Ｘ１０−” Ａｔｅ　　＝０．１６８５１ｘｌＯ−”ｒ４ ｒ６　： ８ ｒＩｏ： Ａ目＝　０．１２３２１　Ｘ　１０−０８社０．９９９
９１ Ａ８な０．１８２２８　Ｘ　１０す Ａ４＝０．１５６３５Ｘ１０−’ Ａ＆＝０．１７１７０Ｘ　１０−’ Ａ６雪−０．１５５１２　Ｘ　１０−ＩＡｇｏ　　−０
，５６５４４Ｘ１０−”Ａｌｔ　　＝　　０．５５０９
４Ｘ１０引５ε−０，１７８８８ Ａｔ＝０．３９０１１　Ｘｌ０−’ Ａ４＝０．３５３５４ＸｌＯ−’ Ａｉ＝０．１８２７７ｘｌＱ−’ Ａ・−−０，１１５７２ｘｌＯ−’ Ａ１゜＝０．４１３７９Ｘ１０−” Ａｄｚ　　−−０，４７７１４Ｘ１０−”ε＝０．１０
０００Ｘ１０ Ａ４＝０．５７９４１Ｘ１０−’ Ａ＆−０，２８０８２Ｘ１０” ＾・−０，２４４９３ｘｌＧ−” Ａｌ６　−　０．７４６５４Ｘ１Ｇ−’・Ａｌｔ　＝０
．９１７４０Ｘ１０−目 ε−０，１００００Ｘ１０ Ａ４−０．１４５０６Ｘ１０−’ Ａｔ−０，２０８５０Ｘ１０−” ＡＩ　＝　−０，１３７９５Ｘ　１０−　’＾１゜−０
，２８０３８ＸｌＯ−’ Ａｒｔ　　−０，１２５６８Ｘ１０−”〈実施例３〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ−３，６〜５．３〜７．９ Σｄ　−３４，１７３〜２９．８７５〜２７．００８農
１４む遭飲 ｒｌ　　：　　　ｔ　−０，２５０００Ｘ１０Ａ４寓−
０，１２２２６ｘｌＯ−’ ４ ｒ６　： ｒ＠　： ｒＩ・： Ａ、＝−０，１０４７５Ｘ１０−’ ＾ｓ　＝　０．４９９６５　Ｘ　１０−　’　＠ｔ　＝
０．１００００ｘｌＯ ＾４謔０．２１８３８　Ｘ　１０−　’Ａ、−０，２０
８８４Ｘ　１０−’ へｓ−０．５７９５８Ｘ１０−” ε＝０ Ａ４苓０．３６５００Ｘ１０−’ Ａｉ＝０．５８９３６ｘｌＯ−’ ＾ｓ−０，４８９７７ｘｌＯ−” Ａｌ６−−０．１４０９７ｘｌＯ刊０ ａｄｚ　　雪０．２０４７９Ｘ１０−”ε＝ｏ、ｔｏｏ
ｏｏｘｔ。

Ａ４冨０．５０８２８　Ｘ　１０−’ Ａ、冨０．３０７８４ｘｌＯ−＾ ａ、　＝　−０，１３１６８ｘ　１０す＾、。−−０，
４０８２８Ｘ　１０−　”Ａ目＝０．４６２１４Ｘ１０
−” ａ　−０，１００００ＸｌＧ Ａ４ヨ０．１０２８３Ｘ１０−’ Ａ、−０，１２４４６Ｘ１０−’ Ａ、冨−０，４８１３４Ｘ１０−” Ａｈａ　　＝０．７８０５３ＸｌＯ−”１ｌ −０，１６９２１Ｘ１０−目 〈実施ｇ４４〉 ｆ　−３９，３〜５８．５〜８６．６ ＦＭ（１＝３．６〜５．３〜７．９ Σｄ　−４０，３１１〜３４．０１３〜２９．８１１匪
豊里五敗 ｒｌ　：　　ｔ　＝０．２０８０３Ｘ１ＧＡ４諺０．１
７２３７ｘｌＧ−’ Ａ＆”０．６３５４１Ｘ１０−’ ＾、寓−０．４７３９１ｘｌＯ−’ Ａｇｅ　−０，２０４５１ＸｌＯ−” Ａｚｇ　−０，６０７００ｘｌＯ−−４ｒ４：　　　ε
−０，９８６９６ ｒｈ　： ｒｃ　： Ａ４＝０．２８０８６Ｘ１０−’ Ａｈ＝　０．７３０７８Ｘ１０−’ Ａ、＝−０．６７５２６Ｘ１０−’ Ａ、。＝−０，８２６３３ｘｌＯ” Ｌｘ　　＝−０，１９７５２Ｘ１０−”ε＝−０，２２
０９０ ａ、＝０．７１７９１ｘ１０−’ ＾６＝−０．１０３６２Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．４０６２５Ｘ１０−９ Ａ１゜＝０．３２４１０Ｘ１０−” ＾＋　ｚ　　＝　　０．５３６３６　Ｘ　１０−　”ε
＝０．７０９９４ Ａ４＝０．３０８０９Ｘ１０−’ Ａ、＝−０，１４９３８Ｘ１０−’ へ〇＝０．１９１０４ｘｌＯ−” ＾Ｉｅ　　＝０．６６２８９Ｘ１０−”Ａ目＝　−０，
３１８０９ｘ　１０−目〈実施例５〉 ｆ　−３９，３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６〜５．４〜８．２ Σｄ　＝４０．５２６〜３６．１３３〜３３．４６８奔
１劃む（敗 ｒｃ　：　　ε＝Ｏ Ａ、＝−０，８８５８０ｘ１０−’ Ａ６＝　　０．２１９４７Ｘ１０−’ Ａ＊＝−０．２１４２５ｘｌＯ−’ Ａ、。＝０．８１０４０ｘｌＯ−” Ａ＋　！　　＝　　０．１１８２４　Ｘ　１０引０ｒａ
　　：　　　ｅ　−０，１００００ｘｌＯ＾４＝０．１
２２５２Ｘ１０−’ Ａ、＝０．７２１９０Ｘ１０−’ Ａｇ＝−０，２１３８６Ｘ１０−” Ａ１゜＝　−０，２８９８９ｘ　１０−　”Ａｄｚ　　
冨−０，２６４３７Ｘ１０−Ｉ３ｒ６　　：　　　ａ　
＝０．６８０８１ｒｓ　： ｒ９　： Ａ４＝０．３３０８８Ｘ１０−’ ＾ｂ　＝　０．１６９４２　ｘ　１０−　’Ａｓ＝−０
．１７８５（ＩＸＩＯ−’ Ａ同　＝０．２２７１９Ｘ１０” Ｌｘ　　＝０．３５１６９Ｘ１０−” ε＝　０．１００１９　Ｘ　１０ ＾、＝０．２９１４３ｘｌＯ−’ Ａ＆＝−０，７０７９０ｘｌＯ−’ Ａｓ　＝　−０，３３８６９ｘ　１０−’Ａ、。＝−０
，２１７６３ｘｌＯ” Ａｌｔ　　＝　　０．７７８７９Ｘ１０−”ε＝０．９
３０７８ Ａ４　＝０．４０７８１　Ｘ　１０−’Ａ６＝０．３２
３５２ＸｌＯ−７ Ａｓ　＝　　０．８７０１８　Ｘ　１０〜９Ａ＋ｏ　　
’＝０．１７３６９Ｘ１０−”Ａ１　！　　’＝０．１
８４８０　Ｘ　１０−　”〈実施例６〉 ｆ　＝２９．０〜４４．２〜６７．５ ＦＮＯ＝３．６〜５．５〜８．４ Σｄ工３５．６２４〜４４．８７３〜６４．５０８韮盟
凱保敗 ｒ、　　：　　　ｅ　−０，８８０４７Ａ、＝−０，９
１０８１Ｘ１０−’ Ａｉ＝０．６３１９５Ｘ１０−’ Ａｓ”　　０．８６０７８ｘｌＯ−” ｒｚ　　：　　　ｇ　＝０．８８９２５＾４−０．４７
９５３Ｘ１０−’ Ａａ−０，１８７８９ｘｘＯ−’ Ａｓ　−−０，１１７４７ｘｌＯ−” ｒ４　　：　　　ｔ　＝０．９４６９１Ａ４−０．２１
８６９Ｘ１０−’ Ａ６＝０．８０７８８Ｘ１０−” ＾ａ−０．７４４２３Ｘ１０−’ ｒｓ　　：　　　ｔ　＝０．９２８５８Ａ４＝０．１６
０１１Ｘ１０−’ ｒ？　＝ Ａｂ＝　　０．１７１１７Ｘ１０−’ Ａｍ−０．２５８７８　ｘ　１０−　”εは０．５３１
２７ Ａｎａ＝−０，３９６０２ｘｌＯ−’ Ａｍ　−−０，５７９１０ｘｌＯ−’ Ａ８冨０．１７８３３　Ｘ　１０す 〈実施例７〉 ｆ　−３６，２〜５３．０〜７７．５ ＦＩＩｏ＝３．６〜５．３〜７．８ Σｄ　＝３２．９５８〜４２．９８６〜６１．０３８匪
里重五敗 ｒ、　　：　　　ｇ　＝０．９９９７４Ｊ、＝−０，１
１４５８ｘｌＯ−’ ｒ４　： Ａｓ−０，５５３５１ｘｌＯ−” Ａ、塵−０，３６５４８Ｘ１０−’ Ａ？−０，２０８３６Ｘ１０−’ Ａｓ　−−０，２５９５０ｘ　１０す Ａｌ−０，２６７２２ＸｌＧ−” Ａ、。＝−０，２２４７８Ｘ１０−’ＩＡ１．　　＝０
．８７１０６ｘｔ０−目Ａｌｔ　　＝０．７０９６５ｘ
ｌＯ−１４ε−０，９９５３３ Ａ４＝−０，３８６７３Ｘ１０−’ ＾ｓ−０，７７８９４Ｘ　１０−　’ Ａ＆＝０．４４８８１Ｘ１０−’ Ａｌ−０，５６８７８Ｘ１０−’ Ａｌ冨０．５２４０２Ｘ１０−” Ａｓ−０，２４１７７Ｘ１０−” Ａｇｅ　　−０，１５３２１Ｘ１０−”＾、、　−−０
，２０６６０ｘｌＯ−口Ａｌｌ　　”　　０．７２５１
９Ｘ１０−”ａ　＝０．１０４６０Ｘ１０ ＾ａ−０．２３０４３Ｘ１０−’ Ａ、纏−０，４８５４０ｘｌＯ−’ ＾、龜−０．１０８４６ＸｌＯす Ａ、−０，３３３０９ｘｌＯ−” １％　： Ａｓ−０，５９１４１Ｘ１０−’ ＾キ＝　−０，５３３３０Ｘ　１０−　’　＠Ａ１１１
　＝　　０．４８３３５Ｘ　１Ｇ−目Ａ＋＋　−−０，
６３４０８ｘｌＯ−口Ａｌｔ　−０，６２２１３Ｘ１０
−” ε禦０．９９９６６ Ａ４−０．６６２４３Ｘ１０−’ ＾ｓ−０，２４１６６Ｘ１０→ Ａ、雪０．６０７０６ＸＩＯ−’ ＾？　−０，３３７０８ｘ　１０−　’Ａｓ−０，２５
４９９Ｘ１０−” Ａｌ−０，４６８５７ＸｌＯ−” ４口・−−０，２０２１７ｘ　１Ｇ−”Ａｒ１−０．１
０１３５ｘｌＯ−” ＾ｒｚ　−−０，５３１３４Ｘ１０−”〈実施例８〉 ｆ　−３９，３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６〜５．４〜８．０ ４１１１．１１５ Ｌ：　ｄ　−３４，１８１〜４５．７１０〜６６．６２
０匪豊里益歎 ｒ、　　：　　　ｅ　−０，９４４５２Ａ４−−０．１
５５５９　ｘ　１０−　”れ””　−０，５１６８１Ｘ
　１０−’Ａｓ　−−０，５１７３８ｘｌＯ−” Ａｌｏ　　−０，２４６１５ｘｌＯ−”Ａｕｇ　　−０
，３６５１１Ｘ１０−”ｒ怠：　　　ｔ　＝ｏ、５ｓｓ
４ｓ ａ、−−０．１１３０９ｘｌＯす Ａ−翼−０，６６４７４ｘｌＯ−’ Ａｓ−０，４３８３３ｘｌＯ−・ ＾８．冨０．２５２４２　Ｘ　１０−　’。

＾、２　署０．９０９６５ｘｌＯ−Ｉ３ｒ４：　　　ε
富０．１２１９０ｘｌＯ＾ａ　”　０．４５３３９　Ｘ
　１０−　’Ａ＆−０，１５８３０Ｘ１０−’ ｒＳ　： 八ｓ＝ｏ、５１４６４Ｘ１０−” Ａ、。＝０．１１０８５　Ｘ　１０−　”Ａｄｚ　　＝
　　０．２８６７８Ｘ１０−”ε＝０．９７６７７ Ａ、＝０．５１７３０Ｘ１０−’ Ａ、＝−０，９１６１２Ｘ１０−’ ＡＩ＝０．５９１５２Ｘ１０−＠ Ａ１゜＝　−０，３４３２３Ｘ　１０−　”Ａ１□　＝
　０．２０４０９　Ｘ　１０−　’　３〈実施例９〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６ ＦＮＯ＝３．６〜５．４〜８．０ Σｄ　−３６，３６５〜４８．６７１〜７０．９９０非
１４む異数 ｒｌ　：　　ε怠０．９４５７Ｂ Ａ４−　０．１３６９１　Ｘ　１Ｏ−３Ａ＆−０，２３
５７５Ｘ１０−” Ａ、＝−０，５３９２７Ｘ１０−” Ａ１゜＝０．２４０４８Ｘ１０−’ Ｌｘ　　−０，３６８８５Ｘ１０−” ｒｆｉ　　：　　　ｔ　−０，９９９７０Ａ、＝−０，
６１８０８Ｘ１０−’ れ＝０．２７９０４ＸＩＯ−ｈ Ａｓ−０，３５４８０Ｘ１０−・ Ａｌｅ　　＝０．１７１６０Ｘ　１０−”Ａｌ１　　＝
０．５７３９９Ｘ１０−１３ｒａ　　：　　　ｇ　−０
，１１２２０ｘｌＯＡ４＝０．２６８５８Ｘｔｏ−’ ａ、＝０．１０７０６ｘｌＯ−’ ＡＩ＝０．５２６５２Ｘ１０−’ Ａ１゜＝０．１２６９７ｘ１０−” Ａ目＝−０，９１９８９ｘｌＯ弓４ ｒ、：　　ε−０，９７８５９ Ａ４＝０．５１０９８Ｘ１０−’ Ａｍ−−０，３５８２２Ｘ１０−’ Ａｓ−０，５５４１８ｘｌＯ−” Ａｌ６ Ａｍ ＝　−０，２７２２９Ｘ　１０−　’・−−０，１３６
４８Ｘ１０−” 〈実施例１０＞ ｆ　＝３９．３〜５１．８〜６８．２ ＦＮＯ＝４．１〜５．３〜７．０ Σｄ　−４０，１５３〜３８．１４５〜３８．２２０農
１４む４敗 ｒｌ　　：　　　ｔ　−０，２７５６３Ｘ１０Ａａ−０
，５７３７７Ｘ１０−’ Ａｉ＝　　０．２８７９１Ｘ１０−’ Ａｓ＝　　０．２５９８１Ｘ１Ｇ−’ Ａ＋・　−０，７１９５２Ｘ１Ｇ−” ＾Ｉ！　　−＝０．１７９１０Ｘ１０−”ｒ！　：　　
ε謔−０．９５６７６ ＾、−０，３２３１９ｘｌＯ−’ ｒ４　： ｒｓ　： ｒａ　： Ａ６＝０．３１９７５Ｘ１０−’ Ａｓ−０，２９０９６Ｘ１０−’ Ａ１゜＝−０，８６４２４ｘｌＯ−” Ａｄｚ　　−０，１６２７８Ｘ１０−”ε−０，１１３
４８Ｘ　１０ Ａ４−０．３４９７３Ｘ１０−’ ＾、　−０，１３８３８ｘ　１０−　’Ａ、−０．６５
５５５Ｘ１０−９ Ａ１゜−−０，９２９３２Ｘ１０−” Ａｄｚ　＝０．４８２２５Ｘ１０−” ε’−０，２５４３２Ｘ１０ Ａ４−０．５５４７９ｘｌＯ−’ Ａｈ　−０，１６１２２Ｘ　１０−　’Ａ＊＝０．２２
２２１Ｘ１０−” Ａ１゜−一〇、５３１４１　ｘ　１０−　’　”＾ｒｚ
　−０，２６０８１Ｘ１０−” ｔ　＝−〇、２２２４１Ｘ１０ ｈａ−０，２６９３６ｘｔＯ−’ Ａｈ−０，２７３８５ｘｌＯす Ａｍ−０，２５５０４Ｘ１０−” Ａ、・　−０，１１８４０Ｘ１０−同 Ｌｘ　−０，１１０７０Ｘ１０−目 〈実施例１１） ｆ　＝３９．３〜５５．２〜７７．５ Ｆ８゜＝４．０〜５．７〜８．０ Σｄ　＝４１．８１８〜３８．９７５〜４０．９５８去
１４む４敗 ｒ、ｌ　　　ε＝０．１５０１８ｘｌＯＡ、＝−０，３
２６６７Ｘ１０”’ Ａ＆−０，１９３１４Ｘ１０−’ ＾ｓ＝　　０．２６１６２ｘｌＧ−’ Ａ、。＝０．７５７２２Ｘ１０−’ Ａｔｚ　　＝　　０．１３９４１Ｘ１０−”ｒｔ　　：
　　　ｅ　＝　−０，９４８２９Ａ、＝０．２８６０８
Ｘ１０−’ Ａａ＝０．１８８４２Ｘ１０−’ Ａｓ＝　　０．２４９９６Ｘ１０−” ｒｓ　： ｒｂ　： Ａ１゜＝０．４９３８０Ｘ１０引０ Ａｒｔ　　＝　　０．６７２７０ｘ　１０−”ε＝０．
１００２０Ｘ１０ Ａ４−０．４１０９０Ｘ１０−’ ＾ｉ＝０．３７８１８Ｘ１０−’ 八＊−０，５８２８３ｘｌＯ−” ＾、。＝　０．３６７９３　Ｘ　１０−　”＾＋ｚ　　
＝　　０．３４５８０Ｘ１０−”ｔ　＝０．２７３７７
ｘｌＯ Ａ４−０．４８５Ｑ９Ｘ１０−’ ＾＆＝　　０．２３７９１ＸｌＯ−’ ＾ｓ　＝　０．２１４９７　Ｘ　１０−　”Ａｒｍ　　
−０，４２４７４Ｘ１０−”Ａｒｍ　　−０，１７９７
１ｘｌＯ−”ε−−０，２１３５９ｘｌＯ Ａ４−０．２９３５６Ｘ１０−’ ＾＆　−０，２９４８３Ｘ　１０−　’＾ｓ−０，２５
４３０Ｘ１０−” Ａ１゜−０，７９０５５ｘ　１０−　”Ａｌｍ　　−０
，４０５８２ｘｌＯ−′４〈実施例１２） ｆ萬３９．３〜５１．８〜６８．２ ＦＮＯ＝３．６〜４．７〜６．０ １ｊす１邊 拍２」む１隈 層１０色 １」に±玖 Σｄ　−４１，７８９〜５３．６６４〜７１．６６３尖
Ｉ劃むＬ敗 ｒｔ　　：　　　ｔ＝　　０．１７５３５Ａ４＝−０，
２９５９２Ｘ１０−’ Ａ＆−０．１２０６６Ｘ１０−’ Ａｌ−−０，２００５５Ｘ１０−’ ＾１゜−０，８２１７７）＜１０−” Ａ１□　＝−０，１１７４１Ｘ１０−”ｒｚ　　：　　
　ｔ　＝０．２３６１７Ｘ１０Ａ４−０．２７９４１Ｘ
１０−’ Ａｍ−０，５４９０４−ＸＩＯ−’ Ａｓ−０．９８１８７Ｘ１０−” Ａｔｅ　　−０，８４６１２ｘｌＯ−”Ａｒｍ　　＝　
　０．１１３０９Ｘ１０−”４ １”ｓ − ε＝０．１３３５９ｘｌＯ Ａｎ−０，４３６６６ｘｌＯ−’ Ａａ−０，４２１７８Ｘ１０−’ Ａｓ　＝　０．７１８０１　Ｘ　１０−　’＾１゜−０
，１８３４４ｘ　１０−　”＾＋＊　　−０，１３６６
４Ｘ１０−”ｅ　−０，・２６５６７Ｘ１０ Ａａ−，０，２４０６２Ｘ１０−’ Ａ＆−−０．２１９６８ｘｌＯ−’ ＾・−０，１３８２８Ｘ１０−’ ＡＩ＠−０，８８５９８Ｘ１０−” Ａ、〒０．１３３８２　Ｘ　１０−　’コε−０．１３
５７３　Ｘ　１０ Ａ４−０．１７９４４Ｘ１０−’ Ａａ−０，５５３９１Ｘ１０−’ Ａｍ”　　　０．１８４１７　Ｘ　１０−”Ａｒｍ　　
−０，１１４６１ＸｌＯ−”＾＋＊　　−０，２７１１
４Ｘ１０−”〈実施例１３〉 ｆ　−３９，３〜５１．８〜６８．２　　Ｆｓｏ＝５．
６〜７．４〜９．７血皇生止　艶±里固皿　凰近皇　ヱ
ユニ監光束規制板 ｒｌ　： ｒｚ　： ｒ３　： ε＝０．２５３２７Ｘ１０ Ａ４　＝　−０，１４４２１ｘ　１Ｏ−３Ａ＆　＝　−
０，８６１３８Ｘ　１０−６Ａ、＝−０，５８６３１Ｘ
１０−’ Ａ、。＝　０．６４９３２　Ｘ　１０−”Ａｄｚ　　＝
０．６３８８０Ｘ１０−”ε＝０．１５８４４ｘ１０ Ａ４＝０．３９００６　　Ｘｌ０−’ Ａ６＝　　０．４０４２８Ｘ１０−’ Ａ＊＝　　０．２９７４３Ｘ１０−” Ａ　ｌｏ　　＝　０．１２６０７　Ｘ　１０−同Ａｌｔ
　　＝０．１９１６７Ｘ１０−”ε＝０．３００７９ｘ
ｌＯ Ａ４＝０．３５９３９Ｘ１０−’ Ａｈ＝　−０，４０１７２Ｘ　１０−’Ａｓ＝０．３１
２０２ＸｌＯ−” Ａ１゜＝−０，４４９５９ｘｌＯ−ＩＯｒ４　： Ａ、、＝０．１５９１３Ｘ１０引２ ε＝０．６９００１ｘ１０ Ａ４＝ｏ、１６０１０ｘｌＯ−’ Ａ６＝０．２０６８９Ｘ１０−” Ａｓ＝−０，３４７８０Ｘ１０−ＩＩ Ａｇｏ　　＝０．１１１１４Ｘ１０−”Ａｌ１　　＝　
　０．９１４３７ｘｌＯ−”〈実施例１４＞ ｆ　＝３９．３〜５１．８〜６８．２ ＦＮＯ＝４．１〜５．４〜７．１ ｒＩ　： ε＝０．２５２３６ｘｌＯ Ａ、＝−０，１３８２８Ｘ１０−’ Ａｍ−−０．７８６９１ｘｌＯ−’ Ａｓ＝　　０．６４１３５Ｘ１０−’ Ａ、・　＝０．３８７５６ＸｌＯ−’ ｒ２　： ｒ３　： ｒ４　： Ａｃｔ　　＝０．２１３１２Ｘ１０−”ε＝０．１５６
６９Ｘ１０ Ａ、＝０．４７８３８Ｘ１０−’ 八ｈ””　　　０．４１７１０Ｘ　１０−’Ａｓ””　
　０．４０９６６Ｘ１０−＠Ａｇｏ　　＝０．４０２７
３ｘｌＯ−”Ａ目　＝　０．２１７９０　Ｘ　１０−　
”ε−０，２８７２７Ｘ１０ ＾４＝０．４２１１０Ｘ１０−’ Ａ、＝＝−０，４０９３９Ｘ１０−６ Ａ、　＝０．３０５８１　Ｘ　１０−”Ａｌ６　　＝−
０，４４８８６ＸＩＯ−’。

Ａｕｇ　　＝０．１６１０７ｘｌＯ引２ε＝０．６４１
０６ｘｌＯ Ａ４冑ｏ、１ｓｏ４ｓｘｔｏ−’ Ａｓ−０，２１０８１ＸＩＱ−’ Ａｓ−０，３４７１０Ｘ　１０−” Ａ１゜＝０．．１１１３０Ｘ１０引０ Ａｃｔ　＝　　０．９１５８８ｘ１０−目〈実施例１５
〉 ｆ　−３９，３〜５１．８〜６８．２ 監率生径　麺上里固員 ＦＮＯ＝１１．０ 亘皿圭　　ヱＬ二歎 ｒＩ　： ｒ冨　： ε＝０．２５７７３Ｘ１０ ４、＝−０，１４６４１ｘｌＯ−’ ＾、＝−０．９２４９１ＸＩＯ−’ Ａｓ　−−０，５９９８６ｘ　１０−’Ａ１゜＝　０．
６４０３２　ｘ　１０−”Ａ目＝　０．６３０５８　Ｘ
　１０−　”ε−０，１４８２３Ｘ１０ Ａ４−０．３８４２６ｘ　１０−’ Ａ＆−０，４０１５２Ｘ１０−’ Ａｓ−０，２７０１９Ｘ１０−” Ｌｏ　　＝０．１４２９８ＸＩＱ−” Ａｌｚ　　＝０．１９３２３ｘｌＯ−”ε−０，３０２
０９ｘ　１０ Ａ４−０．３５３５０Ｘ　１０−’ Ａ４−−０．４０５６６ｘｌＯ−’ Ａ＠−０，３０８０４ＸＩＱ−” ｒ４ ＾、。＝　−０，４３９５４Ｘ　１０”　”Ａｄｚ　　
＝０．１９６７６Ｘ１０−”ε＝０．６９２２６ｘｌＯ Ａ、＝０．１０６０７Ｘ１０−’ Ａ＆＝０．１７４５２Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．３０６８８Ｘ１０−” Ａ１゜＝０．１０８２６ＸＩＯ−” Ａｌｌ　　＝　−０，８７６０７ｘｌＯ−”第１図〜第
１５図は、前記実施例１〜１５に対応するレンズ構成国
であり、図中、（Ａ）は絞り、（Ｂ）は光束規制板を示
す、この光束規制板（Ｂ）は、ズＱングに連動して光軸
上を移動することによって、望遠側におけるコマフレア
を有効にカットする。

第８図、第１Ｏ図〜第１５図中に示されている光束規制
板（Ｂ）の径は、広角端における軸上光束幅及び望遠端
における軸上光束幅のうちの少なくとも一方に対して１
．２倍以下であるのが好ましい。、これは、前記１．２
倍を超えると、特に望遠端での中寄光束のコマフレアを
有効にカットできなくなるからである。更に、光束規制
板（Ｂ）の径が望遠端における軸上光束幅の１．０５倍
以下である場合、望遠端の軸外光束におけるコマフレア
を有効にカットすることができるので好ましい。

また、光束規制板（Ｂ）が、広角端から望遠端へのズー
ミングにおいて、前群との空気間隔を広げるように移動
するのが好ましい、これによって、広角端における周辺
光量を減らすことなく望遠端におけるコマフレアをカッ
トすることができる。

光束規制板（Ｂ）を広角端から望遠端へのズーミングに
おいて、後群と一体となって移動するようにすれば、鏡
胴構成が容易となるため好ましい。

尚、第１図〜第１５図中、矢印は前記前群及び後群の最
広角端（Ｓ）から置型遠端（Ｌ）にかけての移動を模式
的に示している。更に、必要に応じて、フローティング
に係る前群の移動（第５図〉や光束規制板（Ｂ）の移動
（第１Ｏ図〜第１５図）をも併せて示す。

実施例１は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカス
レンズより威る第１レンズ、物体側に凹の負メニスカス
レンズより威る第２レンズ、両凸の正の第３レンズ及び
絞り（Ａ）から成る前群と、第４レンズ及び第５レンズ
から威る後群とから構成されている。前記第４レンズは
、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５レ
ンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されて
いる。尚、正の第３レンズの像側め面、正の第４レンズ
の物体側の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球面
である。

実施例２は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカス
レンズより威る第１レンズ、両凹の負の第２レンズ、両
凸の正の第３レンズ及び絞り（＾）から威る前群と、第
４レンズ及び第５レンズから成る後群とから構成されて
いる。前記第４レンズは、ノンパワーに近い正のレンズ
で構成され、また第５レンズは、物体側に凹の負メニス
カスレンズで構成されている。尚、正の第１レンズの物
体側の面、負の第２レンズの像側の面、正の第３レンズ
の像側の面、正の第４レンズの物体側の面及び負の第５
レンズの物体側の面は非球面である。

実施例３は物体側より順に、物体側に強パワーの正の第
１レンズ、物体側に凹の負メニスカスレンズより成る第
２レンズ、像側に強パワーの正の第３レンズ及び絞り（
７１）から威る前群と、第４レンズ及び第５レンズから
威る後群とから構成されている。前記第４レンズは、ノ
ンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５レンズ
は、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されている
。尚、正の第１レンズの物体側の面、負の第２レンズの
像側の面、正の第３レンズの像側の面、正の第４レンズ
の物体側の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球面
である。

実施例４は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカス
レンズより戒る第１レンズ、物体側に凹の負メニスカス
レンズより威″る第２レンズ、両凸の正の第３レンズ及
び絞り〈＾）から成る前群と、両凹の負の第４レンズか
ら威る後群とから構成されている。尚、正の第１レンズ
の物体側の面、負の第２レンズの像側の面、正の第３レ
ンズの像側の面及び負の第５４レンズの物体側の面は非
球面である。

実施例５は物体側より順に、像側に凸の正メニスカスレ
ンズより成る第１レンズ、両凹の負の第２レンズ、両凸
の正の第３レンズ及び絞り（Ａ）から成る前群と、第４
レンズから成る後群とから構成されている。前記第４レ
ンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されて
いる。尚、正の第１レンズの物体側の面、負の第２レン
ズの像側の面、正の第３レンズの像側の面並びに負の第
４レンズの物体側の面及び像側の面は非球面である。

また、前群の空気間隔（ｄ４）が微小量変化しているの
は、フローティングによるものである。

実施例６は物体側より順に、両凹の負の第１レンズ及び
両凸の正の第２レンズから成る前群と、第３レンズ及び
第４レンズから成る後群とから構成されている。前記第
３レンズはノンパワーに近い正のレンズで構成され、ま
た第４レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構
成されている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面９正の第
２レンズの像側の面、正の第３レンズの物体側の面並び
に負の第４レンズの物体側の面は非球面である。

実施例７は物体側より順に、像側に凹の負メニスカスレ
ンズより成る第１レンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、第３レンズ及び第４レンズから成る後群と
から構成されている。前記第３レンズは、ノンパワーに
近い正のレンズで構成され、また第４レンズは、物体側
に凹の負メニスカスレンズで構成されている。尚、負の
第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２レンズ
の像側の面並びに正の第３レンズの物体側の面は非球面
である。

実施例８は物体側より順に、光束規制板（Ｂ）、像側に
凹の負メニスカスレンズより成る第１レンズ及び両凸の
正の第２レンズから成る前群と、第３レンズ及び第４レ
ンズから成る後群とから構成されている。前記第３レン
ズは、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第
４レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成さ
れている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面。

正の第２レンズの像側の面並びに正の第３レンズの物体
側の面は非球面である。

実施例９は物体側より順に、像側に凹の負メニスカスレ
ンズより戒る第１レンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、第３レンズ及び第４レンズから成る後群と
から構成されている。前記第３レンズは、ノンパワーに
近い正のレンズで構成され、また第４レンズは、物体側
に凹の負メニスカスレンズで構成されている。尚、負の
第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第２レンズ
の像側の面並びに正の第３レンズの物体側の面は非球面
である。

実施例１０は物体側より順に、光束規制板（８）と、物
体側に凹の負メニスカスレンズより威る第１レンズ及び
像側に強パワーの正の第２レンズから戒る前群と、両凹
の負の第３レンズから成る後群とから構成されている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第
２レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側の面
及び像側の面は非球面である。

実施例１１は物体側より順に、光束規ＩＩＪ板（Ｂ）と
、物体側に凹の負メニスカスレンズより威る第１レンズ
及び像側に強パワーの正の第２レンズから成る前群と、
両凹の負の第３レンズから戒る後群とから構成されてい
る。尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の酊、正
の第２レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側
の面及び像側の面は非球面である。

実施例１２は物体側より順に、光束規制板（Ｂ）と、物
体側に凹の負メニスカスレンズより威る第１レンズ及び
像側に強パワーの正の第２レンズから戒る前群と、両凹
の負の第３レンズから成る後群とから構成されている。

尚、負の第１レンズの物体側の面及び像側の面、正の第
２レンズの像側の面並びに負の第３レンズの物体側の面
及び像側の面は非球面である。

実施例１３及び実施例１４は、いずれも物体側より順に
、光束規制板（Ｂ）と、像側に凸の正メニスカスレンズ
より威る第１レンズから威る前群と、両凹の負の第２レ
ンズから戒る後群とがら構成されている。

実施例１５は物体側より順に、光束規制板（Ｂ）と、第
１レンズから戒る前群と、第２レンズから威る後群とか
ら構成されている。前記第１レンズは、像側に凸の正メ
ニスカスレンズで構成され、また第２レンズは物体側に
凹の負メニスカスレンズで構成されている。

尚、実施例１３〜１５を構成する各レンズの物体側の面
及び像側の面は、いずれも非球面である。

第１６図〜第２７図は前記実施例１〜１２に対応する収
差図で、それぞれ（Ｓ）は広角端焦点距離、（Ｍ）は中
間焦点距離、（Ｌ）は望遠端焦点距離での収差を示して
いる。また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差を表わし、
点線（ＳＣ）は正弦条件を表わす、更に点線（ＤＭ）と
実線（ＤＳ）はメリデイオナル面とサジタル面での非点
収差をそれぞれ表わしている。

第２８図〜第３０図は前記実施例１３に対応する収差図
であり、第２８図は広角端、第２９図は中間焦点距離、
第３０図は望遠端における横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第３１図〜第３３図は前記実施例１４に対応する収差図
であり、第３１図は広角端、第３２図は中間焦点距離、
第３３図は望遠端における横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第３４図〜第３６図は前記実施例１５に対応する収差図
であり、第３４図は広角端、第３５図は中間焦点距離、
第３６図は望遠端に看ける横収差をそれぞれメリディオ
ナル方向（ａ）とサジタル方向（ｂ）とに分けて示して
いる。

第１表〜第１５表はそれぞれ実施例１〜１５に対応して
、前記ｙの値に対する各非球面における条件式■■中の
ｈ・　（Ｎ’　−Ｎ）　　・　　’　　　（ｘ（ｙ）ｙ Ｘ＠（Ｆ）／１条件式■■中のｑ’、・（Ｎ’　−Ｎ）
’　　　（ｘ　（ｙ）−ｘｏ（ｙ）＞の値を示してｙ いる。

また、第１６表は実施例１〜１５における条件式■第 表 （実施例 り 第 ２ 表 （実施例 ２） 第 表 （実施例 ３） 第 表 Ｏ施例　４） 第５ 表 （実施例 ５） 第６表 （ｗｗ４Ｂ） 第７ 表 （実施例　７） 第８表 ＠Ｎ１４８） 第９表 （ＭＩ４９） 第 １０ 表 （実施例１０） 第 １ 表 （実施例１１） 第 ２ 表 （実施例１２） 第 ３ 表 （実皓例１３） 第 １４ 表 （実施例１４） 第 ５ 表 （実施例１５） 第 ６ 表 上記のように実施例１〜１５は、およそ焦点距離が３８
〜９０ｍ−の仕様を中心としている。従来のこの仕様の
ズームレンズは、７〜８枚程度のレンズで構成されてい
る。斯るズームレンズとしては、例えば７枚のレンズ構
成において１面の非球面が用いられたもの等がある。

ところが、本発明においては、非球面が３面以上用いら
れているため、レンズの構成枚数を４〜５枚とし、レン
ズ全長を５〜１０ｎｎ短縮することが可能となる。

血里生塾来 以上説明したように、本発明によれば高い光学性能を維
持しながら、少ない枚数のレンズでコンパクトなズーム
レンズを実現することができる。

また、本発明に係るズームレンズを、ズームレンズ内蔵
型レンズシャッターカメラに適用すれば、該カメラのコ
ンパクト化、低コスト化を遠戚することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図、第５図、第６図、第
７図、第８図、第９図、第１０図、第１１図。 第１２図、第１３図、第１４図及び第１５図は、それぞ
れ本発明の実施例１〜１５に対応するレンズ構成国であ
る。第１６図、第１７図、第１８図、第１９図、第２０
図。 第２１図、第２２図、第２３図、第２４図、第２５図、
第２６図及び第２７図は、それぞれ実施例１〜１２に対
応する収差図である。第２８図、第２９図及び第３０図
は実施例１３に対応する収差図、第３Ｉ図、第３２図及
び第３３図は実施例１４に対応する収差図、第３４図、
第３５図及び第３６図は実施例１５に対応する収差図で
ある。

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）物体側より順に、正屈折力を有する前群と、負屈
   折力を有する後群とから成り、前群と後群との間隔を変
   化させることによって全系の焦点距離を変化させるズー
   ムレンズにおいて、３面以上の非球面を用いて収差補正
   したことを特徴とするズームレンズ。
2. （２）前記前群に２面以上の非球面を用いて収差補正し
   たことを特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ。
3. （３）前記後群に２面以上の非球面を用いて収差補正し
   たことを特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ。
4. （４）前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は、次
   の条件式を満足することを特徴とする第１請求項又は第
   ２請求項に記載のズームレンズ：非球面の最大有効径を
   ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．７ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜ｙ
   ＜１．０ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘなる任意の光軸垂直方向高さｙ
   に対して、 −０．０３＜ψ＿１・（Ｎ′−Ｎ）・（ｄ／ｄｙ）｛ｘ
   （ｙ）−ｘ＿■（ｙ）｝＜０ ここで、ψ＿１：前群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ）：非球面の面形状 ｘ＿■（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 （１／■＝（１／ｒ）＋２Ａ＿２） である。
5. （５）前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は、次
   の条件式を満足することを特徴とする第１請求項又は第
   ３請求項に記載のズームレンズ：非球面の最大有効径を
   ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．８ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜ｙ
   ＜１．０ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘなる任意の光軸垂直方向高さｙ
   に対して、 −０．１０＜ψ＿２・（Ｎ′−Ｎ）・ｄ／ｄｙ｛ｘ（ｙ
   ）−ｘ＿０（ｙ）｝＜０ ここで、ψ＿２：後群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ）：非球面の面形状 ｘ＿０（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ｘ＿０（ｙ）＝■｛１−（１−（ｙ＾２／■＾２））＾
   １＾２｝ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 （１／■＝１／ｒ＋２Ａ＿２） である。