JPH0311887B2 - - Google Patents
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- JPH0311887B2 JPH0311887B2 JP62113825A JP11382587A JPH0311887B2 JP H0311887 B2 JPH0311887 B2 JP H0311887B2 JP 62113825 A JP62113825 A JP 62113825A JP 11382587 A JP11382587 A JP 11382587A JP H0311887 B2 JPH0311887 B2 JP H0311887B2
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- press molding
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- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は熱可塑性樹脂を開放状態のプレス成形
機の下型上にチヤージし、次いで型締を行つて圧
縮成形するプレス成形方法に関する。
機の下型上にチヤージし、次いで型締を行つて圧
縮成形するプレス成形方法に関する。
リブやボスまたはアンダーカツト部を有する部
品、あるいは肉厚が広い範囲に変化している部品
を成形するためには一般に射出成形法が有利であ
る。しかしながら、射出成形法ではゲート部より
密閉された金型キヤビテイ内に溶融樹脂を注入す
るために使用材料は流動性の高い樹脂に限られ、
物性的に優れている高分子量・高粘度の樹脂が使
えない。また製品の薄肉化や各種の長繊維、金属
粉等を含む特殊フイラー含有複合樹脂を用いての
成形は困難である。さらに、成形面積が大きなも
のでは成形サイクルが長くなり、かつ型締力が極
度に増大し成形機の構造が大型となり金型も多点
ゲートが必要になるなど設備コストが大巾高とな
ると共に、製品にもヒケ、反り、ウエルドマーク
等の品質上の問題が発生し易い。また、起毛布や
軟質発泡体との貼合せ一体成形においては射出成
形時の高い圧力により製品の特者が失われるとい
う問題もある。
品、あるいは肉厚が広い範囲に変化している部品
を成形するためには一般に射出成形法が有利であ
る。しかしながら、射出成形法ではゲート部より
密閉された金型キヤビテイ内に溶融樹脂を注入す
るために使用材料は流動性の高い樹脂に限られ、
物性的に優れている高分子量・高粘度の樹脂が使
えない。また製品の薄肉化や各種の長繊維、金属
粉等を含む特殊フイラー含有複合樹脂を用いての
成形は困難である。さらに、成形面積が大きなも
のでは成形サイクルが長くなり、かつ型締力が極
度に増大し成形機の構造が大型となり金型も多点
ゲートが必要になるなど設備コストが大巾高とな
ると共に、製品にもヒケ、反り、ウエルドマーク
等の品質上の問題が発生し易い。また、起毛布や
軟質発泡体との貼合せ一体成形においては射出成
形時の高い圧力により製品の特者が失われるとい
う問題もある。
射出成形以外の成形法としては真空・圧空成形
あるいは構造材スタンパブル成形法などがあるが
いずれも製品形状に制限があり、生産性やエネル
ギー消費面でも欠点がある。
あるいは構造材スタンパブル成形法などがあるが
いずれも製品形状に制限があり、生産性やエネル
ギー消費面でも欠点がある。
射出成形法の上述の問題点は小さなノズルより
密閉された金型キヤビテイ内に樹脂を注入して成
形する手法自体に起因する。そこで金型が開放さ
れた状態で可塑化樹脂を注入してプレスする樹脂
圧縮成形法が提案されている。一例として特公昭
58−43012号公報記載の「ダイレクトオートチヤ
ージによる樹脂プレス成形法」がある。この方法
はスタンピングモールドシステムと称し、主に自
動車の大型薄物樹脂部品の成形用に一部実用化さ
れているもので、押出機で可塑化された樹脂を１
シヨツト分の成形品の大きさに相当する量に自動
計量し、上下に開放状態に置かれたプレス成形機
の下型上にダイレクトにオートチヤージした後、
金型を締めてその型締力により樹脂を型内で押し
広げ加圧賦形し同時に冷却して金型を開き成形品
を取り出す方法である。この方法では可塑化樹脂
の計量及び射出動作はアキユムシリンダを用いて
行なうため溶融樹脂を計量室にストツクする動作
と、ストツクされた樹脂を下型上に注出する動作
が繰り返され、樹脂は断続的に下型上に供給され
る。その結果、１チヤージ分の樹脂の計量、供給
に時間がかかり成形サイクルが長くなりまたチヤ
ージ中の冷却により型内の樹脂に大きい温度差が
生じるという問題がある。またアキユムシリンダ
のピストン作動用の油圧ユニツト等複数な機構を
備え、かつ大形で強力なものでなければならず該
設備が高価となる。また、押出機の出口からアキ
ユムシリンダにかけて回転視の自在接手や可動部
分が多いため、樹脂洩れその他の保守上の問題も
多い。
密閉された金型キヤビテイ内に樹脂を注入して成
形する手法自体に起因する。そこで金型が開放さ
れた状態で可塑化樹脂を注入してプレスする樹脂
圧縮成形法が提案されている。一例として特公昭
58−43012号公報記載の「ダイレクトオートチヤ
ージによる樹脂プレス成形法」がある。この方法
はスタンピングモールドシステムと称し、主に自
動車の大型薄物樹脂部品の成形用に一部実用化さ
れているもので、押出機で可塑化された樹脂を１
シヨツト分の成形品の大きさに相当する量に自動
計量し、上下に開放状態に置かれたプレス成形機
の下型上にダイレクトにオートチヤージした後、
金型を締めてその型締力により樹脂を型内で押し
広げ加圧賦形し同時に冷却して金型を開き成形品
を取り出す方法である。この方法では可塑化樹脂
の計量及び射出動作はアキユムシリンダを用いて
行なうため溶融樹脂を計量室にストツクする動作
と、ストツクされた樹脂を下型上に注出する動作
が繰り返され、樹脂は断続的に下型上に供給され
る。その結果、１チヤージ分の樹脂の計量、供給
に時間がかかり成形サイクルが長くなりまたチヤ
ージ中の冷却により型内の樹脂に大きい温度差が
生じるという問題がある。またアキユムシリンダ
のピストン作動用の油圧ユニツト等複数な機構を
備え、かつ大形で強力なものでなければならず該
設備が高価となる。また、押出機の出口からアキ
ユムシリンダにかけて回転視の自在接手や可動部
分が多いため、樹脂洩れその他の保守上の問題も
多い。
本発明は上記ダイレクトチヤージ方式の問題点
を解決するためになされさもので、型上へ樹旨を
注出する時間が短く、高粘度の樹脂も容易に処理
可能であり、樹脂通路に摺動部を使用しない熱可
塑性樹脂のプレス成形方法を提供することを目的
とする。
を解決するためになされさもので、型上へ樹旨を
注出する時間が短く、高粘度の樹脂も容易に処理
可能であり、樹脂通路に摺動部を使用しない熱可
塑性樹脂のプレス成形方法を提供することを目的
とする。
上下動で開閉されるプレス成形機の金型の下型
上に、押出機で可塑化された樹脂を、所要量チヤ
ージし、ついで型締を行つて前記可塑化樹脂を金
型内に流動させ目的の形状にプレス成形する方法
において、押出機の出口に、１チヤージ分以上の
可塑化樹脂を蓄え、圧力を一定に保持するアキユ
ムレータと、該アキユムレータと可撓性の樹脂通
路を介して接続されている注出ノズル付きのギヤ
ポンプとで構成された可塑化樹脂チヤージ装置を
設け、前記ギヤポンプの回転速度と駆動時間とを
制御することにより一回の成形に要する可塑化樹
脂の量を計量するとともに前記ギヤポンプを移動
させプレス成形機の金型の下型上の所定位置に所
定量の可塑化樹脂を注出ノズルよりチヤージした
のち、前記ギヤポンプをプレス成形機の型締域外
に移動させて上型と下型の型締による圧縮成形を
行うこと。前記はギヤポンプの回転数、駆動時
間、位置および移動速度はマイクロコンピユータ
により制御されるようにするとこれらの設定が容
易に行え、また前記アキユムレータにはエアシリ
ンダーにより力を加えるようにすると蓄えられる
可塑化樹脂に一定の圧力を容易に加えることがで
きる。
上に、押出機で可塑化された樹脂を、所要量チヤ
ージし、ついで型締を行つて前記可塑化樹脂を金
型内に流動させ目的の形状にプレス成形する方法
において、押出機の出口に、１チヤージ分以上の
可塑化樹脂を蓄え、圧力を一定に保持するアキユ
ムレータと、該アキユムレータと可撓性の樹脂通
路を介して接続されている注出ノズル付きのギヤ
ポンプとで構成された可塑化樹脂チヤージ装置を
設け、前記ギヤポンプの回転速度と駆動時間とを
制御することにより一回の成形に要する可塑化樹
脂の量を計量するとともに前記ギヤポンプを移動
させプレス成形機の金型の下型上の所定位置に所
定量の可塑化樹脂を注出ノズルよりチヤージした
のち、前記ギヤポンプをプレス成形機の型締域外
に移動させて上型と下型の型締による圧縮成形を
行うこと。前記はギヤポンプの回転数、駆動時
間、位置および移動速度はマイクロコンピユータ
により制御されるようにするとこれらの設定が容
易に行え、また前記アキユムレータにはエアシリ
ンダーにより力を加えるようにすると蓄えられる
可塑化樹脂に一定の圧力を容易に加えることがで
きる。
可塑化された樹脂はアキユムレータに加えられ
る圧力とギヤポンプの吸引力との協働作用により
可撓性通路内を送えられるので高粘度の樹脂も容
易に送ることができる。また可撓性通路内に加わ
る圧力も比較的低くなる。また１チヤージ分以上
の樹脂がアキユムレータ内に蓄えられているので
樹脂をアキユムレータに繰り返し蓄えるための休
止時間が不要となり注出時間が短かくなるので型
内の樹脂の温度も比較的均一になる。また型締を
行つている間にアキユムレータに可塑化樹脂を充
填するので成形サイクルが短かくなる。可塑化樹
脂の粘度は高いのでギヤポンプの回転数と注出量
は正確に比例し型上へチヤージされる樹脂量は正
確に制御される。
る圧力とギヤポンプの吸引力との協働作用により
可撓性通路内を送えられるので高粘度の樹脂も容
易に送ることができる。また可撓性通路内に加わ
る圧力も比較的低くなる。また１チヤージ分以上
の樹脂がアキユムレータ内に蓄えられているので
樹脂をアキユムレータに繰り返し蓄えるための休
止時間が不要となり注出時間が短かくなるので型
内の樹脂の温度も比較的均一になる。また型締を
行つている間にアキユムレータに可塑化樹脂を充
填するので成形サイクルが短かくなる。可塑化樹
脂の粘度は高いのでギヤポンプの回転数と注出量
は正確に比例し型上へチヤージされる樹脂量は正
確に制御される。
以下本発明の実施例を図面に参照しながら説明
する。第１図は本発明の実施例の一部断面を示す
平面図であり、第２図は第１図における−方
向を示す側面図である。
する。第１図は本発明の実施例の一部断面を示す
平面図であり、第２図は第１図における−方
向を示す側面図である。
図において１は熱可塑性樹脂を可塑化して押出
すための押出機でスクリユー２を備えており該ス
クリユー２を駆動することにより可塑化樹脂は前
方に押出される。該押出機１の出口にはアキユム
レータ３が付設されており、押出機１より押出さ
れた可塑化樹脂はアキユムレータ３に供給され、
１シヨツト分の成形に必要な量以上の樹脂がここ
にストツクされる。アキユムレータ３にはピスト
ン８が内部を自由に摺動できる構造となつてお
り、アキユムレータ３の後方にはエアシリンダ７
が一体構造に設けられエアシリンダ７内のピスト
ン１４とアキユムレータ３内のピストン８とはピ
ストンロツド１５で結合されている。ピストン１
４の後方の室には図示していない圧力調整装置に
より圧力P2に調節された空気が供給される。ピ
ストン１４は磁性体で作られており図示していな
い近接スイツチによりピストン１４が所定の位置
にあることが検出される。アキユムレータ３と樹
脂通路４を介して接続されているギヤポンプ５は
その吐出側に注出ノズル６が設けられており、ギ
ヤポンプ駆動用のパルスモータ９と共にＸ方向移
動テーブル１２上に固定されている。Ｘ方向移動
テーブル１２はパルスモータ１６により回転駆動
されるねじ１７と螺合するナツト（図示していな
い）が固着されており、Ｙ方向移動テーブル１３
のガイド上をＸ方向に移動可能となつている。Ｙ
方向移動テーブル１３はパルスモータ１８により
回転駆動されるねじ１９と螺合するナツト（図示
していない）が固定されておりガイド上をＹ方向
に移動可能となつている。上記パルスモータ９，
１６，１８はマイクロコンピユータにより制御さ
れて駆動される。また上記XY方向移動テーブル
１２，１３の定位置を示す信号は制御装置に入力
され、パルスモータ１６，１８の回転数と上記信
号とによりギヤポンプ５のXY方向位置は制御装
置に記憶される。ギヤポンプ５は上述のようにに
XY方向に自由に移動できるが、この移動経路内
にプレス成形機２１が配置されている。図示の場
合はプレス成形機２１は開放状態にあり、上型１
１は下型１０から離れ、下型１０の上方にギヤポ
ンプ５が位置しているが、ギヤポンプ５が上記位
置から退出すると上型１１は油圧の作用により下
型１０に圧着されるようになつている。移動する
ギヤポンプ５と固定されているアキユムレータ３
とを結合する樹脂通路４は可撓性であり耐熱耐圧
ホースで構成されいる。この耐熱耐圧ホースとし
ては例えば特殊な処理をした四弗化エチレン重合
体等の弗素系複合樹脂からなる金属ワイヤーチユ
ーブが全体として補強ワイヤーで保護された構成
のフレキシブルホースが用いられるのが好まし
い。
すための押出機でスクリユー２を備えており該ス
クリユー２を駆動することにより可塑化樹脂は前
方に押出される。該押出機１の出口にはアキユム
レータ３が付設されており、押出機１より押出さ
れた可塑化樹脂はアキユムレータ３に供給され、
１シヨツト分の成形に必要な量以上の樹脂がここ
にストツクされる。アキユムレータ３にはピスト
ン８が内部を自由に摺動できる構造となつてお
り、アキユムレータ３の後方にはエアシリンダ７
が一体構造に設けられエアシリンダ７内のピスト
ン１４とアキユムレータ３内のピストン８とはピ
ストンロツド１５で結合されている。ピストン１
４の後方の室には図示していない圧力調整装置に
より圧力P2に調節された空気が供給される。ピ
ストン１４は磁性体で作られており図示していな
い近接スイツチによりピストン１４が所定の位置
にあることが検出される。アキユムレータ３と樹
脂通路４を介して接続されているギヤポンプ５は
その吐出側に注出ノズル６が設けられており、ギ
ヤポンプ駆動用のパルスモータ９と共にＸ方向移
動テーブル１２上に固定されている。Ｘ方向移動
テーブル１２はパルスモータ１６により回転駆動
されるねじ１７と螺合するナツト（図示していな
い）が固着されており、Ｙ方向移動テーブル１３
のガイド上をＸ方向に移動可能となつている。Ｙ
方向移動テーブル１３はパルスモータ１８により
回転駆動されるねじ１９と螺合するナツト（図示
していない）が固定されておりガイド上をＹ方向
に移動可能となつている。上記パルスモータ９，
１６，１８はマイクロコンピユータにより制御さ
れて駆動される。また上記XY方向移動テーブル
１２，１３の定位置を示す信号は制御装置に入力
され、パルスモータ１６，１８の回転数と上記信
号とによりギヤポンプ５のXY方向位置は制御装
置に記憶される。ギヤポンプ５は上述のようにに
XY方向に自由に移動できるが、この移動経路内
にプレス成形機２１が配置されている。図示の場
合はプレス成形機２１は開放状態にあり、上型１
１は下型１０から離れ、下型１０の上方にギヤポ
ンプ５が位置しているが、ギヤポンプ５が上記位
置から退出すると上型１１は油圧の作用により下
型１０に圧着されるようになつている。移動する
ギヤポンプ５と固定されているアキユムレータ３
とを結合する樹脂通路４は可撓性であり耐熱耐圧
ホースで構成されいる。この耐熱耐圧ホースとし
ては例えば特殊な処理をした四弗化エチレン重合
体等の弗素系複合樹脂からなる金属ワイヤーチユ
ーブが全体として補強ワイヤーで保護された構成
のフレキシブルホースが用いられるのが好まし
い。
本実施例では上記ホースの外面に可塑化樹脂の
温度を一定に保つための加熱線がスパイラル状に
巻かれている。
温度を一定に保つための加熱線がスパイラル状に
巻かれている。
本実施例は以上のように構成されているが次に
その作用を説明する。ギヤポンプ５の回転が停止
した状態で押出機１より可塑化樹脂が押し出され
アキユムレータ３に蓄えられる。このときピスト
ン１４は後退し１シヨツト分の可塑化樹脂が蓄え
られたときに近接スイツチが信号を発して押出機
１の作動が停止される。このときにはギヤポンプ
５はプレス成形機２１の下型１０上の定位置に待
機している。アキユムレータ３に可塑化樹脂が蓄
えられると直ちにギヤポンプ５はパルスモータ９
により駆動されて回転しアキユムレータ３内の可
塑化樹脂を注出ノズル６から下型１０の凹部２０
上に注出する。アキユムレータ３内の可塑化樹脂
がギヤポンプ３により抜きだされるとエアシリン
ダ７の空気圧（P2Kg／cm2）によりピストン８が
押されて前進する。このときアキユムレータ３内
の樹脂の圧力P1Kg／cm2による力と空気圧P2Kg／
cm2による力とほぼ均衡しているのでギヤポンプ５
の吸入側の圧力はほぼ一定に保たれる。従つてギ
ヤポンプ５により下型１０上にチヤージされる樹
脂の流量はパルスモータ９の回転数駆動時間とに
より正確に制御される。ギヤポンプ５が回転して
いる間、パルスモータ１６，１８は駆動されギヤ
ポンプ５はＸ方向及びＹ方向で移動しその移動軌
跡に沿つて可塑化樹脂がチヤージされる。このチ
ヤージパターンはパルスモータ９，１６，１８の
回転数および駆動時間を制御することにより任意
のものとすることができる。すなわち、ボス、リ
ブ、厚肉部等には樹脂を多くチヤージし、薄肉部
には樹脂を少くチヤージする。しかしながら樹脂
の温度保持性を確保するためにチヤージ樹脂の厚
みは５mm以上とすることが望ましい。ギヤポンプ
５の移動速度の範囲は成形面積の大きさによつて
異なるが一般に５〜200mm／secの範囲に制御され
る。可塑化樹脂のチヤージ完了後、作動を停止し
たギヤポンプ５をプレス成形機２１の型締域外に
退出させ、直ちに固定された下型１０に対して上
型１１を下降させ型締を行う。ここで閉じられた
金型内の可塑化樹脂に型締力によつて圧力を加
え、該樹脂を流動させ所定の形状を与える。型締
による加圧冷却後、上型１１を上昇させて、賦形
された成形品を取り出す。型締力によつて与えら
れる成形圧力は使用樹脂の溶融粘性もしくは流動
性及び成形品に付与されているボス・リブ等の突
出部の深さやコーナー部分の鋭さ等により異なる
が、通常30〜100Kg／cm2程度でよく、従来の射出
成形法に比べて成形に要する型締力は1/3以下の
レベルに抑えられる。アキユムレータ３に可塑化
樹脂を充填するのに要する時間はプレス成形工程
の所要時間すなわちギヤポンプ５が停止して次の
樹脂チヤージ動作に移行するまで待機している時
間に合せて設定すればよく、これを能力比で比較
すると本実施例では押出機１の可塑化樹脂供給能
力（押出量）はギヤポンプ５の吐出能力（チヤー
ジ量）の1/6ないし1/3の能力のものを選定すれば
よく、これによつて押出機の小型化が可能とな
る。例えば、１シヨツト500ｇの樹旨量を５秒で
金型内にチヤージし、プレス成形工程の所要時間
を30秒と設定した場合、ギヤポンプ５は100ｇ／
sec（360Kg／Hr）の吐出量が必要であるのに対
し、押出機１は16.7ｇ／seo（60Kg／Hr）の押出
能力があればよい。従つてこの場合押出機１はギ
ヤポンプ５の1/6の処理能力で可塑化樹脂の供給
とチヤージ動作におけるマテリアルバランスが達
成されることになり、設備コストの面から有利と
なる。
その作用を説明する。ギヤポンプ５の回転が停止
した状態で押出機１より可塑化樹脂が押し出され
アキユムレータ３に蓄えられる。このときピスト
ン１４は後退し１シヨツト分の可塑化樹脂が蓄え
られたときに近接スイツチが信号を発して押出機
１の作動が停止される。このときにはギヤポンプ
５はプレス成形機２１の下型１０上の定位置に待
機している。アキユムレータ３に可塑化樹脂が蓄
えられると直ちにギヤポンプ５はパルスモータ９
により駆動されて回転しアキユムレータ３内の可
塑化樹脂を注出ノズル６から下型１０の凹部２０
上に注出する。アキユムレータ３内の可塑化樹脂
がギヤポンプ３により抜きだされるとエアシリン
ダ７の空気圧（P2Kg／cm2）によりピストン８が
押されて前進する。このときアキユムレータ３内
の樹脂の圧力P1Kg／cm2による力と空気圧P2Kg／
cm2による力とほぼ均衡しているのでギヤポンプ５
の吸入側の圧力はほぼ一定に保たれる。従つてギ
ヤポンプ５により下型１０上にチヤージされる樹
脂の流量はパルスモータ９の回転数駆動時間とに
より正確に制御される。ギヤポンプ５が回転して
いる間、パルスモータ１６，１８は駆動されギヤ
ポンプ５はＸ方向及びＹ方向で移動しその移動軌
跡に沿つて可塑化樹脂がチヤージされる。このチ
ヤージパターンはパルスモータ９，１６，１８の
回転数および駆動時間を制御することにより任意
のものとすることができる。すなわち、ボス、リ
ブ、厚肉部等には樹脂を多くチヤージし、薄肉部
には樹脂を少くチヤージする。しかしながら樹脂
の温度保持性を確保するためにチヤージ樹脂の厚
みは５mm以上とすることが望ましい。ギヤポンプ
５の移動速度の範囲は成形面積の大きさによつて
異なるが一般に５〜200mm／secの範囲に制御され
る。可塑化樹脂のチヤージ完了後、作動を停止し
たギヤポンプ５をプレス成形機２１の型締域外に
退出させ、直ちに固定された下型１０に対して上
型１１を下降させ型締を行う。ここで閉じられた
金型内の可塑化樹脂に型締力によつて圧力を加
え、該樹脂を流動させ所定の形状を与える。型締
による加圧冷却後、上型１１を上昇させて、賦形
された成形品を取り出す。型締力によつて与えら
れる成形圧力は使用樹脂の溶融粘性もしくは流動
性及び成形品に付与されているボス・リブ等の突
出部の深さやコーナー部分の鋭さ等により異なる
が、通常30〜100Kg／cm2程度でよく、従来の射出
成形法に比べて成形に要する型締力は1/3以下の
レベルに抑えられる。アキユムレータ３に可塑化
樹脂を充填するのに要する時間はプレス成形工程
の所要時間すなわちギヤポンプ５が停止して次の
樹脂チヤージ動作に移行するまで待機している時
間に合せて設定すればよく、これを能力比で比較
すると本実施例では押出機１の可塑化樹脂供給能
力（押出量）はギヤポンプ５の吐出能力（チヤー
ジ量）の1/6ないし1/3の能力のものを選定すれば
よく、これによつて押出機の小型化が可能とな
る。例えば、１シヨツト500ｇの樹旨量を５秒で
金型内にチヤージし、プレス成形工程の所要時間
を30秒と設定した場合、ギヤポンプ５は100ｇ／
sec（360Kg／Hr）の吐出量が必要であるのに対
し、押出機１は16.7ｇ／seo（60Kg／Hr）の押出
能力があればよい。従つてこの場合押出機１はギ
ヤポンプ５の1/6の処理能力で可塑化樹脂の供給
とチヤージ動作におけるマテリアルバランスが達
成されることになり、設備コストの面から有利と
なる。
本実施例において、熱可塑性樹脂として融点
165℃、メルトフローレート（230℃）６ｇ／
10min、密度0.97ｇ／cm3のポリプロピレンにタル
ク10重量％を添加した複合樹脂が用いられ、平均
厚み1.8mm、製品重量195ｇ（成形面積としては約
1000cm2）の成形品が作られた。成形条件は樹脂の
注出温度190℃±３℃、金型温度30℃、型締力70
トン（成形圧力換算で70Kg／cm2）として保持時間
を20秒に設定して成形したところ、離型後の成形
品の温度は50℃以下に冷却されており、経時変形
のない良好な成形品が得られた。この成形動作に
おける樹脂のチヤージ時間は３秒（ギヤポンプ吐
出量65ｇ／sec）でその他の作動時間を加算する
と成形サイクルは28秒で実施することができた。
本発明に使用される熱可塑性樹脂は上記の例に限
らず、例えばポリプロピレン、ポリエチレン、エ
チレン／プロピレン共重合体等の結晶性ポリオレ
フイン系樹脂、あるいはポリスチロール、ポリア
ミド、ABS等の樹脂及びこれらの混合物が使用
できる。またこれらにタルク、マイカ、ガラス繊
維、合成樹脂、木粉その他の充填剤を加えて複合
化した樹脂も使用することができる。成形用プレ
スとしては油圧作動式のプレスが最も望ましい。
165℃、メルトフローレート（230℃）６ｇ／
10min、密度0.97ｇ／cm3のポリプロピレンにタル
ク10重量％を添加した複合樹脂が用いられ、平均
厚み1.8mm、製品重量195ｇ（成形面積としては約
1000cm2）の成形品が作られた。成形条件は樹脂の
注出温度190℃±３℃、金型温度30℃、型締力70
トン（成形圧力換算で70Kg／cm2）として保持時間
を20秒に設定して成形したところ、離型後の成形
品の温度は50℃以下に冷却されており、経時変形
のない良好な成形品が得られた。この成形動作に
おける樹脂のチヤージ時間は３秒（ギヤポンプ吐
出量65ｇ／sec）でその他の作動時間を加算する
と成形サイクルは28秒で実施することができた。
本発明に使用される熱可塑性樹脂は上記の例に限
らず、例えばポリプロピレン、ポリエチレン、エ
チレン／プロピレン共重合体等の結晶性ポリオレ
フイン系樹脂、あるいはポリスチロール、ポリア
ミド、ABS等の樹脂及びこれらの混合物が使用
できる。またこれらにタルク、マイカ、ガラス繊
維、合成樹脂、木粉その他の充填剤を加えて複合
化した樹脂も使用することができる。成形用プレ
スとしては油圧作動式のプレスが最も望ましい。
本発明の熱可塑性樹脂プレス成形方法は金型が
開法状態で可塑化樹脂を注入するダイレクトチヤ
ージ方式であるので、大型薄物部品の成形では射
出成形、真空成形などに比べて成形速度が格段に
速い上に材料歩溜りを略100％近くにすることが
できるため、従来の成形方法よりも生産性が極め
て高くトータルコストの安価な製品が得られる。
また樹脂も広い範囲のもので使用でき、自動車内
装材等に供されるPVCレザーや起毛織布からな
る表装材その他の異種材料との貼合せ一体成形も
可能となる。
開法状態で可塑化樹脂を注入するダイレクトチヤ
ージ方式であるので、大型薄物部品の成形では射
出成形、真空成形などに比べて成形速度が格段に
速い上に材料歩溜りを略100％近くにすることが
できるため、従来の成形方法よりも生産性が極め
て高くトータルコストの安価な製品が得られる。
また樹脂も広い範囲のもので使用でき、自動車内
装材等に供されるPVCレザーや起毛織布からな
る表装材その他の異種材料との貼合せ一体成形も
可能となる。
また従来知られているダイレクトチヤージ方式
と比較しても、上述のようにエアーシリンダで駆
動されるアキユムレータと可撓性樹脂通路とギヤ
ポンプを使用して樹脂をチヤージするので高粘度
の樹脂を短い時間で正確に流量をコントロールし
ながらチヤージすることが可能となつて、樹脂の
低温化が可能となり冷却時間も短縮されて生産性
が向上する。また、可塑性樹脂は定められた形状
に従つて金型の成形面域内に載置されるので、成
形時の樹脂の流動状態が単純で配向性が少なくな
るため、前記の成形圧力が低いことと合わせて、
内部歪みが極力押えられ、物性的に縦と横の方向
差が少なくなり、その結果、引張強度や耐衝撃強
度などに優れ、射出成形品にありがちなヒケ、反
りのない寸法安定性良好な成形品を得ることがで
きる。さらにアキユムレータを油圧駆動により操
作する必要がないので設備費が安価となり、樹脂
の通路には継目がないので洩れが発生せず保守も
容易である。
と比較しても、上述のようにエアーシリンダで駆
動されるアキユムレータと可撓性樹脂通路とギヤ
ポンプを使用して樹脂をチヤージするので高粘度
の樹脂を短い時間で正確に流量をコントロールし
ながらチヤージすることが可能となつて、樹脂の
低温化が可能となり冷却時間も短縮されて生産性
が向上する。また、可塑性樹脂は定められた形状
に従つて金型の成形面域内に載置されるので、成
形時の樹脂の流動状態が単純で配向性が少なくな
るため、前記の成形圧力が低いことと合わせて、
内部歪みが極力押えられ、物性的に縦と横の方向
差が少なくなり、その結果、引張強度や耐衝撃強
度などに優れ、射出成形品にありがちなヒケ、反
りのない寸法安定性良好な成形品を得ることがで
きる。さらにアキユムレータを油圧駆動により操
作する必要がないので設備費が安価となり、樹脂
の通路には継目がないので洩れが発生せず保守も
容易である。
第１図は本発明の実施例の一部断面を示す平面
図であり、第２図は第１図における−方向を
示す側面図である。 １……押出機、２……スクリユー、３……アキ
ユムレータ、４……樹脂通路、５……ギヤポン
プ、６……注出ノズル、７……エアシリンダ、８
……ピストン、９……パルスモータ、１０……下
型、１１……上型、１２……Ｘ方向移動テーブ
ル、１３……Ｙ方向移動テーブル、１４……ピス
トン、１５……ピストンロツド、１６……パルス
モータ、１７……ねじ、１８……パルスモータ、
１９……ねじ、２０……凹部、２１……プレス成
形機。
図であり、第２図は第１図における−方向を
示す側面図である。 １……押出機、２……スクリユー、３……アキ
ユムレータ、４……樹脂通路、５……ギヤポン
プ、６……注出ノズル、７……エアシリンダ、８
……ピストン、９……パルスモータ、１０……下
型、１１……上型、１２……Ｘ方向移動テーブ
ル、１３……Ｙ方向移動テーブル、１４……ピス
トン、１５……ピストンロツド、１６……パルス
モータ、１７……ねじ、１８……パルスモータ、
１９……ねじ、２０……凹部、２１……プレス成
形機。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 上下動で開閉されるプレス成形機の金型の下
型上に、押出機で可塑化された樹脂を所要量チヤ
ージし、ついで型締を行つて前記可塑化樹脂を金
型内に流動させ目的の形状にプレス成形する方法
において、押出機の出口に、１チヤージ分以上の
可塑化樹脂を蓄え、圧力を一定に保持するアキユ
ムレータと、該アキユムレータと可撓性の樹脂通
路を介して接続されている注出ノズル付きのギヤ
ポンプとで構成された可塑化樹脂チヤージ装置を
設け、前記ギヤポンプの回転速度と駆動時間とを
制御することにより一回の成形に要する可塑化樹
脂の量を計量するとともに前記ギヤポンプを移動
させプレス成形機の金型の下型上の所定位置に所
定量の可塑化樹脂を注出ノズルよりチヤージした
のち、前記ギヤポンプをプレス成形機の型締域外
に移動させて上型と下型の型締による圧縮成形を
行うことを特徴とする熱可塑性樹脂のプレス成形
方法。 ２ 前記ギヤポンプの回転数、位置および移動速
度がマイクロコンピユータにより制御される特許
請求の範囲第１項記載の熱可塑性樹脂のプレス成
形方法。 ３ 前記アキユムレータはピストンとシリンダで
構成され、前記ピストンとエアシリンダ内のピス
トンとがピストンロツドで結合されており前記エ
アシリンダ内に所望の圧力に設定された空気が供
給される特許請求の範囲第１項または第２項記載
の熱可塑性樹脂のプレス成形方法。 ４ アキユムレータとギヤポンプを接続する樹脂
通路が可撓性の耐熱、耐圧ホースで構成されてい
る特許請求の範囲第１項または第２項記載の熱可
塑性樹脂のプレス成形方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62113825A JPS63278812A (ja) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | 熱可塑性樹脂のプレス成形方法 |
| US07/192,348 US4925381A (en) | 1987-05-11 | 1988-05-10 | Machine for press-molding thermoplastic resin |
| KR1019880005445A KR960006770B1 (ko) | 1987-05-11 | 1988-05-11 | 열가소성 수지의 프레스 성형방법 |
| US07/470,162 US5049325A (en) | 1987-05-11 | 1990-01-25 | Method for press-molding thermoplastic resin |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62113825A JPS63278812A (ja) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | 熱可塑性樹脂のプレス成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63278812A JPS63278812A (ja) | 1988-11-16 |
| JPH0311887B2 true JPH0311887B2 (ja) | 1991-02-19 |
Family
ID=14621989
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62113825A Granted JPS63278812A (ja) | 1987-05-11 | 1987-05-11 | 熱可塑性樹脂のプレス成形方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4925381A (ja) |
| JP (1) | JPS63278812A (ja) |
| KR (1) | KR960006770B1 (ja) |
Families Citing this family (30)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5104595A (en) * | 1990-07-13 | 1992-04-14 | Hunter Robert M | Process and apparatus for in situ rehabilitation of pipelines |
| DE4110445C2 (de) * | 1991-03-26 | 1994-10-27 | Mannesmann Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung dekorbeschichteter Kunststoff-Formteile |
| US5319718A (en) * | 1991-10-11 | 1994-06-07 | Yocum Fred D | Loudspeaker cone and method for making same |
| DE9215192U1 (de) * | 1992-11-07 | 1993-01-07 | Stegmaier, Peter, 7064 Remshalden | Extruder zum dosierten Zuführen von Kunststoff oder Kunststoffmischungen |
| DE69325261T2 (de) * | 1992-12-10 | 1999-11-11 | Daikin Industries, Ltd. | Thermoplastische harzzusammensetzung |
| DE4315469A1 (de) * | 1993-05-10 | 1994-11-17 | Ver Glaswerke Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Aufextrudieren eines kalibrierten Profilstrangs aus einem thermoplastischen Polymer auf Gegenstände |
| BR9406750A (pt) * | 1993-06-11 | 1996-02-27 | Minnesota Mining & Mfg | Processo para a fabricaçao de artigo ferramental mestre para replicaçao e artigo obtido |
| EP0567164A1 (de) * | 1993-06-29 | 1993-10-27 | Maag Pump Systems AG | Speicherkopf-Blasformanlage |
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