JPH03114546A - 排気浄化触媒用メタル担体 - Google Patents
排気浄化触媒用メタル担体Info
- Publication number
- JPH03114546A JPH03114546A JP1249090A JP24909089A JPH03114546A JP H03114546 A JPH03114546 A JP H03114546A JP 1249090 A JP1249090 A JP 1249090A JP 24909089 A JP24909089 A JP 24909089A JP H03114546 A JPH03114546 A JP H03114546A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carrier
- oxide film
- metal
- whisker
- honeycomb
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims description 48
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims description 48
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 title abstract 2
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 title 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 12
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims abstract description 5
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 abstract 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 18
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 10
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 description 9
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000969 carrier Substances 0.000 description 6
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 2
- 238000007740 vapor deposition Methods 0.000 description 2
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 1
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
- F01N3/24—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by constructional aspects of converting apparatus
- F01N3/28—Construction of catalytic reactors
- F01N3/2803—Construction of catalytic reactors characterised by structure, by material or by manufacturing of catalyst support
- F01N3/2807—Metal other than sintered metal
- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Toxicology (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
- Exhaust Gas After Treatment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
この発明は排気浄化触媒用メタル担体に関する。
(従来の技術)
従来の排気浄化用メタル担体としては、例えば特開昭5
6−96726号公報(米国特許第4,331,631
号明細書)、および特開昭57−71898号公報(米
国特許第4,318,828号明細書)に示される様な
ものがある。これらの特許文献によれば、基材を約90
0’C(870〜970’C)で熱処理することにより
、基材表面に酸化アルミニウムのウィスカーを生成させ
ており、これが、金属基材表面と、その表面に担持させ
る高表面積の酸化アルミニウムとの密着性を強化させる
と説明している。
6−96726号公報(米国特許第4,331,631
号明細書)、および特開昭57−71898号公報(米
国特許第4,318,828号明細書)に示される様な
ものがある。これらの特許文献によれば、基材を約90
0’C(870〜970’C)で熱処理することにより
、基材表面に酸化アルミニウムのウィスカーを生成させ
ており、これが、金属基材表面と、その表面に担持させ
る高表面積の酸化アルミニウムとの密着性を強化させる
と説明している。
また、ウィスカー生成は箔素材の状態で実施し、その後
に担体成形をおこなっている。
に担体成形をおこなっている。
この様に、従来のメタル担体の作製においては金属担体
とウオシュコート層の密着性を強化することを目的とし
て基材表面の処理がなされているものであり、担体構造
を維持すること、即ち担体を構成する金属箔同士の固着
を目的とするものではなく、そのためにはロー付は等の
溶着処理が施されている。
とウオシュコート層の密着性を強化することを目的とし
て基材表面の処理がなされているものであり、担体構造
を維持すること、即ち担体を構成する金属箔同士の固着
を目的とするものではなく、そのためにはロー付は等の
溶着処理が施されている。
(発明が解決しようとする課題)
しかしながら、前述の方法で製造したメタル担体を用い
た触媒を、例えば自動車へ搭載した際、環境、温度の急
激な変化、駆動系、路面からの高い振動下では使用条件
によっては、第4図(a)およびb)に積層タイプメタ
ル担体を用いて触媒および巻タイプメタル担体を用いた
触媒3で示すように、セルとセルとがずれてしまう、い
わゆるフィルムアウトが発生し、担体構造維持のために
は、致命的な状態も起こりかねない、という問題点があ
った。
た触媒を、例えば自動車へ搭載した際、環境、温度の急
激な変化、駆動系、路面からの高い振動下では使用条件
によっては、第4図(a)およびb)に積層タイプメタ
ル担体を用いて触媒および巻タイプメタル担体を用いた
触媒3で示すように、セルとセルとがずれてしまう、い
わゆるフィルムアウトが発生し、担体構造維持のために
は、致命的な状態も起こりかねない、という問題点があ
った。
従ってこの発明の目的は、上記の問題点を解決し、自動
車へ搭載後等の使用条件下でフィルムアウトを起こすこ
とない、ハニカムセル構造の平板と波板の間が固着しハ
ニカム構造の強度が維持される排気浄化用メタル担体を
提供することにある。
車へ搭載後等の使用条件下でフィルムアウトを起こすこ
とない、ハニカムセル構造の平板と波板の間が固着しハ
ニカム構造の強度が維持される排気浄化用メタル担体を
提供することにある。
(課題を解決するための手段)
発明者らは、かかる状況下で、上記目的を達成すべく鋭
意研究の結果、担体成形後熱処理して不定形(ウィスカ
ーでない)酸化膜を形成することにより、ハニカムセル
構造の平板と波板との間が固着し担体セル構造が維持さ
れることを知見し、この発明を達成するに至った。
意研究の結果、担体成形後熱処理して不定形(ウィスカ
ーでない)酸化膜を形成することにより、ハニカムセル
構造の平板と波板との間が固着し担体セル構造が維持さ
れることを知見し、この発明を達成するに至った。
即ちこの発明の排気浄化触媒用メタル担体は、8〜22
重量%のクロム、2〜6重量%のアルミニウム、微量希
土類および残部の鉄から成る金属箔の成形ハニカム担体
において、担体成形後の酸化膜形成熱処理により、ハニ
カムの平板と波板とが、生成した不定形状態にある酸化
膜により平板と波板のセル間で固着することで担体セル
構造が維持されていることを特徴とする。
重量%のクロム、2〜6重量%のアルミニウム、微量希
土類および残部の鉄から成る金属箔の成形ハニカム担体
において、担体成形後の酸化膜形成熱処理により、ハニ
カムの平板と波板とが、生成した不定形状態にある酸化
膜により平板と波板のセル間で固着することで担体セル
構造が維持されていることを特徴とする。
この発明においては担体を製造するに当り、処理条件を
変えることにより、酸化アルミニウムの形態をウィスカ
ー状ではなく、不定形、あるいは多孔質の状態即ちノー
ウィスカー状態にすることで、強度レベルとして不定形
酸化物〉ウィスカー状酸化物膜であることにより、担体
基材の金属箔間の固着を飛躍的に強固にする。
変えることにより、酸化アルミニウムの形態をウィスカ
ー状ではなく、不定形、あるいは多孔質の状態即ちノー
ウィスカー状態にすることで、強度レベルとして不定形
酸化物〉ウィスカー状酸化物膜であることにより、担体
基材の金属箔間の固着を飛躍的に強固にする。
この発明の好ましいメタルハニカム担体においては、箔
材表面にあらかじめA1蒸着等で表面にAl富化処理を
した後担体を成形し、成形後、同一の熱処理で酸化膜を
形成し、初期セル構造維持強度を付与させる。
材表面にあらかじめA1蒸着等で表面にAl富化処理を
した後担体を成形し、成形後、同一の熱処理で酸化膜を
形成し、初期セル構造維持強度を付与させる。
また、この発明の他の例のメタルハニカム担体において
は、箔材として5〜30%Cr、微量希土類および残部
のFeからなる金属箔を用い、箔材表面にあらかじめA
I蒸着等で表面にAl富化処理した後で担体を成形し、
成形後酸化膜形成熱処理することでハニカムの平板と波
板を酸化膜で固着することで担体セル構造を維持させる
。このようにこの発明においては金属箔素材にAtを含
まない場合でもアルミニウムを蒸着することにより同様
の結果を得ることができる。
は、箔材として5〜30%Cr、微量希土類および残部
のFeからなる金属箔を用い、箔材表面にあらかじめA
I蒸着等で表面にAl富化処理した後で担体を成形し、
成形後酸化膜形成熱処理することでハニカムの平板と波
板を酸化膜で固着することで担体セル構造を維持させる
。このようにこの発明においては金属箔素材にAtを含
まない場合でもアルミニウムを蒸着することにより同様
の結果を得ることができる。
(実施例)
この発明を次の実施例および比較例により説明する。
実11吐1
20Cr、 5 Al、微量希土類、残Feの50ミク
ロンの箔で形成した波板と平板の箔をかさねて巻き上げ
て作製した担体を、100ffi炉容積の電気炉におい
て1000°Cで2時間空気量を5jl!/minとし
て熱処理して実施例1のメタル担体を得た。
ロンの箔で形成した波板と平板の箔をかさねて巻き上げ
て作製した担体を、100ffi炉容積の電気炉におい
て1000°Cで2時間空気量を5jl!/minとし
て熱処理して実施例1のメタル担体を得た。
表面は不定形、あるいはやや多孔質で、ウィスカー状で
はなかった。
はなかった。
且較■
実施例1と同じ箔材質を用い、熱処理温度940°Cで
8時間、空気を100f炉容積に対し21/minの割
合で吹込んで比較例のメタル担体を得た。担体基材表面
は酸化アルミニウムのウィスカーが生成していた。
8時間、空気を100f炉容積に対し21/minの割
合で吹込んで比較例のメタル担体を得た。担体基材表面
は酸化アルミニウムのウィスカーが生成していた。
上記比較例のウィスカーを生成させた担体と、実施例1
の担体の押出強度を比較すると、次の通りである。但し
担体の押出強度は、入口・出口の線に沿って圧力をかけ
、セルとセルがずれ始める圧力と定義し、第1図に記録
した。
の担体の押出強度を比較すると、次の通りである。但し
担体の押出強度は、入口・出口の線に沿って圧力をかけ
、セルとセルがずれ始める圧力と定義し、第1図に記録
した。
比較例1の通常ウィスカー有りの場合、2.15kgf
/Ω2の強度を示すが、実施例1では、4.75kgf
/am2と2倍以上の効果がある事が分かった。
/Ω2の強度を示すが、実施例1では、4.75kgf
/am2と2倍以上の効果がある事が分かった。
これは、前述の通り実施例1では比較例のウィスカーに
比べ、高い温度に晒す事で、微細なウィスカー状の結晶
成長を抑え、密で厚い、強固な酸化アルミニウムとする
事により、セルとセルとの固着を強く出来る事による。
比べ、高い温度に晒す事で、微細なウィスカー状の結晶
成長を抑え、密で厚い、強固な酸化アルミニウムとする
事により、セルとセルとの固着を強く出来る事による。
裏胤桝主
実施例1において、熱処理を1050°Cで2時間10
02炉容積に対して空気量101 /min吹込んだ以
外は同様にしてメタル担体を得た。このメタル担体の押
出強度は第1図に示すように5.5 kgf/cmzで
あり、ウィスカー担体に対して明らかに強くなっている
。
02炉容積に対して空気量101 /min吹込んだ以
外は同様にしてメタル担体を得た。このメタル担体の押
出強度は第1図に示すように5.5 kgf/cmzで
あり、ウィスカー担体に対して明らかに強くなっている
。
某国l引走
実施例2において、熱処理を1100°Cで1.5時間
空気量を5j2/minとした以外は同様にしてメタル
担体を得た。このメタル担体の押出強度は第1図に示す
ように7.5 kgf/cm2であり、ウィスカー担体
に対して明らかに強くなっている。
空気量を5j2/minとした以外は同様にしてメタル
担体を得た。このメタル担体の押出強度は第1図に示す
ように7.5 kgf/cm2であり、ウィスカー担体
に対して明らかに強くなっている。
尖施拠土
旧を厚さが800±200オングストロームとなる様に
蒸着した、20Cr、5Al、微量希土類、残Feの5
0ミクロンの箔を用いた以外は実施例1と同様にしてメ
タル担体を得た。同メタル担体の押出強度は、第1図に
示しように、7.2 kgf/cm2であり、ウィスカ
ー担体に対して明らかに強くなっている。
蒸着した、20Cr、5Al、微量希土類、残Feの5
0ミクロンの箔を用いた以外は実施例1と同様にしてメ
タル担体を得た。同メタル担体の押出強度は、第1図に
示しように、7.2 kgf/cm2であり、ウィスカ
ー担体に対して明らかに強くなっている。
実流勇l
実施例4において、熱処理を925°Cで6時間、空気
を1002炉容積にたいし、101/min吹込んだ以
外は同様にしてメタル担体を得た。同メタル担体の押し
だし強度は、第1図に示すように、6.3kg f /
cm ”であり、ウィスカー担体に対して明らかに強
くなっている。
を1002炉容積にたいし、101/min吹込んだ以
外は同様にしてメタル担体を得た。同メタル担体の押し
だし強度は、第1図に示すように、6.3kg f /
cm ”であり、ウィスカー担体に対して明らかに強
くなっている。
去旌附立
AIを厚さが800±200オングストロームとなる様
に蒸着した、30Cr、微量希土類、残Feの50ミク
ロンの箔を用いた以外は実施例1と同様にしてメタル担
体を得た。同メタル担体の押出強度は、第1図に示しよ
うに、6.Okgf/cm”であり、ウィスカー担体に
対して明らかに強くなっている。
に蒸着した、30Cr、微量希土類、残Feの50ミク
ロンの箔を用いた以外は実施例1と同様にしてメタル担
体を得た。同メタル担体の押出強度は、第1図に示しよ
うに、6.Okgf/cm”であり、ウィスカー担体に
対して明らかに強くなっている。
尖膳開ユ
実施例6において、熱処理を925°Cで6時間、空気
を100!炉容積に対し、1017m1n吹込んだ以外
は同様にしてメタル担体を得た。同メタル担体の押出強
度は、第1図に示しように、4.8 kgf/cm2で
あり、ウィスカー担体に対して明らかに強くなっている
。
を100!炉容積に対し、1017m1n吹込んだ以外
は同様にしてメタル担体を得た。同メタル担体の押出強
度は、第1図に示しように、4.8 kgf/cm2で
あり、ウィスカー担体に対して明らかに強くなっている
。
上記実施例1〜7と比較例を対比すると、高い温度に晒
すと共に、急激に酸素を吹き込むことで、平板と波板と
の更に強固な固着の効果が得られることが明らかである
。尚ウォッシュコート層の固着強度は実施例と比較例の
担体では特に差は出ていなかった。
すと共に、急激に酸素を吹き込むことで、平板と波板と
の更に強固な固着の効果が得られることが明らかである
。尚ウォッシュコート層の固着強度は実施例と比較例の
担体では特に差は出ていなかった。
次に第2図(a)〜(d)に実施例3で得た担体のAl
2O3酸化膜層と比較例で得た担体のAlO3酸化膜層
を走査型電子顕微鏡で横および上から観察し比較した結
果を示す。第2図(a)は実施例3の酸化膜層を横から
観察した結果(倍率30.000倍)、第2図(b)は
比較例の酸化膜層を横から観察した結果(倍率30.0
00倍)、第2図(C)は実施例3のAI酸化膜層を上
から観察した結果(倍率8,000倍)、第2図(d)
は比較例のへ1酸化膜層を上から観察した結果を(倍率
8.000倍)示す。
2O3酸化膜層と比較例で得た担体のAlO3酸化膜層
を走査型電子顕微鏡で横および上から観察し比較した結
果を示す。第2図(a)は実施例3の酸化膜層を横から
観察した結果(倍率30.000倍)、第2図(b)は
比較例の酸化膜層を横から観察した結果(倍率30.0
00倍)、第2図(C)は実施例3のAI酸化膜層を上
から観察した結果(倍率8,000倍)、第2図(d)
は比較例のへ1酸化膜層を上から観察した結果を(倍率
8.000倍)示す。
更に、上記写真の横からみたところを第3図(a)。
(b)に図式的に示し説明する。第3図(a)は実施例
3の担体のメタル担体基材1とその表面のA1□03酸
化膜2の一部分を示す図で、第3図(b)は比較例の担
体のメタル担体基材とその表面のA1(h酸化膜2の一
部分を示す図であり、夫々の酸化膜の土台部分をa、こ
の土台部分から突出した部分をbで示すと、第3図(a
)ではa部分およびb部分が第3図(b)のものより短
い。即ち第3図(a)の場合はb部分が短く (ノーウ
ィスカー)a部分「芽」の状態では結晶特有の面は見え
ない。
3の担体のメタル担体基材1とその表面のA1□03酸
化膜2の一部分を示す図で、第3図(b)は比較例の担
体のメタル担体基材とその表面のA1(h酸化膜2の一
部分を示す図であり、夫々の酸化膜の土台部分をa、こ
の土台部分から突出した部分をbで示すと、第3図(a
)ではa部分およびb部分が第3図(b)のものより短
い。即ち第3図(a)の場合はb部分が短く (ノーウ
ィスカー)a部分「芽」の状態では結晶特有の面は見え
ない。
また第3図(b)の場合はb部分が針状結晶(ウィスカ
ー)であり(結晶特存の直線性がみられるものが多い)
、これに対しa部分は不定形となっている。このように
して上記針状結晶(ウィスカー)部分すの長さが問題で
あり、−が0.5未満がノ一ウイスカー −が0.5以
上がウィスカーとすることかできる。
ー)であり(結晶特存の直線性がみられるものが多い)
、これに対しa部分は不定形となっている。このように
して上記針状結晶(ウィスカー)部分すの長さが問題で
あり、−が0.5未満がノ一ウイスカー −が0.5以
上がウィスカーとすることかできる。
上記実施例1〜7および比較例の担体における酸化膜層
の −値は次の通りであった。
の −値は次の通りであった。
本実施例では、平板と波板の接触している部分も、酸化
物が形成されていることを確認した。
物が形成されていることを確認した。
したがって、この平板と波板の接している部分も平面部
と同様な酸化物層が形成され、平板と波板の両方の酸化
物層がその間で広い面積で一体化しているものと思われ
る。
と同様な酸化物層が形成され、平板と波板の両方の酸化
物層がその間で広い面積で一体化しているものと思われ
る。
一方、従来のウィスカータイプは、平板と波板の両方か
らウィスカーが形成されており、一体化はそのウィスカ
ーの先端部の狭い面積の部分であるものと思われる。し
たがって一体化している面積は本発明の方が、大きいも
のと判断され、フィルムアウトに対する強度も本発明の
方が大きいものと考えられる。
らウィスカーが形成されており、一体化はそのウィスカ
ーの先端部の狭い面積の部分であるものと思われる。し
たがって一体化している面積は本発明の方が、大きいも
のと判断され、フィルムアウトに対する強度も本発明の
方が大きいものと考えられる。
次に実施例3の担体の酸化膜の土台部分aでは結晶化し
ておらず、Cr等の不純物を含むのに対して比較例の担
体の酸化膜のウィスカ一部分は純度の高い結晶となって
おりCr等の不純物は含まない。
ておらず、Cr等の不純物を含むのに対して比較例の担
体の酸化膜のウィスカ一部分は純度の高い結晶となって
おりCr等の不純物は含まない。
第1表に、実施例3および比較例の担体の酸化膜表面か
ら70nmの位置でxpsにより分析した結果を示す。
ら70nmの位置でxpsにより分析した結果を示す。
この結果よりウィスカ一部分にCrが検知されなかった
ことが明らかである。
ことが明らかである。
(発明の効果)
以上説明してきたように、この発明の排気浄化触媒用メ
タル担体では、担体成形後の酸化膜形成熱処理により不
定形状態(ノーウィスカー)の酸化膜が生成し、これに
より平板と波板とが固着しているため排気浄化用触媒と
して用いた際、苛酷な使用条件でもフィルムアウトを起
こすことがなく、排気浄化触媒用のメタル担体として極
めて有用である。
タル担体では、担体成形後の酸化膜形成熱処理により不
定形状態(ノーウィスカー)の酸化膜が生成し、これに
より平板と波板とが固着しているため排気浄化用触媒と
して用いた際、苛酷な使用条件でもフィルムアウトを起
こすことがなく、排気浄化触媒用のメタル担体として極
めて有用である。
第1図は、実施例1〜7および比較例のメタル担体の押
出強度を示すグラフ、 第2図(a)は実施例3のメタル担体の酸化物層を走査
型電子顕微鏡により横からみた酸化アルミニウムの結晶
構造を示す写真(倍率30.000)、第2図(b)は
比較例のメタル担体の第2図(a)と同様の酸化アルミ
ニウムの結晶構造を示す写真(倍率30,000)、 第2図(C)は実施例3のメタル担体の酸化物層を走査
型電子顕微鏡により上から見た酸化アルミニラムの結晶
構造を示す写真(倍率8.000)、第2図(d)は比
較例のメタル担体の第2図(C)と同様の酸化アルミニ
ウムの結晶構造を示す写真(倍率8,000)、 第3図(a)および(b)はそれぞれ実施例3および比
較例のメタル担体の酸化膜層の説明図、第4図(a)お
よび(b)はそれぞれ従来のメタル担体を用いた触媒が
フィルムアウトを起した状態を示す担体の斜視図である
。 1・・・メタル担体基材 2・・・A1□03酸化膜層 3・・・メタル担体を用いた従来の触媒第2図 (a) (b) X3UυυU 第2図 (C) cd) XBθθ0 xaooθ 第3図 第4図 (a) (b) 3対稈
出強度を示すグラフ、 第2図(a)は実施例3のメタル担体の酸化物層を走査
型電子顕微鏡により横からみた酸化アルミニウムの結晶
構造を示す写真(倍率30.000)、第2図(b)は
比較例のメタル担体の第2図(a)と同様の酸化アルミ
ニウムの結晶構造を示す写真(倍率30,000)、 第2図(C)は実施例3のメタル担体の酸化物層を走査
型電子顕微鏡により上から見た酸化アルミニラムの結晶
構造を示す写真(倍率8.000)、第2図(d)は比
較例のメタル担体の第2図(C)と同様の酸化アルミニ
ウムの結晶構造を示す写真(倍率8,000)、 第3図(a)および(b)はそれぞれ実施例3および比
較例のメタル担体の酸化膜層の説明図、第4図(a)お
よび(b)はそれぞれ従来のメタル担体を用いた触媒が
フィルムアウトを起した状態を示す担体の斜視図である
。 1・・・メタル担体基材 2・・・A1□03酸化膜層 3・・・メタル担体を用いた従来の触媒第2図 (a) (b) X3UυυU 第2図 (C) cd) XBθθ0 xaooθ 第3図 第4図 (a) (b) 3対稈
Claims (1)
- 1、8〜22重量%のクロム、2〜6重量%のアルミニ
ウム、微量希土類および残部の鉄から成る金属箔の成形
ハニカム担体において、担体成形後の酸化膜形成熱処理
により、ハニカムの平板と波板とを生成した不定形状態
にある酸化膜により固着することで担体セル構造が維持
されていることを特徴とする排気浄化触媒用メタル担体
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1249090A JP2895522B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 排気浄化触媒用メタル担体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1249090A JP2895522B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 排気浄化触媒用メタル担体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03114546A true JPH03114546A (ja) | 1991-05-15 |
JP2895522B2 JP2895522B2 (ja) | 1999-05-24 |
Family
ID=17187837
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1249090A Expired - Lifetime JP2895522B2 (ja) | 1989-09-27 | 1989-09-27 | 排気浄化触媒用メタル担体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2895522B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE42635E1 (en) | 2000-03-20 | 2011-08-23 | Shimano, Inc. | Cable disc brake |
-
1989
- 1989-09-27 JP JP1249090A patent/JP2895522B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
USRE42635E1 (en) | 2000-03-20 | 2011-08-23 | Shimano, Inc. | Cable disc brake |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2895522B2 (ja) | 1999-05-24 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA2315132C (en) | Method for fabrication of patterned carbon nanotube films | |
US5980658A (en) | Catalytic converters-metal foil material for use herein, and a method of making the material | |
US4931421A (en) | Catalyst carriers and a method for producing the same | |
US5665669A (en) | Metallic honeycomb body for supporting catalyst and production method thereof | |
KR910009401B1 (ko) | 산화물 위스커(wisker)로 피복된 페라이트 스테인리스강의 제조방법 | |
JPH03114546A (ja) | 排気浄化触媒用メタル担体 | |
JP3190984B2 (ja) | 二酸化珪素を含有する二酸化チタン薄膜及びその製造方法 | |
JP3386848B2 (ja) | 排気ガス浄化装置及びその製造方法 | |
JPH0459935B2 (ja) | ||
JP3238561B2 (ja) | 触媒用メタルハニカム | |
US5134011A (en) | Ferritic stainless steel coated with a blade oxide and its manufacturing process | |
JP2909230B2 (ja) | 排気ガス処理触媒及びその製造方法 | |
JPH01159384A (ja) | Fe−Cr−Al系合金箔 | |
JP2515147B2 (ja) | メタル担体の製造方法 | |
JPH04100544A (ja) | 触媒担体用素材およびその製造方法 | |
JPS62269750A (ja) | 触媒担体 | |
JP2639993B2 (ja) | メタル担体の製造方法 | |
JPH0543984A (ja) | 耐酸化性金属箔及びその製造方法 | |
JPH0699788B2 (ja) | アルミナウィスカー成長抑制方法 | |
JPH0350199A (ja) | Fe‐Cr‐Al系フェライトステンレス鋼表面のアルミナウィスカー生成方法 | |
JPH03114547A (ja) | 金属製触媒担体の製造方法 | |
JP2525175B2 (ja) | 触媒コンバ−タ用基体 | |
JP2021038421A (ja) | カーボンナノチューブ製造基材用ステンレス鋼帯およびその製造方法 | |
JP2004169112A (ja) | 金属箔および金属ハニカム体 | |
JPH05115792A (ja) | 金属製触媒担体の製造方法 |