JPH03114206A - 永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石の製造方法Info
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- JPH03114206A JPH03114206A JP2198815A JP19881590A JPH03114206A JP H03114206 A JPH03114206 A JP H03114206A JP 2198815 A JP2198815 A JP 2198815A JP 19881590 A JP19881590 A JP 19881590A JP H03114206 A JPH03114206 A JP H03114206A
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-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、希土類金属のSm、YSP rSCe。
La、を11種又は2種以上と、遷移金属のFe。
Co、Ni、Ti5TaSNb、Hf5Zr、CrSM
o、V、−MnSCuを2種以上で構成されたR2TM
、、型永久磁石合金の製造方法に係るものである。
o、V、−MnSCuを2種以上で構成されたR2TM
、、型永久磁石合金の製造方法に係るものである。
従来R2T M 17型永久磁石の製造方法としては、
例えば一般式Sm(Coba=ICuO,12FeO,
2Zr0.02’)7.0で表わされる金属間化合物を
粉砕して、粒度2μm〜10μmに粒度調整し、この粉
末を磁場中で所望形状に成形した後焼結する方法が行わ
れている。焼結法は、磁石の磁気特性は(BH)max
22〜30MGOeと大変高い性能が得られている。し
かしR2TMI7型合金は希土類元素(R)の量は、磁
石特性に大きい影響力があるといわれている。すなわち
所望の磁気特性を得る条件としてR(TM)zの2の範
囲は非常に狭い範囲であることが知られている。例えば
R−5ms Ce5Pr、Yの場合、概算±0.5重量
%の変位は、2が1も変化することになり少くとも±0
.3重量%の範囲に入らなければならない。しかし希土
類元素は活性であり、その蒸気圧も高いので磁石化工程
で、組成変動が大きく所望の磁気性能を安定して維持出
来ない。すなわち溶解によるR元素の蒸発、粉末化」二
程における酸化、焼結、溶体化熱処理(以下SSTと呼
称)、時効処理(以下AGEと呼称)、によるR元素の
蒸発、及び酸化を生じ易い。又焼結磁石は、硬く脆いた
め機械加工、あるいは取り扱い上欠け、割れを生じ易い
欠点があった。一方RTM、合金、例えばSmCo9合
金を微粉砕して樹脂結合した永久磁石材料も知られてい
るが、最大磁気エネルギー積は、5〜]OMGOeと低
いものである。
例えば一般式Sm(Coba=ICuO,12FeO,
2Zr0.02’)7.0で表わされる金属間化合物を
粉砕して、粒度2μm〜10μmに粒度調整し、この粉
末を磁場中で所望形状に成形した後焼結する方法が行わ
れている。焼結法は、磁石の磁気特性は(BH)max
22〜30MGOeと大変高い性能が得られている。し
かしR2TMI7型合金は希土類元素(R)の量は、磁
石特性に大きい影響力があるといわれている。すなわち
所望の磁気特性を得る条件としてR(TM)zの2の範
囲は非常に狭い範囲であることが知られている。例えば
R−5ms Ce5Pr、Yの場合、概算±0.5重量
%の変位は、2が1も変化することになり少くとも±0
.3重量%の範囲に入らなければならない。しかし希土
類元素は活性であり、その蒸気圧も高いので磁石化工程
で、組成変動が大きく所望の磁気性能を安定して維持出
来ない。すなわち溶解によるR元素の蒸発、粉末化」二
程における酸化、焼結、溶体化熱処理(以下SSTと呼
称)、時効処理(以下AGEと呼称)、によるR元素の
蒸発、及び酸化を生じ易い。又焼結磁石は、硬く脆いた
め機械加工、あるいは取り扱い上欠け、割れを生じ易い
欠点があった。一方RTM、合金、例えばSmCo9合
金を微粉砕して樹脂結合した永久磁石材料も知られてい
るが、最大磁気エネルギー積は、5〜]OMGOeと低
いものである。
さらに、R2TM、□型永久磁石の磁気性能の一番の決
め手である酸化防止に多大な工程技術管理が要求される
。粉末法による焼結磁石は、焼結温度1150℃〜12
00℃で不活性雰囲気中又は遷元性ガス中で焼結を行な
うが、この際粉末表面は極く微量の空気又は酸素でどう
しても酸化を生じ易い欠点があった。
め手である酸化防止に多大な工程技術管理が要求される
。粉末法による焼結磁石は、焼結温度1150℃〜12
00℃で不活性雰囲気中又は遷元性ガス中で焼結を行な
うが、この際粉末表面は極く微量の空気又は酸素でどう
しても酸化を生じ易い欠点があった。
この発明は、上述した従来方法の欠点を改善したもので
希土類元素の酸化、蒸発による変動を押え所定組成を容
易に得られる製造方法を提供することを目的とするもの
である。以下本発明を工程に従って順次詳細に説明する
。
希土類元素の酸化、蒸発による変動を押え所定組成を容
易に得られる製造方法を提供することを目的とするもの
である。以下本発明を工程に従って順次詳細に説明する
。
本発明における磁性合金は、Y、Sm、Pr、Ce5L
a、などの希土類金属を20%〜28%(以下重量%を
示す)とCu(銅)3〜15%、Fe(鉄)5〜35%
、Zr、Hf5Ti、Nb。
a、などの希土類金属を20%〜28%(以下重量%を
示す)とCu(銅)3〜15%、Fe(鉄)5〜35%
、Zr、Hf5Ti、Nb。
Cr5V、Mn、のいずれかを1種又は2種以上1〜5
%、残部Coからなる合金である。
%、残部Coからなる合金である。
まず上記組成の合金をアルゴンガス中で高周波溶解して
インゴットに鋳造する。この場合、鋳型の構造材質は金
型とし、冷却速度をコントロールしながら、柱状晶を現
出させることにより、4πIs(飽和磁化)及びiHc
(保磁力)を高められる。更に該合金インゴットをア
ルゴンガスなどの非酸化性雰囲気中で1100℃〜12
20℃に加熱して1時間〜24時間熱処理を行ない、室
温まで冷却する。この時の冷却速度は、10〜b得られ
る。次に室温まで冷却した磁性合金を500〜850℃
に加熱して、時効処理によって、磁気的に硬化をさせる
。前記2種類の熱処理を、磁性合金インゴットのまま、
すなわち塊状で行なうので、合金組成の変動を極めて少
なく出来る利点がある。すなわち、磁性合金の表面積は
体積に比しインゴット塊状のまま熱処理を行なうので、
大変小さく出来る。その結果、当然磁性合金の表面酸化
を著るしく減小出来る利点を有する。溶体化で均一相を
、続いて時効によって、析出硬化を促進させ、磁気的に
硬化するものと考えられる。次に熱処理したインゴット
を、ショークラッシャートップミルなどを用いて粗粉砕
する。この時の粒度は一30メツシュとかなり粗粒子粉
末である。
インゴットに鋳造する。この場合、鋳型の構造材質は金
型とし、冷却速度をコントロールしながら、柱状晶を現
出させることにより、4πIs(飽和磁化)及びiHc
(保磁力)を高められる。更に該合金インゴットをア
ルゴンガスなどの非酸化性雰囲気中で1100℃〜12
20℃に加熱して1時間〜24時間熱処理を行ない、室
温まで冷却する。この時の冷却速度は、10〜b得られ
る。次に室温まで冷却した磁性合金を500〜850℃
に加熱して、時効処理によって、磁気的に硬化をさせる
。前記2種類の熱処理を、磁性合金インゴットのまま、
すなわち塊状で行なうので、合金組成の変動を極めて少
なく出来る利点がある。すなわち、磁性合金の表面積は
体積に比しインゴット塊状のまま熱処理を行なうので、
大変小さく出来る。その結果、当然磁性合金の表面酸化
を著るしく減小出来る利点を有する。溶体化で均一相を
、続いて時効によって、析出硬化を促進させ、磁気的に
硬化するものと考えられる。次に熱処理したインゴット
を、ショークラッシャートップミルなどを用いて粗粉砕
する。この時の粒度は一30メツシュとかなり粗粒子粉
末である。
該粗粒子粉末を、ボールミル、ジュツトミル、などの機
械装置を用いて、微粉砕を行なう。この場合磁石の保磁
力は熱処理により、形成された合金中の微細構造組織に
起因するため、これが破壊されない程度に粉砕する。粉
末の粒度は、3μm〜85μmに粉砕することが望まし
い。なお粒径が3μ以下になると、微細組織が破壊され
るため、飽和磁化、保磁力が減小し易いので3μ以上と
した。又85μを越えると保磁ツバ及び飽和磁化が減小
する問題がある。さらに粉末の充てん率、及び磁場中配
向性の低下を来たし易い。従って好ましくは、平均粒度
10〜15・μmで分布が3μm〜50μmの磁性粉°
木粒子が良い。このようにして得られた微粉状粒子に有
機物バインダー、融点が400℃以下のメタルバインダ
ーを添加して、混合した後、非磁性材料からなる金型内
に充てんし、12〜30KGの磁場をかけて、粒子を磁
場配向させながら1〜7ton/cdの圧力で加圧成形
して所望形状に圧粉成形し、焼成して永久磁石を製造せ
んとするものである。ここで有機物バインダーは、熱硬
化性、熱可塑性のいずれでも良く好ましくは、エポキシ
系樹脂、EVA樹脂、フェノール系樹脂、ポリエステル
系樹脂などがあり、その量は、00.5%(重量比)〜
10%である。
械装置を用いて、微粉砕を行なう。この場合磁石の保磁
力は熱処理により、形成された合金中の微細構造組織に
起因するため、これが破壊されない程度に粉砕する。粉
末の粒度は、3μm〜85μmに粉砕することが望まし
い。なお粒径が3μ以下になると、微細組織が破壊され
るため、飽和磁化、保磁力が減小し易いので3μ以上と
した。又85μを越えると保磁ツバ及び飽和磁化が減小
する問題がある。さらに粉末の充てん率、及び磁場中配
向性の低下を来たし易い。従って好ましくは、平均粒度
10〜15・μmで分布が3μm〜50μmの磁性粉°
木粒子が良い。このようにして得られた微粉状粒子に有
機物バインダー、融点が400℃以下のメタルバインダ
ーを添加して、混合した後、非磁性材料からなる金型内
に充てんし、12〜30KGの磁場をかけて、粒子を磁
場配向させながら1〜7ton/cdの圧力で加圧成形
して所望形状に圧粉成形し、焼成して永久磁石を製造せ
んとするものである。ここで有機物バインダーは、熱硬
化性、熱可塑性のいずれでも良く好ましくは、エポキシ
系樹脂、EVA樹脂、フェノール系樹脂、ポリエステル
系樹脂などがあり、その量は、00.5%(重量比)〜
10%である。
有機物バインダーのさらに好ましい量は、1%〜5%で
この場合、加圧成形における、磁性粉末の充てん率が6
026以上となり、密度ρは5.0以上を得られる。
この場合、加圧成形における、磁性粉末の充てん率が6
026以上となり、密度ρは5.0以上を得られる。
又メタルバインダーは、Sm、Pb、I n、B1SC
d、TIなどの低融点金属、及びその合金でM、P(融
点)が概ね400℃以下のものを用いる。メタルバイン
ダーの効果は、永久磁石の機械的な強度、靭性、及び磁
気特性のもの温度特性を改良することが出来る。
d、TIなどの低融点金属、及びその合金でM、P(融
点)が概ね400℃以下のものを用いる。メタルバイン
ダーの効果は、永久磁石の機械的な強度、靭性、及び磁
気特性のもの温度特性を改良することが出来る。
次に本発明永久磁石Iイ料の製造方法における好ましい
合金組成は以下の通りである。
合金組成は以下の通りである。
Sm、Y、Pr、Ceを1種又は2種以上・・・22%
〜25% Cu・・・・・・・・・4%〜10%(〃)Fe・・・
・・・・・・10%〜35%(〃)Co・・・・・・・
・・残部 Zr、Hf、Ti、Nb、Ta、Vの1種又は2種以上
・・・・・・0%〜5% なお本発明において、希土類金属の添加量を前記組成に
限定した理由は、20%以下では、R27M、、型結晶
からずれて、Fe−CO相があられれ、保磁力が低下す
るためであり、28%をこえると、RT M 、1目が
多くなり、4πIsが5000G以下に低下し、最大エ
ネルギー積が4.5MGOe以下になるからである。希
土類金属はIFliに限らず2種以上複合しても同様の
効果を得られる。Cu(銅)は3%未満で・は、保磁力
の増大が認められず、15%゛をこえると、4πIsが
低下するからである。Zr、Nb5Hf%Ti、Cr。
〜25% Cu・・・・・・・・・4%〜10%(〃)Fe・・・
・・・・・・10%〜35%(〃)Co・・・・・・・
・・残部 Zr、Hf、Ti、Nb、Ta、Vの1種又は2種以上
・・・・・・0%〜5% なお本発明において、希土類金属の添加量を前記組成に
限定した理由は、20%以下では、R27M、、型結晶
からずれて、Fe−CO相があられれ、保磁力が低下す
るためであり、28%をこえると、RT M 、1目が
多くなり、4πIsが5000G以下に低下し、最大エ
ネルギー積が4.5MGOe以下になるからである。希
土類金属はIFliに限らず2種以上複合しても同様の
効果を得られる。Cu(銅)は3%未満で・は、保磁力
の増大が認められず、15%゛をこえると、4πIsが
低下するからである。Zr、Nb5Hf%Ti、Cr。
V、Mnの1F!又は2F1以上で1%未満では、保磁
力の改善効果がなく5%をこえると、4πIsが低下す
る。さらに鉄は5%以下では4πIsが高められず、3
5%をこえると、保磁力が低下するからである。
力の改善効果がなく5%をこえると、4πIsが低下す
る。さらに鉄は5%以下では4πIsが高められず、3
5%をこえると、保磁力が低下するからである。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例1
次の組成からなる合金1 kgを高周波溶解炉で溶解し
、金型に鋳込んだ。本合金の重量組成は以下の通りであ
る。
、金型に鋳込んだ。本合金の重量組成は以下の通りであ
る。
Sm:23.896、Cu : 6. 596、Fee
15.6%、Zr:3,2%、Co:残部ここで得られ
た磁性合金インゴットは80%以上柱状品であった。こ
の合金の分析値は以下の通りであった。
15.6%、Zr:3,2%、Co:残部ここで得られ
た磁性合金インゴットは80%以上柱状品であった。こ
の合金の分析値は以下の通りであった。
Sm:23゜
Cu: 6゜
Fe:15゜
Zr: 3゜
CO:残
196
32%
51%
15%
第
次に該合金のインゴットで塊状のもの各100gを用い
て、アルゴンガス中で溶体化処理を行なった。冷却速度
は、約り00℃/分であった。続いて室温まで冷却じた
合金を別設の熱処理炉で、アルゴンガス中で800℃×
8時間加熱し、時効処理を行ない100℃/分で冷却し
た。熱処理上りの合金表面はほとんど酸化は認められな
かった。
て、アルゴンガス中で溶体化処理を行なった。冷却速度
は、約り00℃/分であった。続いて室温まで冷却じた
合金を別設の熱処理炉で、アルゴンガス中で800℃×
8時間加熱し、時効処理を行ない100℃/分で冷却し
た。熱処理上りの合金表面はほとんど酸化は認められな
かった。
次にこの合金をボールミルを用いて、ダイフロン中で湿
式粉砕し、平均粒径15μmで且つ、3 l1m〜50
μmの分布の微粉末を得た。この微粉末粒子を液体で粘
度2000CPSのエポキシ樹脂を2重量%加えて乳鉢
中で混和した。なおボールミル上りの粉末は、常温で真
空中乾燥を行なっである。
式粉砕し、平均粒径15μmで且つ、3 l1m〜50
μmの分布の微粉末を得た。この微粉末粒子を液体で粘
度2000CPSのエポキシ樹脂を2重量%加えて乳鉢
中で混和した。なおボールミル上りの粉末は、常温で真
空中乾燥を行なっである。
エポキシ樹脂と混和した微粉状粒子を、第1図に示す磁
場プレス中で加圧成形した。
場プレス中で加圧成形した。
1は励磁コイル、2は純鉄製のポールピースでこの間に
15KGの磁場を発生させた。5は非磁性材のステライ
ト、3.4は同材質で上パンチ、下パンチである。3.
4の間に、前記エポキシ樹脂と混和した粉末8gを装入
し、印加磁場15KG中で7.8から油圧を加え、加圧
成形した。この時の加圧力は2ton/c−であった。
15KGの磁場を発生させた。5は非磁性材のステライ
ト、3.4は同材質で上パンチ、下パンチである。3.
4の間に、前記エポキシ樹脂と混和した粉末8gを装入
し、印加磁場15KG中で7.8から油圧を加え、加圧
成形した。この時の加圧力は2ton/c−であった。
次に磁場中成形したままの状態で成形型を別設の油圧プ
レスで、−軸方向に5ton/c+#加え成形し、型よ
り抜き出した。この時の試料形状は第2図に示した角柱
状試料である。続いて、150℃×1時間オーブン中で
焼成した成形体の形状寸法は、a−8m/m、b−14
m/m5h−8,0n/mで矢印方向が異方性の方向で
ある。本発明方法によれば第1表1〜5に示したように
、樹脂結合型磁石として、大変高い磁気性能が得られた
。
レスで、−軸方向に5ton/c+#加え成形し、型よ
り抜き出した。この時の試料形状は第2図に示した角柱
状試料である。続いて、150℃×1時間オーブン中で
焼成した成形体の形状寸法は、a−8m/m、b−14
m/m5h−8,0n/mで矢印方向が異方性の方向で
ある。本発明方法によれば第1表1〜5に示したように
、樹脂結合型磁石として、大変高い磁気性能が得られた
。
磁6は比較例で、インゴットを微粉砕して粒度5〜15
μm平均粒度7μmとし、本発明方法と同じように磁場
成形した。磁場成形の加圧力は1ton/cdで第2図
に示したのと同形状の仮成形体(グリーンボディ)を得
た。第1表No、5は比較例の焼結した永久磁石の特性
を示す。
μm平均粒度7μmとし、本発明方法と同じように磁場
成形した。磁場成形の加圧力は1ton/cdで第2図
に示したのと同形状の仮成形体(グリーンボディ)を得
た。第1表No、5は比較例の焼結した永久磁石の特性
を示す。
実施例2
実施例1−漱4の条件でn−10ロツト熱処理し、永久
磁石を成形した。続いて150℃×1時間オーブン中で
加熱焼成し室温まで冷却後、ハ1定磁場強度25KOe
で、自記磁束計を用いて磁気性能を調べた。又比較例1
として、SmCo1合金粉末の平均粒度5μmものを用
いて、エポキシ樹脂2重量%を混和した。同様にn−5
ケ磁場中成形し、焼成(150℃×1時間)後、磁気測
定を行なった。又比較例2として、第1表N016と同
一条件で製造し、焼結し熱処理したちの10ロツトにつ
いて調べた。第2表に以上の結果をまとめて記す。
磁石を成形した。続いて150℃×1時間オーブン中で
加熱焼成し室温まで冷却後、ハ1定磁場強度25KOe
で、自記磁束計を用いて磁気性能を調べた。又比較例1
として、SmCo1合金粉末の平均粒度5μmものを用
いて、エポキシ樹脂2重量%を混和した。同様にn−5
ケ磁場中成形し、焼成(150℃×1時間)後、磁気測
定を行なった。又比較例2として、第1表N016と同
一条件で製造し、焼結し熱処理したちの10ロツトにつ
いて調べた。第2表に以上の結果をまとめて記す。
第
表
本発明法の樹脂結合型磁石は、磁気性能は、SmCo、
合金のそれより高く、焼結法よりは若干低い。しかし、
磁気性能のバラツキは大変に小さいことがわかった。こ
の理由は本発明法は、合金インゴットのまま熱処理を行
うので、酸化、Smの蒸発等組成に係る問題が極力防1
ト出来るためであると考えられる。すなわち焼結法はグ
リーンボディ(仮成形体)めため内部にガスを吸着して
おり、且つ粉末を成形しであるため、表面積が大きく、
焼結の際Arガス中の酸素ガス、窒素ガスなどとの反応
を生じ性能のバラツキに起因することがわかった。
合金のそれより高く、焼結法よりは若干低い。しかし、
磁気性能のバラツキは大変に小さいことがわかった。こ
の理由は本発明法は、合金インゴットのまま熱処理を行
うので、酸化、Smの蒸発等組成に係る問題が極力防1
ト出来るためであると考えられる。すなわち焼結法はグ
リーンボディ(仮成形体)めため内部にガスを吸着して
おり、且つ粉末を成形しであるため、表面積が大きく、
焼結の際Arガス中の酸素ガス、窒素ガスなどとの反応
を生じ性能のバラツキに起因することがわかった。
実施例3
実施例第1表NO12に示したのと同一の製造条件)
の磁性粉末を用いて、含浸法により永久磁石をつくった
。先ず磁性粉の粒度は平均粒度15μmとし、25g中
に重量比で0.3%のオレイン酸を加え乳鉢中で混合し
た。この混合粉末を第1図に示した磁場成形装置で第1
表No、 2と同様の条flトで加圧成形し、角柱状ブ
ロック(成形体)を得た。
。先ず磁性粉の粒度は平均粒度15μmとし、25g中
に重量比で0.3%のオレイン酸を加え乳鉢中で混合し
た。この混合粉末を第1図に示した磁場成形装置で第1
表No、 2と同様の条flトで加圧成形し、角柱状ブ
ロック(成形体)を得た。
該成形体を粘度100 CP Sの1液性エポキシ樹脂
液20Occ中に浸漬して、常温で2時間放置して、含
浸を行なった。続いてバインダーであるエポキシ液中よ
り、成形体をとり出し、エチルアルコールで洗浄後オー
ブン中で150”CX1時間加熱焼成固化させた。該試
料を自記磁束計を用いてB−Hカーブを測定した。その
結果を第3図3に示す。1は比較例1のSmCo9合金
粉末を成形したブロックを同様に含浸した時に得られた
B−Hカーブを示す。
液20Occ中に浸漬して、常温で2時間放置して、含
浸を行なった。続いてバインダーであるエポキシ液中よ
り、成形体をとり出し、エチルアルコールで洗浄後オー
ブン中で150”CX1時間加熱焼成固化させた。該試
料を自記磁束計を用いてB−Hカーブを測定した。その
結果を第3図3に示す。1は比較例1のSmCo9合金
粉末を成形したブロックを同様に含浸した時に得られた
B−Hカーブを示す。
又2は比較例2のSmCo5焼結型磁石量産製造品の代
表的なり−Hカーブをあられしたものである。
表的なり−Hカーブをあられしたものである。
第 2 表
本発明方法は第2表からもわかるように、従来から知ら
れているSmCoq合金の樹脂結合型磁石よりもはるか
に磁気特性が高く且つ焼結法で作られたSmCo5磁石
と同じ磁気特性が得られた。
れているSmCoq合金の樹脂結合型磁石よりもはるか
に磁気特性が高く且つ焼結法で作られたSmCo5磁石
と同じ磁気特性が得られた。
実施例4
第1表NQ、3と同一の熱処理条件で得られた微粉末2
0gを用意した。この磁性粉末にpbとSnが1=1の
組成比からなるハンダ粉末(平均粒度が2μm)をff
i量比で6%混合し、窒素ガスを流出させた、グローボ
ックス中で1時間混和した。
0gを用意した。この磁性粉末にpbとSnが1=1の
組成比からなるハンダ粉末(平均粒度が2μm)をff
i量比で6%混合し、窒素ガスを流出させた、グローボ
ックス中で1時間混和した。
次に第1図に示した磁場成形装置で第1表NO,3の試
料と同様に磁場中加圧成形を行なった。この時の最終加
圧成形圧力は7ton/airであったが、成形体の割
れ、型からの抜き出しは同等問題なく出来た。′続いて
、A「ガス雰囲気中で温度325℃×1時間加熱し、室
温まで冷却した。本発明方法で得られた、永久磁石の特
性を以下に記す。
料と同様に磁場中加圧成形を行なった。この時の最終加
圧成形圧力は7ton/airであったが、成形体の割
れ、型からの抜き出しは同等問題なく出来た。′続いて
、A「ガス雰囲気中で温度325℃×1時間加熱し、室
温まで冷却した。本発明方法で得られた、永久磁石の特
性を以下に記す。
Br −8,300(G)
bHc 、 −6,500(Oe)iHc
−10,500(Oe)(BH)max−15,2
MGOe ρ(g/cc)−7,6 第1表NIL3の本発明方法の永久磁石に比べ、本実施
例によれば、さらに磁気特性が改良出来ることがわかっ
た。又本実施例永久磁石材料は、耐衝撃性、欠け、割れ
等にも大変強いことが判明した。
−10,500(Oe)(BH)max−15,2
MGOe ρ(g/cc)−7,6 第1表NIL3の本発明方法の永久磁石に比べ、本実施
例によれば、さらに磁気特性が改良出来ることがわかっ
た。又本実施例永久磁石材料は、耐衝撃性、欠け、割れ
等にも大変強いことが判明した。
磁石成形体を高さ1mの高さからコンクリート床上に落
下させても、何ら異状は認められなかった。
下させても、何ら異状は認められなかった。
さらに本発明法は、原料費の高い希土類金属、及びコバ
ルトを使用するので、原料歩留りがコストに大きく影響
する。本発明法は、直接製品形状に型を用いて成形出来
るので90%以上の歩留りであった。一方従来法の焼結
磁石は歩留りが10%〜30%にもなりコストが高くな
る欠点がある。
ルトを使用するので、原料歩留りがコストに大きく影響
する。本発明法は、直接製品形状に型を用いて成形出来
るので90%以上の歩留りであった。一方従来法の焼結
磁石は歩留りが10%〜30%にもなりコストが高くな
る欠点がある。
本発明は、R2TM、7型永久磁石合金の特性を樹脂結
合あるいは、メタルバインダー法によって、磁気特性を
高めたこと及び量産製造のバラツキを少く出来るなど、
当業界にとって多大の利益を持たらすものである。本発
明永久磁石材料の用途は、コアーレスモーター、ステッ
ピングモーター、電磁ブザー、スピーカー、時計用ステ
ッピングモーター、゛カートリッヂなど精密機器への応
用が拓けているこれら分野の該デバイスに用いれば、低
コスト、高性能すなわち、コストパフォーマンスの高い
商品づくりに画期的な効果を果すものと信する。このよ
うに本発明方法は、工業上大変有益なものである。
合あるいは、メタルバインダー法によって、磁気特性を
高めたこと及び量産製造のバラツキを少く出来るなど、
当業界にとって多大の利益を持たらすものである。本発
明永久磁石材料の用途は、コアーレスモーター、ステッ
ピングモーター、電磁ブザー、スピーカー、時計用ステ
ッピングモーター、゛カートリッヂなど精密機器への応
用が拓けているこれら分野の該デバイスに用いれば、低
コスト、高性能すなわち、コストパフォーマンスの高い
商品づくりに画期的な効果を果すものと信する。このよ
うに本発明方法は、工業上大変有益なものである。
第1図は、本実施例で用いた磁場成形装置の断面概略図
。 第2図は本実施例で磁場中成形したブロックの概略図。 第3図は、本発明方法の実施例3で得られた、永久磁石
材料のB−Hカーブを示す図。 ・励磁コイル ・ポールピース ・成形型上パンチ(非磁性ステライト)・成形型下パン
チ() 、 /〆 (〃) パ磁性粉末 ・プレス用台座(上部) 〃 (下部) 第2図 −H(にoe) 第3図
。 第2図は本実施例で磁場中成形したブロックの概略図。 第3図は、本発明方法の実施例3で得られた、永久磁石
材料のB−Hカーブを示す図。 ・励磁コイル ・ポールピース ・成形型上パンチ(非磁性ステライト)・成形型下パン
チ() 、 /〆 (〃) パ磁性粉末 ・プレス用台座(上部) 〃 (下部) 第2図 −H(にoe) 第3図
Claims (1)
- 組成が1種類以上の希土類金属Rと1種類以上の遷移
金属TMとで実質的に構成される合金からなり且つ該合
金のマクロ組織が柱状晶を含むインゴットを微粉砕する
工程、微粉砕された磁粉を磁場成形し仮成形体(グリー
ンボディ)を形成する工程、前記グリーンボディを焼結
する工程とからなることを特徴とする永久磁石の製造方
法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2198815A JPH03114206A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2198815A JPH03114206A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 永久磁石の製造方法 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8357780A Division JPS5710210A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Manufacture of permanent magnet material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03114206A true JPH03114206A (ja) | 1991-05-15 |
Family
ID=16397374
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2198815A Pending JPH03114206A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03114206A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112927920A (zh) * | 2021-03-05 | 2021-06-08 | 西安交通大学 | 一种提高2:17型Sm-Co烧结磁体磁性能的加压热处理方法 |
US11694826B2 (en) | 2018-12-28 | 2023-07-04 | Nichia Corporation | Method of preparing bonded magnet and bonded magnet |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50137820A (ja) * | 1974-04-24 | 1975-11-01 | ||
JPS50155420A (ja) * | 1974-06-07 | 1975-12-15 | ||
JPS56150146A (en) * | 1980-04-22 | 1981-11-20 | Seiko Epson Corp | Production of rare earth-cobalt permanent magnet alloy |
-
1990
- 1990-07-26 JP JP2198815A patent/JPH03114206A/ja active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPS50137820A (ja) * | 1974-04-24 | 1975-11-01 | ||
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CN112927920B (zh) * | 2021-03-05 | 2022-05-06 | 西安交通大学 | 一种提高2:17型Sm-Co烧结磁体磁性能的加压热处理方法 |
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