JPH03114205A - 焼結型永久磁石 - Google Patents
焼結型永久磁石Info
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- JPH03114205A JPH03114205A JP2198814A JP19881490A JPH03114205A JP H03114205 A JPH03114205 A JP H03114205A JP 2198814 A JP2198814 A JP 2198814A JP 19881490 A JP19881490 A JP 19881490A JP H03114205 A JPH03114205 A JP H03114205A
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Landscapes
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、希土類金属のSm、YSP r、Ce。
La、を1種又は2FJ以上と、遷移金属のFe。
Co5NfSTi、Tas Nb、Hf、Zr、C「、
Mo、V、Mn、Cuを2種以上で構成されたR2TM
I□型永久磁石合金の製造方法に係るものである。
Mo、V、Mn、Cuを2種以上で構成されたR2TM
I□型永久磁石合金の製造方法に係るものである。
従来R2TMI7型永久磁石の製造方法としては、例え
ば一般式Sm (CobalCuo、 12Fe0.
2ZrO,02)7.0で表わされる金属間化合物を粉
砕して、粒度2μm〜10μmに粒度調整し、この粉末
を磁場中で所望形状に成形した後焼結する方法が行われ
ている。焼結法は、磁石の磁気特性は(BH)max2
2〜30MGOeと大変高い性能が得られている。しか
しR2TM+tyJ、合金は希土類元素(R)の量は、
磁石特性に大きい影響力があるといわれている。すなわ
ち所望の磁気特性を得る条件としてR(TM)zの2の
範囲は非常に狭い範囲であることが知られている。例え
ばR−3m % Ce s P r s Yの場合、概
算±0.5ffi量%の変位は、Zが1も変化すること
になり少くとも±0.3ffim%の範囲に入らなけれ
ばならない。しかし希土類元素は活性であり、その蒸気
、圧も高いので磁石化工程で、組成変動が大きく所望の
磁気性能を安定して維持出来ない。すなわち溶解による
R元素の蒸発、粉末化工程における酸化、焼結、溶体化
熱処理(以下SSTと呼称)、時効処理(以下AGEと
呼称)、によるR元素の蒸発、及び酸化を生じ易い。又
焼結磁石は、硬く脆いため機械加工、あるいは取り扱い
上欠け、割れを生じ昌い欠点があった。一方RTM、合
金、例えばSmCo9合金を微粉砕して樹脂結合した永
久磁石材料も知られているが、最大磁気エネルギー積は
、5〜10MGOeと低いものである。
ば一般式Sm (CobalCuo、 12Fe0.
2ZrO,02)7.0で表わされる金属間化合物を粉
砕して、粒度2μm〜10μmに粒度調整し、この粉末
を磁場中で所望形状に成形した後焼結する方法が行われ
ている。焼結法は、磁石の磁気特性は(BH)max2
2〜30MGOeと大変高い性能が得られている。しか
しR2TM+tyJ、合金は希土類元素(R)の量は、
磁石特性に大きい影響力があるといわれている。すなわ
ち所望の磁気特性を得る条件としてR(TM)zの2の
範囲は非常に狭い範囲であることが知られている。例え
ばR−3m % Ce s P r s Yの場合、概
算±0.5ffi量%の変位は、Zが1も変化すること
になり少くとも±0.3ffim%の範囲に入らなけれ
ばならない。しかし希土類元素は活性であり、その蒸気
、圧も高いので磁石化工程で、組成変動が大きく所望の
磁気性能を安定して維持出来ない。すなわち溶解による
R元素の蒸発、粉末化工程における酸化、焼結、溶体化
熱処理(以下SSTと呼称)、時効処理(以下AGEと
呼称)、によるR元素の蒸発、及び酸化を生じ易い。又
焼結磁石は、硬く脆いため機械加工、あるいは取り扱い
上欠け、割れを生じ昌い欠点があった。一方RTM、合
金、例えばSmCo9合金を微粉砕して樹脂結合した永
久磁石材料も知られているが、最大磁気エネルギー積は
、5〜10MGOeと低いものである。
さらに、R2T M 17型永久磁石の磁気性能の一番
の決め手である酸化防止に多大な工程技術管理が要求さ
れる。粉末法による焼結磁石は、焼結温度1150℃〜
1200℃で不活性雰囲気中又は遷元性ガス中で焼結を
行なうが、この際粉末表面は極く微量の空気又は酸素で
どうしても酸化を生じ易い欠点があった。
の決め手である酸化防止に多大な工程技術管理が要求さ
れる。粉末法による焼結磁石は、焼結温度1150℃〜
1200℃で不活性雰囲気中又は遷元性ガス中で焼結を
行なうが、この際粉末表面は極く微量の空気又は酸素で
どうしても酸化を生じ易い欠点があった。
この発明は、上述した従来方法の欠点を改善したもので
希土類元素の酸化、蒸発による変動を押え所定組成を容
易に得られる製造方法を提供することを目的とするもの
である。以下本発明を工程に従って順次詳細に説明する
。
希土類元素の酸化、蒸発による変動を押え所定組成を容
易に得られる製造方法を提供することを目的とするもの
である。以下本発明を工程に従って順次詳細に説明する
。
本発明における磁性合金は、Y % S m −P r
、Ce SL a 、などの希土類金属を20%〜28
%(以下重量%を示す)とCu(銅)3〜15%、Fe
(鉄)5〜35%、Z「、Hf5Ti、Nb。
、Ce SL a 、などの希土類金属を20%〜28
%(以下重量%を示す)とCu(銅)3〜15%、Fe
(鉄)5〜35%、Z「、Hf5Ti、Nb。
C「、V、Mn、のいずれか、を1種又は2種以上1〜
5%、残部CO゛からなる合金である。
5%、残部CO゛からなる合金である。
まず上記組成の合金をアルゴンガス中で高周波溶解して
インゴットに鋳造する。この場合、鋳型の構造材質は金
型とし、冷却速度をコントロールしながら、柱状晶を現
出させることにより、4πIs(飽和磁化)及びiHc
(保磁力)を高められる。更に該合金インゴットをア
ルゴンガスなどの非酸化性雰囲気中で1100℃〜12
20℃に加熱して1時間〜24時間熱処理を行ない、室
温まで冷却する。この時の冷却速度は、10〜b得られ
る。次;こ室温まで冷却した磁性合金を500〜850
℃に加熱して、時効処理によって、磁気的に硬化をさせ
る。前記2種類の熱処理を、磁性合金インゴットのまま
、すなわち塊状で行なうので、合金組成の変動を極めて
少なく出来る利点がある。すなわち、磁性合金の表面積
は体積に比しインゴット塊状のまま熱処理を行なうので
、大変小さく出来る。その結果、当然磁性合金の表面酸
化を著るしく減小出来る利点を有する。溶体化で均一相
を、続いて時効によって、析出硬化を促進させ、磁気的
に硬化するものと考えられる。次に熱処理したインゴッ
トを、ショークラッシャートップミルなどを用いて粗粉
砕する。この時の粒度は一30メツシュとかなり粗粒子
粉末である。
インゴットに鋳造する。この場合、鋳型の構造材質は金
型とし、冷却速度をコントロールしながら、柱状晶を現
出させることにより、4πIs(飽和磁化)及びiHc
(保磁力)を高められる。更に該合金インゴットをア
ルゴンガスなどの非酸化性雰囲気中で1100℃〜12
20℃に加熱して1時間〜24時間熱処理を行ない、室
温まで冷却する。この時の冷却速度は、10〜b得られ
る。次;こ室温まで冷却した磁性合金を500〜850
℃に加熱して、時効処理によって、磁気的に硬化をさせ
る。前記2種類の熱処理を、磁性合金インゴットのまま
、すなわち塊状で行なうので、合金組成の変動を極めて
少なく出来る利点がある。すなわち、磁性合金の表面積
は体積に比しインゴット塊状のまま熱処理を行なうので
、大変小さく出来る。その結果、当然磁性合金の表面酸
化を著るしく減小出来る利点を有する。溶体化で均一相
を、続いて時効によって、析出硬化を促進させ、磁気的
に硬化するものと考えられる。次に熱処理したインゴッ
トを、ショークラッシャートップミルなどを用いて粗粉
砕する。この時の粒度は一30メツシュとかなり粗粒子
粉末である。
該粗粒子粉末を、ボールミル、ジュツトミル、などの機
械装置を用いて、微粉砕を行なう。この場合磁石の保磁
力は熱処理により、形成された合金中の微細構造組織に
起因するため、これが破壊されない程度に粉砕する。粉
末の粒度は、3μm〜85μmに粉砕することが望まし
い。なお粒径が3μ以下になると、微細組織が破壊され
るため、飽和磁化、保磁力が減小し易いので3μ以上と
した。又85μを越えると保磁力、及び飽和磁化が減小
する問題がある。さらに粉末の充てん率、及び磁場中配
向性の低下を来たし易い。従って好ましくは、平均粒度
10〜15μmで分布が3μm〜50μmの磁性粉末粒
子が良い。このようにして得られた微粉状粒子に有機物
バインダー、融点が400℃以下のメタルバイ・ンダー
を添加して、混合した後、非磁性゛材料からなる金型内
に充てんし、12〜30KGの磁場をかけて、粒子を磁
場配向させながら1〜7ton/cdの圧力で加圧成形
して所望形状に圧粉成形し、焼成して永久磁石を製造せ
んとするものである。ここで有機物バインダーは、熱硬
化性、熱可塑性のいずれでも良く好ましくは、エポキシ
系樹脂、EVA樹脂、フェノール系樹脂、ポリエステル
系樹脂などがあり、その量は、0.5%(重量比)〜1
0%である。
械装置を用いて、微粉砕を行なう。この場合磁石の保磁
力は熱処理により、形成された合金中の微細構造組織に
起因するため、これが破壊されない程度に粉砕する。粉
末の粒度は、3μm〜85μmに粉砕することが望まし
い。なお粒径が3μ以下になると、微細組織が破壊され
るため、飽和磁化、保磁力が減小し易いので3μ以上と
した。又85μを越えると保磁力、及び飽和磁化が減小
する問題がある。さらに粉末の充てん率、及び磁場中配
向性の低下を来たし易い。従って好ましくは、平均粒度
10〜15μmで分布が3μm〜50μmの磁性粉末粒
子が良い。このようにして得られた微粉状粒子に有機物
バインダー、融点が400℃以下のメタルバイ・ンダー
を添加して、混合した後、非磁性゛材料からなる金型内
に充てんし、12〜30KGの磁場をかけて、粒子を磁
場配向させながら1〜7ton/cdの圧力で加圧成形
して所望形状に圧粉成形し、焼成して永久磁石を製造せ
んとするものである。ここで有機物バインダーは、熱硬
化性、熱可塑性のいずれでも良く好ましくは、エポキシ
系樹脂、EVA樹脂、フェノール系樹脂、ポリエステル
系樹脂などがあり、その量は、0.5%(重量比)〜1
0%である。
有機物バインダーのさらに好ましい量は、1%〜5%で
この場合、加圧成形における、磁性粉末の充てん率が6
0%以上となり、密度ρは5.0以上を得られる。
この場合、加圧成形における、磁性粉末の充てん率が6
0%以上となり、密度ρは5.0以上を得られる。
又メタルバインダーは、Sm、Pb、I n5Bt、C
d、TIなどの低融点金属、及びその合金でM、P(融
点)が概ね400℃以下のものを用いる。メタルバイン
ダーの効果は、永久磁石の機械的な強度、靭性、及び磁
気特性のもの温度特性を改良することが出来る。
d、TIなどの低融点金属、及びその合金でM、P(融
点)が概ね400℃以下のものを用いる。メタルバイン
ダーの効果は、永久磁石の機械的な強度、靭性、及び磁
気特性のもの温度特性を改良することが出来る。
次に本発明永久磁石材料の製造方法における好ましい合
金組成は以下の通りである。
金組成は以下の通りである。
S ms Ys P r SCeを1種又は2種以上・
・・22%〜25% Cu・・・・・・・・・4%〜10%(〃)Fe・・・
・・・・・・10%〜35%(//)CO・・・・・・
・・・残部 Z r SHf % T t 1N b s T a
、 Vの1種又は2種以上・・・・・・0%〜5% なお本発明において、希土類金属の添加量を前記組成に
限定した理由は、20%以下では、R2TM、、型結晶
からずれて、Fe−CO相があられれ、保磁力が低下す
るためであり、28%をこえると、RTM、ellが多
くなり、4πISが5000G以下に低下し、最大エネ
ルギー積が4.5MGOe以下になるからである。希土
類金属は1種に限らず2FIi以上腹合しても同様の効
果を得られる。Cu(銅)は3%未満では、保磁力の増
大が認められず、15%をこえると、4π!Sが低下す
るからである。Zr5NbSHf、Ti5Cr、V、M
nの1種又は2種以上で1%未満では、保磁力の改善効
果がなく5%をこえると、4πIsが低下する。さらに
鉄は5%以下では4πIsが高められず、35%をこえ
ると、保磁力が低下するからである。
・・22%〜25% Cu・・・・・・・・・4%〜10%(〃)Fe・・・
・・・・・・10%〜35%(//)CO・・・・・・
・・・残部 Z r SHf % T t 1N b s T a
、 Vの1種又は2種以上・・・・・・0%〜5% なお本発明において、希土類金属の添加量を前記組成に
限定した理由は、20%以下では、R2TM、、型結晶
からずれて、Fe−CO相があられれ、保磁力が低下す
るためであり、28%をこえると、RTM、ellが多
くなり、4πISが5000G以下に低下し、最大エネ
ルギー積が4.5MGOe以下になるからである。希土
類金属は1種に限らず2FIi以上腹合しても同様の効
果を得られる。Cu(銅)は3%未満では、保磁力の増
大が認められず、15%をこえると、4π!Sが低下す
るからである。Zr5NbSHf、Ti5Cr、V、M
nの1種又は2種以上で1%未満では、保磁力の改善効
果がなく5%をこえると、4πIsが低下する。さらに
鉄は5%以下では4πIsが高められず、35%をこえ
ると、保磁力が低下するからである。
次に本発明の実施例について説明する。
実施例1
次の組成からなる合金1 kgを高周波溶解炉で溶解し
、金型に鋳込んだ。本合金のffl量組成は以下の通り
である。
、金型に鋳込んだ。本合金のffl量組成は以下の通り
である。
Sm:23.8%、Cu:6.5%、Fe:15.6%
、Zr:3.2%、CO:残部ここで得られた磁性合金
インゴットは80%以上柱状品であった。この合金の分
析値は以下の通りであった。
、Zr:3.2%、CO:残部ここで得られた磁性合金
インゴットは80%以上柱状品であった。この合金の分
析値は以下の通りであった。
Sm:23.21%
Cu: 6.32%
Fe:15.51%
Z 「 :
3゜
15%
CO:残
第
表
次に該合金のインゴットで塊状のもの各100gを用い
て、アルゴンガス中で溶体化処理を行なった。冷却速度
は、約200”C/分であった。続いて室温まで冷却し
た合金を別設の熱処理炉で、アルゴンガス中で800℃
×8時間加熱し、時効処理を行ない100℃/分で冷却
した。熱処理上りの合金表面はほと°んど酸化は認めら
れなかった。
て、アルゴンガス中で溶体化処理を行なった。冷却速度
は、約200”C/分であった。続いて室温まで冷却し
た合金を別設の熱処理炉で、アルゴンガス中で800℃
×8時間加熱し、時効処理を行ない100℃/分で冷却
した。熱処理上りの合金表面はほと°んど酸化は認めら
れなかった。
次にこの合金をボールミルを用いて、ダイフロン中で湿
式粉砕し、平均粒径15μmで且つ、3μm〜50μm
の分布の微粉末を得た。この微粉末粒子を液状で粘度2
000CPSのエポキシ樹脂を2重量%加えて乳鉢中で
混和した。なおボールミル上りの粉末は、常温で真空中
乾燥を行なっである。
式粉砕し、平均粒径15μmで且つ、3μm〜50μm
の分布の微粉末を得た。この微粉末粒子を液状で粘度2
000CPSのエポキシ樹脂を2重量%加えて乳鉢中で
混和した。なおボールミル上りの粉末は、常温で真空中
乾燥を行なっである。
エポキシ樹脂と混和した微粉状粒子を、第1図に示す磁
場プレス中で加圧成形した。
場プレス中で加圧成形した。
1は励磁コイル、2は純鉄製のポールピースでこの間に
15KGの磁場を発生させた。5は非磁性材のステライ
ト、3.4は同材質で上パンチ、下パンチである。3.
4の間に、前記エポキシ樹脂と混和した粉末8gを装入
し、印加磁場15KG中で7.8から油圧を加え、加圧
成形した。この時の加圧力は2ton/cdであった。
15KGの磁場を発生させた。5は非磁性材のステライ
ト、3.4は同材質で上パンチ、下パンチである。3.
4の間に、前記エポキシ樹脂と混和した粉末8gを装入
し、印加磁場15KG中で7.8から油圧を加え、加圧
成形した。この時の加圧力は2ton/cdであった。
次に磁場中成形したままの状聾で成形型を別設の油圧プ
レスで、−軸方向に5ton/cJ加え成形し、型より
抜き出した。この時の試料形状は第2図に示した角柱状
試料である。続いて、150℃×1時間オーブン中で焼
成した成形体の形状寸法は、a−8m/m、b−14m
/m5h−8,0m/mで矢印方向が異方性の方向であ
る。本発明方法によれば第1表1〜5に示したように、
樹脂結合型磁石として、大変高い磁気性能が得られた。
レスで、−軸方向に5ton/cJ加え成形し、型より
抜き出した。この時の試料形状は第2図に示した角柱状
試料である。続いて、150℃×1時間オーブン中で焼
成した成形体の形状寸法は、a−8m/m、b−14m
/m5h−8,0m/mで矢印方向が異方性の方向であ
る。本発明方法によれば第1表1〜5に示したように、
樹脂結合型磁石として、大変高い磁気性能が得られた。
Nα6は比較例で、インゴットを微粉砕して粒度5〜1
5μm平均拉度7μmとし、本発明方法と同じように磁
場成形した。磁場成形の加圧力は1ton/c+jで第
2図に示したのと同形状の仮成形体(グリーンボディ)
を得た。第1表Na6は比較例の焼結した永久磁石の特
性を示す。
5μm平均拉度7μmとし、本発明方法と同じように磁
場成形した。磁場成形の加圧力は1ton/c+jで第
2図に示したのと同形状の仮成形体(グリーンボディ)
を得た。第1表Na6は比較例の焼結した永久磁石の特
性を示す。
実施例2
実施例1.−No、4の条件でn−10ロツト熱処理し
、永久磁石を成形した。続いて150℃×1時間オーブ
ン中で加熱焼成し室温まで冷却後、測定磁場強度25
K Oeで、自記磁束計を用いて磁気性能を調べた。又
比較例1として、SmCo5合金粉末の平均粒度5μm
ものを用いて、エポキシ樹脂2ffi量%を混和した。
、永久磁石を成形した。続いて150℃×1時間オーブ
ン中で加熱焼成し室温まで冷却後、測定磁場強度25
K Oeで、自記磁束計を用いて磁気性能を調べた。又
比較例1として、SmCo5合金粉末の平均粒度5μm
ものを用いて、エポキシ樹脂2ffi量%を混和した。
同様にn−5ケ磁場中成形し、焼成(15°0℃×1時
間)後、磁気測定を行なった。又比較例2として、第1
表No、 6と同一条件で製造し、焼結し熱処理したも
のloロットについて調べた。第2表に以上の結果をま
とめて記す。
間)後、磁気測定を行なった。又比較例2として、第1
表No、 6と同一条件で製造し、焼結し熱処理したも
のloロットについて調べた。第2表に以上の結果をま
とめて記す。
第
表
本発明法の樹脂結合型磁石は、磁気性能は、SmCo、
合金のそれより高く、焼結法よりは若干低い。しかし、
磁気性能のバラツキは大変に小さいことがわかった。こ
の理由は本発明法は、合金インボッ・トのまま熱処理を
行うので、酸化、Smの蒸発等組成に係る問題が極力防
市出来るためであると考えられる。すなわち・焼結法は
グリーンボディ(仮成形体)めため内部にガスを吸着し
ており、且つ粉末を成形しであるため、表面積が大きく
、焼結の際Arガス中の酸素ガス、窒素ガスなどとの反
応を生じ性能のバラツキに起因することがわかった。
合金のそれより高く、焼結法よりは若干低い。しかし、
磁気性能のバラツキは大変に小さいことがわかった。こ
の理由は本発明法は、合金インボッ・トのまま熱処理を
行うので、酸化、Smの蒸発等組成に係る問題が極力防
市出来るためであると考えられる。すなわち・焼結法は
グリーンボディ(仮成形体)めため内部にガスを吸着し
ており、且つ粉末を成形しであるため、表面積が大きく
、焼結の際Arガス中の酸素ガス、窒素ガスなどとの反
応を生じ性能のバラツキに起因することがわかった。
実施例3
実施例第1表No、 2に示したのと同一の製造条件の
磁性粉末を用いて、含浸法により永久磁石をつくった。
磁性粉末を用いて、含浸法により永久磁石をつくった。
先ず磁性粉の粒度は平均粒度15μmとし、25g中に
ffI量比で0.3%のオレイン酸を加え乳鉢中で混合
した。この混合粉末を第1図に示した磁場成形装置で第
1表No、2と同様の条件で加圧成形し、角柱状ブロッ
ク(成形体)を得た。
ffI量比で0.3%のオレイン酸を加え乳鉢中で混合
した。この混合粉末を第1図に示した磁場成形装置で第
1表No、2と同様の条件で加圧成形し、角柱状ブロッ
ク(成形体)を得た。
該成形体を粘度toocpsの1液性エポキシ樹脂液2
00cc中に浸漬して、常温で2時間放置して、含浸を
行なった。続いてバインダーであるエポキシ液中より、
成形体をとり出し、エチルアルコールで洗浄後オーブン
中で150℃×1時間加熱焼成固化させた。該試料を自
記磁束計を用いてB−Hカーブを測定した。その結果を
第3図3に示す。]は比較例1のSmCo1合金粉末を
成形したブロックを同様に含浸した時に得られたB−H
カーブを示す。
00cc中に浸漬して、常温で2時間放置して、含浸を
行なった。続いてバインダーであるエポキシ液中より、
成形体をとり出し、エチルアルコールで洗浄後オーブン
中で150℃×1時間加熱焼成固化させた。該試料を自
記磁束計を用いてB−Hカーブを測定した。その結果を
第3図3に示す。]は比較例1のSmCo1合金粉末を
成形したブロックを同様に含浸した時に得られたB−H
カーブを示す。
又2は比較例2のSmCo、焼結型磁石量産製造品の代
表的なり−Hカーブをあられしたものである。
表的なり−Hカーブをあられしたものである。
本発明方法は第2表からもわかるように、従来から知ら
れているSmCo5合金の樹脂結合型磁石よりもはるか
に磁気特性が高く1つ焼結法で作られたSmCo、磁石
と同じ磁気特性が得られた。
れているSmCo5合金の樹脂結合型磁石よりもはるか
に磁気特性が高く1つ焼結法で作られたSmCo、磁石
と同じ磁気特性が得られた。
実施例4
第1表No、3と同一の熱処理条件で得られた微粉末2
0gを用意した。この磁性粉末にpbとSnが1:1の
組成比か、らなるハンダ粉末(平均粒度が2μm)をf
fl量比で6%混合し、窒素ガスを流出させた、グロー
ボックス中で1時間混和した。
0gを用意した。この磁性粉末にpbとSnが1:1の
組成比か、らなるハンダ粉末(平均粒度が2μm)をf
fl量比で6%混合し、窒素ガスを流出させた、グロー
ボックス中で1時間混和した。
次に第1図に示した磁場成形装置で第1表No、3の試
料と同様に磁場中加圧成形を行なった。この時の最終加
圧成形圧力は7ton/c−であったが、成形体の割れ
、型からの抜き出しは同等問題なくへ 出来た。、、続いて、Arガス雰囲気中で温度325℃
×1時間加熱し、室温まで冷却した。本発明ノj法でt
ilられな、永久磁石の特性を以下に記す。
料と同様に磁場中加圧成形を行なった。この時の最終加
圧成形圧力は7ton/c−であったが、成形体の割れ
、型からの抜き出しは同等問題なくへ 出来た。、、続いて、Arガス雰囲気中で温度325℃
×1時間加熱し、室温まで冷却した。本発明ノj法でt
ilられな、永久磁石の特性を以下に記す。
Br −8,300(G)
bHc −6,500(Oe)iHc
−10,500(Oe)(BH)maxJ−15,2
MGOe ρ(g/cc)−7,6 第1表隘3の本発明方法の永久磁石に比べ、本実施例に
よれば、さらに磁気特性が改良出来ることがわかった。
−10,500(Oe)(BH)maxJ−15,2
MGOe ρ(g/cc)−7,6 第1表隘3の本発明方法の永久磁石に比べ、本実施例に
よれば、さらに磁気特性が改良出来ることがわかった。
又本実施例永久磁石材料は、耐衝撃性、欠け、割れ等に
も大変強いことが判明した。
も大変強いことが判明した。
磁石成形体を高さ1mの高さからコンクリート床上に落
下させても、何ら異状は認められなかった。
下させても、何ら異状は認められなかった。
さらに本発明法は、原11費の高い希土類金属、及びコ
バルトを使用するので、原料歩留りがコストに大きく影
響する。本発明法は、直接製品形状に型を用いて成形出
来るので90%以上の歩留りであった。一方従来法の焼
結磁石は歩留りが10%〜30%にもなりコストが高く
なる欠点がある。
バルトを使用するので、原料歩留りがコストに大きく影
響する。本発明法は、直接製品形状に型を用いて成形出
来るので90%以上の歩留りであった。一方従来法の焼
結磁石は歩留りが10%〜30%にもなりコストが高く
なる欠点がある。
本発明は、R2T M 17型永久磁石合金の特性を樹
脂結合あるいは、メタルバインダー法によって、磁気特
性を高めたこと及び量産製造のバラツキを少く出来るな
ど、当業界にとって多大の利益を持たらすものである。
脂結合あるいは、メタルバインダー法によって、磁気特
性を高めたこと及び量産製造のバラツキを少く出来るな
ど、当業界にとって多大の利益を持たらすものである。
本発明永久磁石材料の用途は、コアーレスモーター、ス
テッピングモーター、電磁ブザー、スピーカー、時計用
ステッピングモーター、カートリッヂなど精密機器への
応用が拓けているこれら分野の該デバイスに用いれば、
低コスト、高性能すなわち、コストパフォーマンスの高
い商品づくりに画期的な効果を果すものと信する。この
ように本発明方法は、工業上大変有益なものである。
テッピングモーター、電磁ブザー、スピーカー、時計用
ステッピングモーター、カートリッヂなど精密機器への
応用が拓けているこれら分野の該デバイスに用いれば、
低コスト、高性能すなわち、コストパフォーマンスの高
い商品づくりに画期的な効果を果すものと信する。この
ように本発明方法は、工業上大変有益なものである。
第1図は、本実施例で用いた磁場成形装置の断面概略図
。 第2図は本実施例で磁場中成形したブロックの概略図。 第3図は、本発明方法の実施例3で得られた、永久磁石
材料のB−Hカーブを示す図。 励磁コイル ポールピース 成形型上パンチ(非磁性ステライト) 成形型下パンチ(〃) // (// ) 磁性粉末 プレス用台座(上部) 〃 (下部) 第2図 H(koe) 第3図
。 第2図は本実施例で磁場中成形したブロックの概略図。 第3図は、本発明方法の実施例3で得られた、永久磁石
材料のB−Hカーブを示す図。 励磁コイル ポールピース 成形型上パンチ(非磁性ステライト) 成形型下パンチ(〃) // (// ) 磁性粉末 プレス用台座(上部) 〃 (下部) 第2図 H(koe) 第3図
Claims (1)
- 組成が1種類以上の希土類金属Rと1種類以上の遷移
金属TMとを含む合金からなる焼結型永久磁石において
、前記合金の組織が柱状晶からなることを特徴とする焼
結型永久磁石。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2198814A JPH03114205A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 焼結型永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2198814A JPH03114205A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 焼結型永久磁石 |
Related Parent Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8357780A Division JPS5710210A (en) | 1980-06-20 | 1980-06-20 | Manufacture of permanent magnet material |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03114205A true JPH03114205A (ja) | 1991-05-15 |
Family
ID=16397359
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2198814A Pending JPH03114205A (ja) | 1990-07-26 | 1990-07-26 | 焼結型永久磁石 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH03114205A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014005539A (ja) * | 2013-07-26 | 2014-01-16 | Toshiba Corp | 永久磁石とそれを用いた可変磁束モータおよび発電機 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56150146A (en) * | 1980-04-22 | 1981-11-20 | Seiko Epson Corp | Production of rare earth-cobalt permanent magnet alloy |
JPS56166347A (en) * | 1980-05-26 | 1981-12-21 | Takagi Kogyo Kk | Manufacture of permanent magnet alloy of rare earth element and cobalt |
-
1990
- 1990-07-26 JP JP2198814A patent/JPH03114205A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56150146A (en) * | 1980-04-22 | 1981-11-20 | Seiko Epson Corp | Production of rare earth-cobalt permanent magnet alloy |
JPS56166347A (en) * | 1980-05-26 | 1981-12-21 | Takagi Kogyo Kk | Manufacture of permanent magnet alloy of rare earth element and cobalt |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014005539A (ja) * | 2013-07-26 | 2014-01-16 | Toshiba Corp | 永久磁石とそれを用いた可変磁束モータおよび発電機 |
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