JPH028348A - 溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼 - Google Patents
溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼Info
- Publication number
- JPH028348A JPH028348A JP15897488A JP15897488A JPH028348A JP H028348 A JPH028348 A JP H028348A JP 15897488 A JP15897488 A JP 15897488A JP 15897488 A JP15897488 A JP 15897488A JP H028348 A JPH028348 A JP H028348A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- affected zone
- corrosion resistance
- intergranular corrosion
- corrosion
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 37
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 37
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 29
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 14
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 claims description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 abstract description 9
- 239000010963 304 stainless steel Substances 0.000 abstract description 5
- 229910000589 SAE 304 stainless steel Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 230000008021 deposition Effects 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 21
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 12
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 10
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 206010070834 Sensitisation Diseases 0.000 description 4
- 230000008313 sensitization Effects 0.000 description 4
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 4
- 229910000963 austenitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 230000004580 weight loss Effects 0.000 description 2
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 230000007812 deficiency Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 238000001878 scanning electron micrograph Methods 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、耐蝕性を向上させなオーステナイト系ステ
ンレス鋼に関し、さらに詳しくは、溶接熱影響部の耐粒
界腐蝕性を向上させるように改質した５ｔｌＳ ３０４
ステンレス鋼に関するものである。
ンレス鋼に関し、さらに詳しくは、溶接熱影響部の耐粒
界腐蝕性を向上させるように改質した５ｔｌＳ ３０４
ステンレス鋼に関するものである。
〈従来の技術〉
オーステナイト系ステンレス鋼ＳＵＳ３０４の溶接熱影
響部は、実用環境中で粒界腐蝕（ＩＯＣ）や粒界型応力
腐蝕割れ（ＩＧＳＣＣ）を起こした例が数多く報告され
、この原因の究明や防止策について検討が進められてい
る。
響部は、実用環境中で粒界腐蝕（ＩＯＣ）や粒界型応力
腐蝕割れ（ＩＧＳＣＣ）を起こした例が数多く報告され
、この原因の究明や防止策について検討が進められてい
る。
材料側からみたこの原因としては、材料に溶接を施す際
の入熱により、ある温度領域において材料の結晶粒界に
炭化物が析出して粒界近傍にクロムＣｒの欠乏層が発生
するためといわれている。すなわち、ステンレス鋼ＳＯ
８３０４には、成分として微量の炭素Ｃが０．０３〜０
．０８％（重量％、以下同じ）含まれている。このＣは
、溶接を施す際の入熱でステンレス鋼の主成分であるＣ
ｒと結合して炭化物Ｃｒ ２３ Ｃｅの金属間化合物を
形成し、結晶粒界に析出してＣｒの欠乏層が発生する。
の入熱により、ある温度領域において材料の結晶粒界に
炭化物が析出して粒界近傍にクロムＣｒの欠乏層が発生
するためといわれている。すなわち、ステンレス鋼ＳＯ
８３０４には、成分として微量の炭素Ｃが０．０３〜０
．０８％（重量％、以下同じ）含まれている。このＣは
、溶接を施す際の入熱でステンレス鋼の主成分であるＣ
ｒと結合して炭化物Ｃｒ ２３ Ｃｅの金属間化合物を
形成し、結晶粒界に析出してＣｒの欠乏層が発生する。
〈発明が解決しようとする課題〉
かようなＣｒの欠乏層が発生した領域は、特定の環境条
件下では著しい粒界腐蝕を起こして結晶粒の脱粒や残留
応力等の作用により粒界にクラックが生じるなどの影響
で、粒界の不安定性が懸念されている。
件下では著しい粒界腐蝕を起こして結晶粒の脱粒や残留
応力等の作用により粒界にクラックが生じるなどの影響
で、粒界の不安定性が懸念されている。
そこでこの発明は、ステンレス鋼ＳＵＳ ３０４の溶接
に際して、溶接熱影響部に有害なＣｒの欠乏層が析出す
ることのない、優れた耐粒界腐蝕性を有するステンレス
鋼を提供することを目的としてなされたものである。
に際して、溶接熱影響部に有害なＣｒの欠乏層が析出す
ることのない、優れた耐粒界腐蝕性を有するステンレス
鋼を提供することを目的としてなされたものである。
く課題を解決するための手段〉
この発明によれば、ＣＯ，０３〜０，０８％、Ｓｔｌ、
００％以下、Ｍｎ２．００％以下、１０１０４５％以下
、Ｓ Ｏ，０３０％以下、Ｎｉ８．ＯＯ〜１０．５０％
、Ｃｒ １８．００〜２０．００％以下および残部が
Ｆｅからなる５ｔｌＳ ３０４スデンレス鋼に、ランタ
ンＬａを０．０２〜０．１０％添加することによって、
このステンレス鋼の溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性を向上
さぜることがてきる。
００％以下、Ｍｎ２．００％以下、１０１０４５％以下
、Ｓ Ｏ，０３０％以下、Ｎｉ８．ＯＯ〜１０．５０％
、Ｃｒ １８．００〜２０．００％以下および残部が
Ｆｅからなる５ｔｌＳ ３０４スデンレス鋼に、ランタ
ンＬａを０．０２〜０．１０％添加することによって、
このステンレス鋼の溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性を向上
さぜることがてきる。
く作用〉
前述したように、溶接を施す際の入熱で、ステンレス鋼
中のＣかＣｒと結合して炭化物の金属間化合物を形成し
、結晶粒界に析出して粒界近傍にＣｒ欠乏層が発生する
。
中のＣかＣｒと結合して炭化物の金属間化合物を形成し
、結晶粒界に析出して粒界近傍にＣｒ欠乏層が発生する
。
この発明においては、Ｃとの結合力がＣｒより強いＬａ
をステンレス鋼中に予め添加することによって、Ｃｒ欠
乏層の原因となる炭化物Ｃｒ２３Ｃ６のＣｒをＬａで置
換することができ、これによって粒界近傍でのＣｒ欠乏
層の発生を防止し、その結果、溶接熱影響部での耐粒界
腐蝕性を向上させることができるのである。
をステンレス鋼中に予め添加することによって、Ｃｒ欠
乏層の原因となる炭化物Ｃｒ２３Ｃ６のＣｒをＬａで置
換することができ、これによって粒界近傍でのＣｒ欠乏
層の発生を防止し、その結果、溶接熱影響部での耐粒界
腐蝕性を向上させることができるのである。
この発明におけるＬａの添加量は、０．０２〜０．１０
％の範囲とする。第１図は、Ｌａの最適添加量を調査し
た結果であり、０．０２％より少ないと耐食性は向上し
ているものの材料を改質する効果が不十分であることか
ら、下限を０，０２％とする。一方、０．１０％より多
いとステンレス鋼５ＬＩＳ ３０４の製造工程である熱
間圧延において割れを生じることがあり、必要量以上の
添加は望ましく無いことから、上限を０．１０％とする
。
％の範囲とする。第１図は、Ｌａの最適添加量を調査し
た結果であり、０．０２％より少ないと耐食性は向上し
ているものの材料を改質する効果が不十分であることか
ら、下限を０，０２％とする。一方、０．１０％より多
いとステンレス鋼５ＬＩＳ ３０４の製造工程である熱
間圧延において割れを生じることがあり、必要量以上の
添加は望ましく無いことから、上限を０．１０％とする
。
〈実施例〉
以下に述べる材料試験に用いたこの発明のステンレス鋼
と従来のステンレス＠ＳＵＳ３０４の化学組成を第１表
に示す。
と従来のステンレス＠ＳＵＳ３０４の化学組成を第１表
に示す。
従来のステンレス＠ ［ＳＵＳ ３０４ ］ （鋼種
Ａ）と、ＬａをＯ，Ｏ’２０％添加したこの発明のステ
ンレス＠ ［ＳＵＳ ３０４＋Ｌａ］ Ｃ１１４種Ｃ
）にライて、鋭敏化（炭化物の析出温度域での加熱によ
り生じる粒界部での組織変化）処理を施した試験片を製
作した。鋭敏化処理は、６５０℃及び７５０℃に鋼を加
熱し、この設定温度に到達後、直ちに真空中で冷却して
焼なましすることによって行つな。これらの試験片を、
２％フッ酸水溶液中２５℃の環境下で５０時間の浸漬試
験を行い、単位面積当たりの腐蝕減量を測定して材料の
耐蝕性を評価しな。第２図は、溶体化（ＳＴ）材、６５
０℃及び７５０℃鋭敏化処理材についての浸漬試験結果
を示すグラフであり、横軸を焼なまし時間、縦軸を腐蝕
減量としである。第２図のグラフから、ＳＵＳ３０４（
鋼種Ａ）を６５０℃及び７５０℃で鋭敏化処理を施すと
粒界腐蝕が促進されるのに対して、ＳＵＳ３０４＋Ｌａ
（鋼種Ｃ）は全面腐蝕が僅かであり、耐蝕性が向上し
ていることがわかる。
Ａ）と、ＬａをＯ，Ｏ’２０％添加したこの発明のステ
ンレス＠ ［ＳＵＳ ３０４＋Ｌａ］ Ｃ１１４種Ｃ
）にライて、鋭敏化（炭化物の析出温度域での加熱によ
り生じる粒界部での組織変化）処理を施した試験片を製
作した。鋭敏化処理は、６５０℃及び７５０℃に鋼を加
熱し、この設定温度に到達後、直ちに真空中で冷却して
焼なましすることによって行つな。これらの試験片を、
２％フッ酸水溶液中２５℃の環境下で５０時間の浸漬試
験を行い、単位面積当たりの腐蝕減量を測定して材料の
耐蝕性を評価しな。第２図は、溶体化（ＳＴ）材、６５
０℃及び７５０℃鋭敏化処理材についての浸漬試験結果
を示すグラフであり、横軸を焼なまし時間、縦軸を腐蝕
減量としである。第２図のグラフから、ＳＵＳ３０４（
鋼種Ａ）を６５０℃及び７５０℃で鋭敏化処理を施すと
粒界腐蝕が促進されるのに対して、ＳＵＳ３０４＋Ｌａ
（鋼種Ｃ）は全面腐蝕が僅かであり、耐蝕性が向上し
ていることがわかる。
また第３ａ図および第３ｂ図は、それぞれ上記浸漬試験
を施したＳＯ８３０４（鋼種Ａ）および５ＬＩＳ ３０
４＋Ｌａ （鋼種Ｃ）の溶体化（ｓｔ）材と鋭敏化処理
（焼なまし７５０℃、１分）材について、その試験片表
面の腐蝕形態を走査型電子顕微鏡により観察した写真で
ある。これらの写真でみられるように、鋭敏化処理材の
ＳｕＳ ３０４は結晶粒の脱粒を伴う粒界腐蝕を示して
いる（第３ａ図）のに対して、５ＬＩＳ ３０４＋Ｌａ
は全面腐蝕であり、粒界腐蝕を示さない（第３ｂ図）。
を施したＳＯ８３０４（鋼種Ａ）および５ＬＩＳ ３０
４＋Ｌａ （鋼種Ｃ）の溶体化（ｓｔ）材と鋭敏化処理
（焼なまし７５０℃、１分）材について、その試験片表
面の腐蝕形態を走査型電子顕微鏡により観察した写真で
ある。これらの写真でみられるように、鋭敏化処理材の
ＳｕＳ ３０４は結晶粒の脱粒を伴う粒界腐蝕を示して
いる（第３ａ図）のに対して、５ＬＩＳ ３０４＋Ｌａ
は全面腐蝕であり、粒界腐蝕を示さない（第３ｂ図）。
さらに、ＳＵＳ ３０４とＳＯ８３０４＋Ｌａとについ
て、鋭敏化処理を施していないこれらの鋼板にＴＩＧ溶
接によりビードオンを施した試験片を製作した。これら
の試験片を、２％フッ酸水溶液中２５℃の環境下て２０
０時間の浸漬試験を行い、溶接熱影響部（［１＾ｌ）単
位面積当たりの腐蝕減量を測定して溶接熱影響部の耐蝕
性を評価した。第４図は、ＳＵＳ ３０４ （鋼種Ａ
）とｓｕｓ 十ｔａ （鋼種Ｄ）についてのビードオン
材溶接熱影響部の浸漬試験結果を示ずグラフであり、横
軸を溶接入熱、縦軸を溶接熱影響部腐蝕減量としである
。
て、鋭敏化処理を施していないこれらの鋼板にＴＩＧ溶
接によりビードオンを施した試験片を製作した。これら
の試験片を、２％フッ酸水溶液中２５℃の環境下て２０
０時間の浸漬試験を行い、溶接熱影響部（［１＾ｌ）単
位面積当たりの腐蝕減量を測定して溶接熱影響部の耐蝕
性を評価した。第４図は、ＳＵＳ ３０４ （鋼種Ａ
）とｓｕｓ 十ｔａ （鋼種Ｄ）についてのビードオン
材溶接熱影響部の浸漬試験結果を示ずグラフであり、横
軸を溶接入熱、縦軸を溶接熱影響部腐蝕減量としである
。
なお溶接熱影響部腐蝕減量は、ビードオン材の腐蝕減量
からＳＴ材の腐蝕液１を差し引いて求めた。
からＳＴ材の腐蝕液１を差し引いて求めた。
また第５ａ図および第５ ｂ図は、それぞれ上記浸漬試
験を施したＳＯ８３０４３（鋼種Ａ）およびＳＵＳ３０
４＋Ｌａ （鋼種Ｄ）について、そのビードオン材溶接
熱影響部（ＨＡＺ）表面の腐蝕形態を走査型電子顕微鏡
により観察した写真である。これらの写真にもみられる
ように、ビードから数ＩｗＩｎ雛れた位置の溶接熱影響
部（ＨＡＺ）に顕著な差が観察されている。第４図、第
５ａ図および第５ｂ図から、ＳＵＳ３０４（鋼種Ａ）の
溶接熱影響部での粒界腐蝕による減量が顕著であるのに
対して、ＳＵＳ ３０４＋Ｌａ （ｓ種Ｄ）では粒界腐
蝕は認められず、全面腐蝕が僅かである。このことは、
ＳＯ８３０４にＬａを添加することにより、炭化物の粒
界偏析を抑制して、粒界を安定化する効果が得られるこ
とを示している。
験を施したＳＯ８３０４３（鋼種Ａ）およびＳＵＳ３０
４＋Ｌａ （鋼種Ｄ）について、そのビードオン材溶接
熱影響部（ＨＡＺ）表面の腐蝕形態を走査型電子顕微鏡
により観察した写真である。これらの写真にもみられる
ように、ビードから数ＩｗＩｎ雛れた位置の溶接熱影響
部（ＨＡＺ）に顕著な差が観察されている。第４図、第
５ａ図および第５ｂ図から、ＳＵＳ３０４（鋼種Ａ）の
溶接熱影響部での粒界腐蝕による減量が顕著であるのに
対して、ＳＵＳ ３０４＋Ｌａ （ｓ種Ｄ）では粒界腐
蝕は認められず、全面腐蝕が僅かである。このことは、
ＳＯ８３０４にＬａを添加することにより、炭化物の粒
界偏析を抑制して、粒界を安定化する効果が得られるこ
とを示している。
第６図は、ＳＵＳ ３０４ （鋼種Ａ）とＳＵＳ３０
４＋Ｌａ（鋼種Ｃ）とについての室温引張試験結果のグ
ラフであり、ｓｕｓ ３０４にＬａを０．０２〜０．１
０％添加しても材料の引張特性には悪影響を与えない。
４＋Ｌａ（鋼種Ｃ）とについての室温引張試験結果のグ
ラフであり、ｓｕｓ ３０４にＬａを０．０２〜０．１
０％添加しても材料の引張特性には悪影響を与えない。
なおグラフに示した条件での引張強さは、５ｕＳ３０４
１ｆｉ ７２．３ Ｋｇ−ｆ／ ａｍ２、ＳＯ８３０４
カフ２．１ Ｋｇ−１７ｍｌ１１２テアツタ。
１ｆｉ ７２．３ Ｋｇ−ｆ／ ａｍ２、ＳＯ８３０４
カフ２．１ Ｋｇ−１７ｍｌ１１２テアツタ。
〈発明の効果〉
以上説明したところかられかるようにこの発明によれば
、従来のＳＵＳ ３０４ステンレス鋼にＬａを微量添加
することによって、この５ｕＳ３０４ステンレス鋼の溶
接熱影響部の粒界腐蝕性を著しく向上させることかでき
る。またＬａの添加によって、材料の引張特性にはなん
ら悪影響を与えることはない。
、従来のＳＵＳ ３０４ステンレス鋼にＬａを微量添加
することによって、この５ｕＳ３０４ステンレス鋼の溶
接熱影響部の粒界腐蝕性を著しく向上させることかでき
る。またＬａの添加によって、材料の引張特性にはなん
ら悪影響を与えることはない。
そのためこの発明に係るステンレス鋼は、腐蝕性カスま
たは液体を取り扱うステンレス鋼製の溶接Ｗ１３ｍを有
する配管材料等に特に好ましく使用することができる。
たは液体を取り扱うステンレス鋼製の溶接Ｗ１３ｍを有
する配管材料等に特に好ましく使用することができる。
第１図は、ステンレス鋼に添加するＬａの最適量を調査
した浸漬試験結果を示すグラフ：第２図は、本発明ステ
ンレス鋼と従来のステンレス鋼とについて、溶体化（Ｓ
Ｔ）材と鋭敏化処理材との耐蝕性を調べるための浸漬試
験結果を示ずグラフ：第３８図および第３ｂ図は、それ
ぞれ従来のステンレス鋼および本発明ステンレス鋼につ
いて、浸漬試験を施した溶体化（ＳＴ）材と鋭敏化処理
材の試験片表面の腐蝕形態の走査型電子類ｇ＆鏡写真：
第４図は、本発明ステンレス鋼と従来のステンレス鋼と
について、ＴＩＧ溶接によりビードオンを施した試験片
の溶接熱影響部での粒界腐蝕性を調べるための浸漬試験
結果を示すグラフ；第５ａ図および第５ｂ図は、それぞ
れ従来のステンレス鋼および本発明ステンレス鋼につい
て、ビードオンを施した試験片の溶接熱影響部（ＨＡＺ
）表面の腐蝕形態の走査型電子顕微鏡写真：第６図は、
本発明ステンレス鋼と従来のステンレス鋼とについて、
室温引張試験結果を示すグラフである。
した浸漬試験結果を示すグラフ：第２図は、本発明ステ
ンレス鋼と従来のステンレス鋼とについて、溶体化（Ｓ
Ｔ）材と鋭敏化処理材との耐蝕性を調べるための浸漬試
験結果を示ずグラフ：第３８図および第３ｂ図は、それ
ぞれ従来のステンレス鋼および本発明ステンレス鋼につ
いて、浸漬試験を施した溶体化（ＳＴ）材と鋭敏化処理
材の試験片表面の腐蝕形態の走査型電子類ｇ＆鏡写真：
第４図は、本発明ステンレス鋼と従来のステンレス鋼と
について、ＴＩＧ溶接によりビードオンを施した試験片
の溶接熱影響部での粒界腐蝕性を調べるための浸漬試験
結果を示すグラフ；第５ａ図および第５ｂ図は、それぞ
れ従来のステンレス鋼および本発明ステンレス鋼につい
て、ビードオンを施した試験片の溶接熱影響部（ＨＡＺ
）表面の腐蝕形態の走査型電子顕微鏡写真：第６図は、
本発明ステンレス鋼と従来のステンレス鋼とについて、
室温引張試験結果を示すグラフである。
Claims (1)
- １、炭素０．０３〜０．０８％（重量％、以下同じ）、
ケイ素１．００％以下、マンガン２．００％以下、リン
０．０４５％以下、イオウ０．０３０％以下、ニッケル
８．００〜１０．５０％、クロム１８．００〜２０．０
０％および残部が鉄からなるＳＵＳ３０４ステンレス鋼
に、ランタンを０．０２〜０．１０％添加したことを特
徴とする溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレ
ス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15897488A JPH028348A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15897488A JPH028348A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH028348A true JPH028348A (ja) | 1990-01-11 |
| JPH0534417B2 JPH0534417B2 (ja) | 1993-05-24 |
Family
ID=15683443
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15897488A Granted JPH028348A (ja) | 1988-06-27 | 1988-06-27 | 溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH028348A (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475422A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenitic heat resistant steel with superior carbide embrittlement resistance |
| JPS54141310A (en) * | 1978-04-24 | 1979-11-02 | Kobe Steel Ltd | Austentic stainless steel with superior corrosion resistance and hot workability |
| JPS61113749A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Kawasaki Steel Corp | 油井用高耐食性合金 |
| JPS61136662A (ja) * | 1984-12-06 | 1986-06-24 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
-
1988
- 1988-06-27 JP JP15897488A patent/JPH028348A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5475422A (en) * | 1977-11-28 | 1979-06-16 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Austenitic heat resistant steel with superior carbide embrittlement resistance |
| JPS54141310A (en) * | 1978-04-24 | 1979-11-02 | Kobe Steel Ltd | Austentic stainless steel with superior corrosion resistance and hot workability |
| JPS61113749A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Kawasaki Steel Corp | 油井用高耐食性合金 |
| JPS61136662A (ja) * | 1984-12-06 | 1986-06-24 | Kawasaki Steel Corp | 耐応力腐食割れ性にすぐれたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0534417B2 (ja) | 1993-05-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR20130123463A (ko) | 용접부의 내식성 및 강도가 우수한 페라이트계 스테인리스강 및 tig 용접 구조물 | |
| JPS5929101B2 (ja) | 改良された高温特性を有するフエライト鋼合金 | |
| RU2650367C2 (ru) | Сварочный материал для плакирования сваркой | |
| BRPI0706042B1 (pt) | Aço inoxidável de baixo cromo e método de sua produção | |
| Rodrigues et al. | The influence of Ni content on the weldability, mechanical, and pitting corrosion properties of a high-nickel-bearing supermartensitic stainless steel | |
| TWI842982B (zh) | 鋼材及其製造方法以及槽 | |
| JPH035913B2 (ja) | ||
| Penyaz et al. | Alloying-dependent microstructure influence on corrosion resistance of AISI 321 cell joints brazed by Ni-based filler metals | |
| JPH028348A (ja) | 溶接熱影響部の耐粒界腐蝕性に優れたステンレス鋼 | |
| JPS5913949B2 (ja) | 含モリブデン高クロムのフエライト系ステンレス鋼の溶接方法 | |
| JPS63118011A (ja) | 溶接部の耐食性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼材の製法 | |
| Russell et al. | The development of qualification standards for cast duplex stainless steel | |
| JPS61139648A (ja) | 強度及び溶接性に優れた低炭素極厚鋼板 | |
| JPS62134196A (ja) | オ−ステナイトステンレス鋼用溶接材料 | |
| JP2562740B2 (ja) | 耐粒界腐食性，造管性および高温強度に優れたフエライト系ステンレス鋼 | |
| Nanavati | Studies on Effect of Welding Parameters on Corrosion and Mechanical Behaviour of Duplex Stainless Steel Welds | |
| Kotecki | Landmark events in the welding of stainless steels | |
| JPH02115349A (ja) | 耐食性に優れた超高強度複合鋼板 | |
| JPS59159295A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系オ−ステナイトステンレス鋼肉盛溶着金属 | |
| JP2024124853A (ja) | 複相ステンレス鋼材および拡散接合体 | |
| JPS61123496A (ja) | 耐食・耐水素剥離割れ性に優れた圧力容器 | |
| JPH02107744A (ja) | 溶接性と耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
| JP3131597B2 (ja) | 耐硝酸性オーステナイトステンレス鋼および溶接金属 | |
| JPS61231141A (ja) | 溶接熱影響部の耐めつきわれ性にすぐれた鋼 | |
| JPH0636995B2 (ja) | 高合金オ−ステナイト鋼の溶接方法 |