JPH0257979B2 - - Google Patents
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- JPH0257979B2 JPH0257979B2 JP62296081A JP29608187A JPH0257979B2 JP H0257979 B2 JPH0257979 B2 JP H0257979B2 JP 62296081 A JP62296081 A JP 62296081A JP 29608187 A JP29608187 A JP 29608187A JP H0257979 B2 JPH0257979 B2 JP H0257979B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A50/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE in human health protection, e.g. against extreme weather
- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、アンモニアを添加した燃焼排ガスに
放射線を照射することにより該排ガスを脱硫・脱
硝処理する方法において、副生するスルフアミン
酸系化合物を含有する固体の主として硫安、硝安
及びこれらの複合物よりなる副生成物を、加熱処
理して有害なスルフアミン酸系化合物を除去する
方法、特に肥料成分として有効な硝安の分解を防
止しながらスルフアミン酸系化合物を除去する方
法に関するものである。 〔従来の技術〕 硫黄酸化物(SOx)及び/又は窒素酸化物
(NOx)を含有している燃焼排ガスにアンモニア
を添加した後放射線を照射する場合、主として
(NH4)2SO4、NH4NO3、(NH4)2SO4・
2NH4NO3及び(NH4)2SO4・3NH4NO3を含有
する固型副生物が得られること並びに該副生物を
100℃〜350℃に加熱することにより吸湿性のある
硝安(NH4NO3)をN2O、N2、O2及びH2Oに分
解すると共に比較的純粋の硫安((NH4)2SO4)
を取り出し、これを肥料として用いる方法は従来
知られている(特開昭52−105565号公報)。 この方法においては肥料成分として有効な硝安
を分解してしまう点について未だ改良の余地が存
在している。 〔発明の技術的背景〕 燃焼排ガスにアンモニアを添加し、このガスに
放射線を照射して該排ガス中に含まれている硫黄
酸化物及び窒素酸化物を除去する前記方法(以下
EBA法という)は昭和46年から試験、及び実機
に近いプラントで実施されて来ているが、昭和60
年中ばまではその副生物にスルフアミン酸系化合
物が含まれていることについては全く問題になつ
ていなかつた。 しかし、最近新たに実施した実験で生成した副
生物の分析を行つた結果、副生物中に数%のスル
フアミン酸系化合物が検出されるに到つた。 そこで、その生成原因について種々検討を行つ
た。即ち、スルフアミン酸系化合物が生成する原
因として種々の要因が考えられたが、従来EBA
法に使用していた排ガスと、今回実施したガスの
組成について検討を行つたところ、従来使用して
いた排ガス中には多量の(5000ppm又はそれ以上
の)COガスが含有されていたのに対し、今回使
用したガス中にはCOガスが殆んど含まれていな
いことが判明した。 そこで今回使用したガス中にCOガスを添加し
て該ガスについてEBA法を試みたところ、COガ
ス含有量が硫黄酸化物濃度の10倍以上になるとス
ルフアミン酸系化合物が生成しないことが判明し
た。 なお、本発明者等は、COガスによるスルフア
ミン酸系化合物生成の抑制に関する特許をすでに
出願している(特願昭61−249889号)。 一方、肥料中のスルフアミン酸系化合物の含有
量は、スルフアミン酸系化合物が植物に対して害
作用を及ぼすことから、肥料取締法において、肥
料中の窒素含有率1%に対し0.01%以下と規制さ
れているが、COガスを含まない排ガスをEBA法
で処理した際に生成する副生物の窒素含有量は通
常約20%であるところから、該副生物を肥料とし
て使用するためには副生物中のスルフアミン酸系
化合物含有量を該副生物全体の0.2%以下に減少
せしめる必要がある。 〔発明の目的〕 本発明は、排ガスのEBA処理により副生する
スルフアミン酸系化合物を含有する副生物からス
ルフアミン酸系化合物を除去し、該化合物を含有
していない肥料を効率よく回収する方法を提供す
ることを目的とするものである。 〔発明の構成〕 本発明は、アンモニアを添加した排ガスに放射
線を照射することにより脱硫・脱硝処理を行う際
に生成する副生物を、130℃〜250℃特に180〜250
℃の範囲内の温度で加熱することにより、副生物
中に含有されているスルフアミン酸系化合物を除
去する方法である。 本発明者等は、COガス生成の少ない燃焼排ガ
スをEBA法により処理する場合生成する固型副
生物中には少量のスルフアミン酸系化合物が含有
されていることを見出だし、その除去法について
検討していたところ、130〜250℃の温度、特に
180〜250℃の温度に比較的短時間加熱することに
より、スルフアミン酸系化合物を除去しうること
を見出だし本発明をなすに到つた。 また、スルフアミン酸系化合物は、該化合物1
モルと副生物中に含有されている硝安1モルとが
反応して分解され、しかも上記温度範囲内におい
てはスルフアミン酸系化合物が分解される間必要
以上の硝安は分解されないことを見出だした。 以下、本発明を詳しく説明する。 本発明において排ガスにEBA法を適用する場
合の添加アンモニアの量は通常のEBA法におけ
ると同様アンモニア含有量が硫黄酸化物および窒
素酸化物のモル数に対して0.25倍〜2.0倍になる
量で加えればよく、また照射する放射線量は0.3
〜3.0Mradで十分である。 なお、放射線としては、α線、β線、γ線、X
線、電子線、中性子線等が用いられるが電子線を
用いるのが便利である。 また、放射線を照射する際のガスの温度は50℃
〜150℃の範囲内の温度ならば何れの温度でも差
しつかえないが、通常50℃〜90℃の範囲内の温度
で照射される。その理由は硫黄酸化物および窒素
酸化物の除去率が大となるからである。 また、アンモニアは放射線を照射する前に混合
するのが好ましいが、放射線照射中に混合しても
差支えない。 EBA法により硫安、硝安及びスルフアミン酸
系化合物の生成するメカニズムは、各種の基礎実
験データ等から放射線照射により生成したOH、
O、HO2ラジカルによつて進行するものと推定
され、次のように表わすことができる。 (NH4)2SO4の生成 O2、H2O〓OH、O、HO2 (1) SO2+2OH→H2SO4 (2) H2SO4+2NH3→(NH4)2SO4 (3) NH4NO2の生成 NO+HO2→HNO3 (4) HNO3+NH3→NH4NO3 (5) NH2SO3NH4の生成 SO2+OH→SO3H (6) SO3H+NH3→SO3NH4 (7) NH3+OH→NH2+H2O (8) SO3NH4+NH2→NH2SO3NH4 (9) なお、スルフアミン酸系化合物
(NH2SO3NH4)の生成反応はCOの存在により抑
制されるものと解される。 以上の式より副生物中の硝安(NH4NO3)と
スルフアミン酸系化合物(NH2SO3NH4)の含
有率は処理ガス中の硫黄酸化物濃度、窒素酸化物
濃度等により異なり、特に窒素酸化物濃度の低い
時には硝安のスルフアミン酸系化合物に対するモ
ル比が1以下となる場合も考えられ、この場合、
スルフアミン酸系化合物を加熱分解する際には、
硝安を添加することが必要となる。 EBA法により得られた副生物は本発明方法に
従つて130℃〜250℃好ましくは180℃〜250℃の範
囲内の温度に加熱され含有しているスルフアミン
酸系化合物が分解される。 加熱時間は加熱温度により異なるが、180℃の
場合約30分、200℃の場合約15分間、250℃の場合
約10分間加熱すれば充分である。250℃を越える
温度で加熱する場合必要以上の硝安、即ちスルフ
アミン酸系化合物と等モル以上の硝安が分解され
て好ましくないばかりでなく温度を上げることに
よるスルフアミン酸系化合物の分解時間がさ程短
縮されないので好ましくない。 なお、前記加熱は解砕造粒装置、或いは押出し
造粒装置等の造粒装置中で行ないスルフアミン酸
系化合物の分解と残部の肥料成分の造粒とを同時
に行なつてもよい。 実施例 1 硫黄酸化物900ppm、窒素酸化物150ppm、一酸
化炭素120ppmを含有する200℃の温度の燃焼排ガ
スを70℃に冷却した後容量で1950ppm(1モル当
量)のアンモニアガスを混合した後約900Nm3/
時の速度で反応器を通過せしめ、生成した固形副
生物を電気集塵器を用いて回収した。5Kg/時の
割合で副生物が得られた。副生物を回収した排ガ
ス中の硫黄酸化及び窒素酸化物の含有量は夫々
45ppm及び18ppmであつた。 なお、反抗器においては1.8Mradの強度の電子
線を照射した。 得られた副生物を分析した所下記の表1に示す
通りであつた。
放射線を照射することにより該排ガスを脱硫・脱
硝処理する方法において、副生するスルフアミン
酸系化合物を含有する固体の主として硫安、硝安
及びこれらの複合物よりなる副生成物を、加熱処
理して有害なスルフアミン酸系化合物を除去する
方法、特に肥料成分として有効な硝安の分解を防
止しながらスルフアミン酸系化合物を除去する方
法に関するものである。 〔従来の技術〕 硫黄酸化物(SOx)及び/又は窒素酸化物
(NOx)を含有している燃焼排ガスにアンモニア
を添加した後放射線を照射する場合、主として
(NH4)2SO4、NH4NO3、(NH4)2SO4・
2NH4NO3及び(NH4)2SO4・3NH4NO3を含有
する固型副生物が得られること並びに該副生物を
100℃〜350℃に加熱することにより吸湿性のある
硝安(NH4NO3)をN2O、N2、O2及びH2Oに分
解すると共に比較的純粋の硫安((NH4)2SO4)
を取り出し、これを肥料として用いる方法は従来
知られている(特開昭52−105565号公報)。 この方法においては肥料成分として有効な硝安
を分解してしまう点について未だ改良の余地が存
在している。 〔発明の技術的背景〕 燃焼排ガスにアンモニアを添加し、このガスに
放射線を照射して該排ガス中に含まれている硫黄
酸化物及び窒素酸化物を除去する前記方法(以下
EBA法という)は昭和46年から試験、及び実機
に近いプラントで実施されて来ているが、昭和60
年中ばまではその副生物にスルフアミン酸系化合
物が含まれていることについては全く問題になつ
ていなかつた。 しかし、最近新たに実施した実験で生成した副
生物の分析を行つた結果、副生物中に数%のスル
フアミン酸系化合物が検出されるに到つた。 そこで、その生成原因について種々検討を行つ
た。即ち、スルフアミン酸系化合物が生成する原
因として種々の要因が考えられたが、従来EBA
法に使用していた排ガスと、今回実施したガスの
組成について検討を行つたところ、従来使用して
いた排ガス中には多量の(5000ppm又はそれ以上
の)COガスが含有されていたのに対し、今回使
用したガス中にはCOガスが殆んど含まれていな
いことが判明した。 そこで今回使用したガス中にCOガスを添加し
て該ガスについてEBA法を試みたところ、COガ
ス含有量が硫黄酸化物濃度の10倍以上になるとス
ルフアミン酸系化合物が生成しないことが判明し
た。 なお、本発明者等は、COガスによるスルフア
ミン酸系化合物生成の抑制に関する特許をすでに
出願している(特願昭61−249889号)。 一方、肥料中のスルフアミン酸系化合物の含有
量は、スルフアミン酸系化合物が植物に対して害
作用を及ぼすことから、肥料取締法において、肥
料中の窒素含有率1%に対し0.01%以下と規制さ
れているが、COガスを含まない排ガスをEBA法
で処理した際に生成する副生物の窒素含有量は通
常約20%であるところから、該副生物を肥料とし
て使用するためには副生物中のスルフアミン酸系
化合物含有量を該副生物全体の0.2%以下に減少
せしめる必要がある。 〔発明の目的〕 本発明は、排ガスのEBA処理により副生する
スルフアミン酸系化合物を含有する副生物からス
ルフアミン酸系化合物を除去し、該化合物を含有
していない肥料を効率よく回収する方法を提供す
ることを目的とするものである。 〔発明の構成〕 本発明は、アンモニアを添加した排ガスに放射
線を照射することにより脱硫・脱硝処理を行う際
に生成する副生物を、130℃〜250℃特に180〜250
℃の範囲内の温度で加熱することにより、副生物
中に含有されているスルフアミン酸系化合物を除
去する方法である。 本発明者等は、COガス生成の少ない燃焼排ガ
スをEBA法により処理する場合生成する固型副
生物中には少量のスルフアミン酸系化合物が含有
されていることを見出だし、その除去法について
検討していたところ、130〜250℃の温度、特に
180〜250℃の温度に比較的短時間加熱することに
より、スルフアミン酸系化合物を除去しうること
を見出だし本発明をなすに到つた。 また、スルフアミン酸系化合物は、該化合物1
モルと副生物中に含有されている硝安1モルとが
反応して分解され、しかも上記温度範囲内におい
てはスルフアミン酸系化合物が分解される間必要
以上の硝安は分解されないことを見出だした。 以下、本発明を詳しく説明する。 本発明において排ガスにEBA法を適用する場
合の添加アンモニアの量は通常のEBA法におけ
ると同様アンモニア含有量が硫黄酸化物および窒
素酸化物のモル数に対して0.25倍〜2.0倍になる
量で加えればよく、また照射する放射線量は0.3
〜3.0Mradで十分である。 なお、放射線としては、α線、β線、γ線、X
線、電子線、中性子線等が用いられるが電子線を
用いるのが便利である。 また、放射線を照射する際のガスの温度は50℃
〜150℃の範囲内の温度ならば何れの温度でも差
しつかえないが、通常50℃〜90℃の範囲内の温度
で照射される。その理由は硫黄酸化物および窒素
酸化物の除去率が大となるからである。 また、アンモニアは放射線を照射する前に混合
するのが好ましいが、放射線照射中に混合しても
差支えない。 EBA法により硫安、硝安及びスルフアミン酸
系化合物の生成するメカニズムは、各種の基礎実
験データ等から放射線照射により生成したOH、
O、HO2ラジカルによつて進行するものと推定
され、次のように表わすことができる。 (NH4)2SO4の生成 O2、H2O〓OH、O、HO2 (1) SO2+2OH→H2SO4 (2) H2SO4+2NH3→(NH4)2SO4 (3) NH4NO2の生成 NO+HO2→HNO3 (4) HNO3+NH3→NH4NO3 (5) NH2SO3NH4の生成 SO2+OH→SO3H (6) SO3H+NH3→SO3NH4 (7) NH3+OH→NH2+H2O (8) SO3NH4+NH2→NH2SO3NH4 (9) なお、スルフアミン酸系化合物
(NH2SO3NH4)の生成反応はCOの存在により抑
制されるものと解される。 以上の式より副生物中の硝安(NH4NO3)と
スルフアミン酸系化合物(NH2SO3NH4)の含
有率は処理ガス中の硫黄酸化物濃度、窒素酸化物
濃度等により異なり、特に窒素酸化物濃度の低い
時には硝安のスルフアミン酸系化合物に対するモ
ル比が1以下となる場合も考えられ、この場合、
スルフアミン酸系化合物を加熱分解する際には、
硝安を添加することが必要となる。 EBA法により得られた副生物は本発明方法に
従つて130℃〜250℃好ましくは180℃〜250℃の範
囲内の温度に加熱され含有しているスルフアミン
酸系化合物が分解される。 加熱時間は加熱温度により異なるが、180℃の
場合約30分、200℃の場合約15分間、250℃の場合
約10分間加熱すれば充分である。250℃を越える
温度で加熱する場合必要以上の硝安、即ちスルフ
アミン酸系化合物と等モル以上の硝安が分解され
て好ましくないばかりでなく温度を上げることに
よるスルフアミン酸系化合物の分解時間がさ程短
縮されないので好ましくない。 なお、前記加熱は解砕造粒装置、或いは押出し
造粒装置等の造粒装置中で行ないスルフアミン酸
系化合物の分解と残部の肥料成分の造粒とを同時
に行なつてもよい。 実施例 1 硫黄酸化物900ppm、窒素酸化物150ppm、一酸
化炭素120ppmを含有する200℃の温度の燃焼排ガ
スを70℃に冷却した後容量で1950ppm(1モル当
量)のアンモニアガスを混合した後約900Nm3/
時の速度で反応器を通過せしめ、生成した固形副
生物を電気集塵器を用いて回収した。5Kg/時の
割合で副生物が得られた。副生物を回収した排ガ
ス中の硫黄酸化及び窒素酸化物の含有量は夫々
45ppm及び18ppmであつた。 なお、反抗器においては1.8Mradの強度の電子
線を照射した。 得られた副生物を分析した所下記の表1に示す
通りであつた。
【表】
実施例 2
実施例1で得られた副生物を100℃、130℃、
150℃、180℃、200℃、250℃及び300℃で加熱し、
各温度毎のスルフアミン酸系化合物濃度と加熱時
間との関係を求めた。結果を第1図に示す。 また、180℃、200℃、250℃及び300℃に加熱し
た場合の残存硝酸イオン濃度と加熱時間の関係に
ついても調査した。結果を第2図に示した。 第1図に示す結果からスルフアミン酸系化合物
を分解するには副生物を130℃以上に加熱する必
要があるが、工業的に実施する場合には180℃以
上に加熱する必要があることがわかつた。 また、第2図に示す結果から180℃、200℃、
250℃の温度で加熱する場合、硝酸イオンの残存
率は比較的高いが300℃の温度に加熱する場合、
可成の速度で分解し、15分で殆んど全ての硝酸イ
オンが分解してしまうことがわかる。このことか
ら、肥料として有効な硝安を出来るだけ多く残存
せしめるという観点から、加熱温度は約250℃の
温度までが好ましいことがわかる。 また、第1図及び第2図に示される結果から
180℃で30分間、200℃で15分間及び250℃で約10
分間加熱した場合、硝酸イオンもスルフアミン酸
系化合物もほゞ当モル量が減少していることがわ
かつた。 そこで、スルフアミン酸系化合物の加熱分解反
応の際における硝酸アンモニアとの関係について
試験を行なつた。 実施例 3 副生物中の硝安含有量がスルフアミン酸系化合
物含有量に対し0.1モル比のものを用い、これを
200℃で15分間加熱したがスルフアミン酸系化合
物は殆んど減少しなかつた。 そこで硝安の含有量をスルフアミン酸系化合物
に対して0.5、1.0、2.0、5.0モル比の割合になる
ように調整した副生物を用いて200℃で15分間加
熱し、副生物中のスルフアミン酸系化合物濃度を
測定した。 結果を第3図に示す。 第3図に示す結果から、スルフアミン酸系化合
物の加熱分解には硝安が必要であり、その必要量
はスルフアミン酸系化合物1モルに対し1モル以
上であることがわかつた。 実施例 4 実施例1で得られた副生物40gを加熱装置の中
に置き、ヘリウムを0.1/分の割合で流しなが
ら加熱装置を熱風乾燥機で200℃に加熱した。加
熱装置から出て来るガスを集め、熱分解で生成し
たガスを分析した。 その結果を表−2に示す。 表−2には、副生物40gを熱分解した場合のデ
ータから、副生物5Kgを熱分解した時に発生する
ガス量も求めて記載した。
150℃、180℃、200℃、250℃及び300℃で加熱し、
各温度毎のスルフアミン酸系化合物濃度と加熱時
間との関係を求めた。結果を第1図に示す。 また、180℃、200℃、250℃及び300℃に加熱し
た場合の残存硝酸イオン濃度と加熱時間の関係に
ついても調査した。結果を第2図に示した。 第1図に示す結果からスルフアミン酸系化合物
を分解するには副生物を130℃以上に加熱する必
要があるが、工業的に実施する場合には180℃以
上に加熱する必要があることがわかつた。 また、第2図に示す結果から180℃、200℃、
250℃の温度で加熱する場合、硝酸イオンの残存
率は比較的高いが300℃の温度に加熱する場合、
可成の速度で分解し、15分で殆んど全ての硝酸イ
オンが分解してしまうことがわかる。このことか
ら、肥料として有効な硝安を出来るだけ多く残存
せしめるという観点から、加熱温度は約250℃の
温度までが好ましいことがわかる。 また、第1図及び第2図に示される結果から
180℃で30分間、200℃で15分間及び250℃で約10
分間加熱した場合、硝酸イオンもスルフアミン酸
系化合物もほゞ当モル量が減少していることがわ
かつた。 そこで、スルフアミン酸系化合物の加熱分解反
応の際における硝酸アンモニアとの関係について
試験を行なつた。 実施例 3 副生物中の硝安含有量がスルフアミン酸系化合
物含有量に対し0.1モル比のものを用い、これを
200℃で15分間加熱したがスルフアミン酸系化合
物は殆んど減少しなかつた。 そこで硝安の含有量をスルフアミン酸系化合物
に対して0.5、1.0、2.0、5.0モル比の割合になる
ように調整した副生物を用いて200℃で15分間加
熱し、副生物中のスルフアミン酸系化合物濃度を
測定した。 結果を第3図に示す。 第3図に示す結果から、スルフアミン酸系化合
物の加熱分解には硝安が必要であり、その必要量
はスルフアミン酸系化合物1モルに対し1モル以
上であることがわかつた。 実施例 4 実施例1で得られた副生物40gを加熱装置の中
に置き、ヘリウムを0.1/分の割合で流しなが
ら加熱装置を熱風乾燥機で200℃に加熱した。加
熱装置から出て来るガスを集め、熱分解で生成し
たガスを分析した。 その結果を表−2に示す。 表−2には、副生物40gを熱分解した場合のデ
ータから、副生物5Kgを熱分解した時に発生する
ガス量も求めて記載した。
【表】
表−2に示す結果から、副生物を熱分解するこ
とにより発生するガスは、窒素及び酸素を主体と
するものであるが、少量のNH3ガス、NOxガス
を含んでいることがわかつた。 上記表−2からわかるように5Kg/時の副生物
を熱分解した場合に発生するガス量は約100/
時(0.1m3/時)であり、実施例1の処理ガス量
900Nm3/時(副生物5Kg/時の割合で生成)に
対し約0.01%と極めて極めて小量であるから処理
ガスに混合しても量的に実質的に問題のないこと
がわかる。 また、処理ガスに混合することにより、分解ガ
ス中に含有されている少量のNH3及びNOxは再
び硝安として回収することができる。 表−2に示される結果などから、副生物に含有
されているスルフアミン酸系化合物は、硝安成分
と反応して、窒素、酸素、亜酸化窒素、硫安、水
になるものと考えられる。 実施例 5 ロール圧縮解砕造粒装置の原料受入部から圧縮
工程までの温度を200℃になるように加熱し、か
つ滞溜時間が15分になるように調整した後、実施
例1で得られた副生物を圧縮解砕造粒した。 造粒した副生物を分析した結果スルフアミン酸
系化合物は検出されなかつた。 実施例 6 実施例1で得られた副生物を加湿押出し造粒装
置を用いて造粒した。実施例5と同様造粒装置の
原料受入れ部から押出し工程までを200℃に調整
し、かつ、滞溜時間を15分に調整した。 そして水分を3%、5%および10%添加した副
生物3種類について造粒した。それらの造粒品を
分析した結果、スルフアミン酸系化合物はどの製
品でも検出されなかつた。 実施例1で得られた副生物5Kg/時を180℃の
温度に加熱するに必要な熱量およびその熱源とし
て200℃の排ガスの熱を利用する場合の影響につ
いて述べる。 70℃に冷却された排ガスから回収された5Kg/
時の副生物を180℃に昇温するに必要な熱量Q
(Kcal/時)は副生物の温度を70℃とした場合 Q=5Kg/時×0.4Kcal/Kg℃×(180−70)℃ =220Kcal/時 である。 一方、この熱を排ガスから回収する場合の排ガ
スの温度低下(△T℃)は次式で求められる。 900Nm3/時×1.3Kg/Nm3×0.25Kcal/Kg℃×△
T℃ =200Kcal/時 従つて△T≒1℃となる。 すなわち、900Nm3/時の200℃の排ガスを用い
て、5Kg/時の副生物を180℃の温度に加熱する
場合、排ガスの温度は199℃に低下するだけであ
り、実質的には何等問題のないことは明らかであ
る。 つぎに、副生物の加熱処理により発生するガス
を被処理排ガス中に再循環する方法の1例を第4
図に基いて説明する。 ボイラー1で発生したSOx、NOxを含有する
被処理排ガスは導管2を通じて冷却塔3に導か
れ、塔内に管4を経てスプレーされる水により50
〜150℃の範囲内の温度に冷却された後、アンモ
ニア導入管5より所定量のアンモニアを供給し
つゝ配管6を経て反応器7に供給される。反応器
7中において、被処理ガスは電子線発生装置8か
らの電子線により照射された後粉体集塵装置9に
導かれ、副生物を回収した後、大気中に放散され
る。副生物は導管11を経て加熱処理装置12に
導かれ、バーナー13から管14を経て導かれる
熱風により加熱処理された後導管17を経て処理
済副生物として排出される。副生物を加熱処理す
る際に発生するガスは管16を経て被処理排ガス
に再循環される。 副生成物の加熱装置としては、大別して熱風を
直接副生物に接触させることにより加熱する装置
と、伝熱を利用して副生物を間接的に加熱する装
置とがあるが、第4図に示す例においては後者の
加熱装置を用いる場合を例示した。 粉体集塵装置9から管11を経て排出された副
生物は、加熱処理装置12内でバーナー13によ
り発生した200〜250℃の熱風により間接的に180
〜220℃の温度で10〜30分間加熱され、副生物中
のスルフアミン酸は分解され、硫安と硝安主体の
副生物となつて排出管17より排出される。 加熱装置中で副生物より発生したガス(表−2
参照)は、被処理排ガス導管2中へ再循環され再
び処理される。 前に述べたように、加熱装置中で副生物より発
生するガスの量は被処理排ガスの量に比し極めて
少量(約0.01%)であり、被処理排ガスに混合し
ても実質的に問題はない。 なお、第4図に示す例においては、発生ガスを
冷却塔3入中のダクト2中へ再循環する例を示し
たが、発生ガス量が少ないことおよび発生ガス中
に含まれるNOx、NH4濃度も小さいことから粉
体集塵装置下流側の処理済排ガス10と一緒に排
出することも可能である。 副生物を加熱するための熱源として排ガス(被
処理排ガス)を利用する方法の一例を第5図に基
いて説明する。 第5図に示す例においては、副生物加熱用熱風
を得るのに、排ガスを利用している点において第
4図に示す例と異なるのみで、他は殆んど同じで
ある。 即ち、熱交換器18に冷却塔3に導かれる被処
理排ガスの全部又はその一部を導き、管14、加
熱装置12及びフアン15を経て熱交換器に循環
されているガス(空気)と熱交換せしめることに
より副生物加熱用熱風を得るものである。 熱交換器中で冷却された被処理ガスはフアン1
9により導管20を経て冷却塔に導かれる。 他は殆んど第4図に示す方法と同様である。 なお、補助バーナー13′は排ガス温度が低く
所期の温度の熱風が得られない場合に使用する。 また、第5図に示す方法においては、排ガスと
空気を熱交換して加熱装置12用の熱風を得る場
合について説明したが、排ガスを直接熱風として
用いることも勿論可能である。 実施例 7 実施例1で得られた副生物に水を添加すること
なく、0.5mm、1.0mm、3mm、5mm及び10mmの径に
造粒した後、夫々実施例2に示す各温度に加熱
し、実施例2と同様各温度毎のスルフアミン酸系
化合物の濃度と加熱時間の関係、及び各温度毎の
残存硝酸イオン濃度と加熱時間の関係について調
査した所、第1図及び第2図に示す結果と同様で
あつた。 この結果から、副生物を通常肥料として用いら
れる径0.5〜10mmの粒状物に造粒した後加熱処理
をしてもよいことがわかる。 実施例 8 実施例1で得られた副生物に水を副生物の重量
の20重量%および30重量%添加し、パン型造粒機
で0.5mm、1.0mm、3mm、5mm及び10mmの径に造粒
し、この粒状品を夫々100℃、120℃、130℃、150
℃、180℃、200℃及び250℃の温度で加熱処理し
た結果、130℃以上の温度で処理した粒状品は何
れも殆んど直ちに破裂したが、120℃以下の温度
で加熱処理したものは、10〜20分間加熱処理して
も破裂しなかつた。 この120℃以下の温度で加熱処理したものを分
析した所、スルフアミン酸系化合物は殆んど減少
せず、また、水分は5〜10重量%に減少してい
た。 次にこれらを130℃、150℃、180℃、200℃及び
250℃の温度で加熱処理した所第1図及び第2図
に示す結果と同様な結果が得られた。 この結果少なくとも20重量%以上の水を添加し
て造粒した副生物は、先づ120℃以下の温度に加
熱して水分含有量を10重量%以下に減少させた後
130℃以上の温度に加熱するのが好ましいことが
わかる。
とにより発生するガスは、窒素及び酸素を主体と
するものであるが、少量のNH3ガス、NOxガス
を含んでいることがわかつた。 上記表−2からわかるように5Kg/時の副生物
を熱分解した場合に発生するガス量は約100/
時(0.1m3/時)であり、実施例1の処理ガス量
900Nm3/時(副生物5Kg/時の割合で生成)に
対し約0.01%と極めて極めて小量であるから処理
ガスに混合しても量的に実質的に問題のないこと
がわかる。 また、処理ガスに混合することにより、分解ガ
ス中に含有されている少量のNH3及びNOxは再
び硝安として回収することができる。 表−2に示される結果などから、副生物に含有
されているスルフアミン酸系化合物は、硝安成分
と反応して、窒素、酸素、亜酸化窒素、硫安、水
になるものと考えられる。 実施例 5 ロール圧縮解砕造粒装置の原料受入部から圧縮
工程までの温度を200℃になるように加熱し、か
つ滞溜時間が15分になるように調整した後、実施
例1で得られた副生物を圧縮解砕造粒した。 造粒した副生物を分析した結果スルフアミン酸
系化合物は検出されなかつた。 実施例 6 実施例1で得られた副生物を加湿押出し造粒装
置を用いて造粒した。実施例5と同様造粒装置の
原料受入れ部から押出し工程までを200℃に調整
し、かつ、滞溜時間を15分に調整した。 そして水分を3%、5%および10%添加した副
生物3種類について造粒した。それらの造粒品を
分析した結果、スルフアミン酸系化合物はどの製
品でも検出されなかつた。 実施例1で得られた副生物5Kg/時を180℃の
温度に加熱するに必要な熱量およびその熱源とし
て200℃の排ガスの熱を利用する場合の影響につ
いて述べる。 70℃に冷却された排ガスから回収された5Kg/
時の副生物を180℃に昇温するに必要な熱量Q
(Kcal/時)は副生物の温度を70℃とした場合 Q=5Kg/時×0.4Kcal/Kg℃×(180−70)℃ =220Kcal/時 である。 一方、この熱を排ガスから回収する場合の排ガ
スの温度低下(△T℃)は次式で求められる。 900Nm3/時×1.3Kg/Nm3×0.25Kcal/Kg℃×△
T℃ =200Kcal/時 従つて△T≒1℃となる。 すなわち、900Nm3/時の200℃の排ガスを用い
て、5Kg/時の副生物を180℃の温度に加熱する
場合、排ガスの温度は199℃に低下するだけであ
り、実質的には何等問題のないことは明らかであ
る。 つぎに、副生物の加熱処理により発生するガス
を被処理排ガス中に再循環する方法の1例を第4
図に基いて説明する。 ボイラー1で発生したSOx、NOxを含有する
被処理排ガスは導管2を通じて冷却塔3に導か
れ、塔内に管4を経てスプレーされる水により50
〜150℃の範囲内の温度に冷却された後、アンモ
ニア導入管5より所定量のアンモニアを供給し
つゝ配管6を経て反応器7に供給される。反応器
7中において、被処理ガスは電子線発生装置8か
らの電子線により照射された後粉体集塵装置9に
導かれ、副生物を回収した後、大気中に放散され
る。副生物は導管11を経て加熱処理装置12に
導かれ、バーナー13から管14を経て導かれる
熱風により加熱処理された後導管17を経て処理
済副生物として排出される。副生物を加熱処理す
る際に発生するガスは管16を経て被処理排ガス
に再循環される。 副生成物の加熱装置としては、大別して熱風を
直接副生物に接触させることにより加熱する装置
と、伝熱を利用して副生物を間接的に加熱する装
置とがあるが、第4図に示す例においては後者の
加熱装置を用いる場合を例示した。 粉体集塵装置9から管11を経て排出された副
生物は、加熱処理装置12内でバーナー13によ
り発生した200〜250℃の熱風により間接的に180
〜220℃の温度で10〜30分間加熱され、副生物中
のスルフアミン酸は分解され、硫安と硝安主体の
副生物となつて排出管17より排出される。 加熱装置中で副生物より発生したガス(表−2
参照)は、被処理排ガス導管2中へ再循環され再
び処理される。 前に述べたように、加熱装置中で副生物より発
生するガスの量は被処理排ガスの量に比し極めて
少量(約0.01%)であり、被処理排ガスに混合し
ても実質的に問題はない。 なお、第4図に示す例においては、発生ガスを
冷却塔3入中のダクト2中へ再循環する例を示し
たが、発生ガス量が少ないことおよび発生ガス中
に含まれるNOx、NH4濃度も小さいことから粉
体集塵装置下流側の処理済排ガス10と一緒に排
出することも可能である。 副生物を加熱するための熱源として排ガス(被
処理排ガス)を利用する方法の一例を第5図に基
いて説明する。 第5図に示す例においては、副生物加熱用熱風
を得るのに、排ガスを利用している点において第
4図に示す例と異なるのみで、他は殆んど同じで
ある。 即ち、熱交換器18に冷却塔3に導かれる被処
理排ガスの全部又はその一部を導き、管14、加
熱装置12及びフアン15を経て熱交換器に循環
されているガス(空気)と熱交換せしめることに
より副生物加熱用熱風を得るものである。 熱交換器中で冷却された被処理ガスはフアン1
9により導管20を経て冷却塔に導かれる。 他は殆んど第4図に示す方法と同様である。 なお、補助バーナー13′は排ガス温度が低く
所期の温度の熱風が得られない場合に使用する。 また、第5図に示す方法においては、排ガスと
空気を熱交換して加熱装置12用の熱風を得る場
合について説明したが、排ガスを直接熱風として
用いることも勿論可能である。 実施例 7 実施例1で得られた副生物に水を添加すること
なく、0.5mm、1.0mm、3mm、5mm及び10mmの径に
造粒した後、夫々実施例2に示す各温度に加熱
し、実施例2と同様各温度毎のスルフアミン酸系
化合物の濃度と加熱時間の関係、及び各温度毎の
残存硝酸イオン濃度と加熱時間の関係について調
査した所、第1図及び第2図に示す結果と同様で
あつた。 この結果から、副生物を通常肥料として用いら
れる径0.5〜10mmの粒状物に造粒した後加熱処理
をしてもよいことがわかる。 実施例 8 実施例1で得られた副生物に水を副生物の重量
の20重量%および30重量%添加し、パン型造粒機
で0.5mm、1.0mm、3mm、5mm及び10mmの径に造粒
し、この粒状品を夫々100℃、120℃、130℃、150
℃、180℃、200℃及び250℃の温度で加熱処理し
た結果、130℃以上の温度で処理した粒状品は何
れも殆んど直ちに破裂したが、120℃以下の温度
で加熱処理したものは、10〜20分間加熱処理して
も破裂しなかつた。 この120℃以下の温度で加熱処理したものを分
析した所、スルフアミン酸系化合物は殆んど減少
せず、また、水分は5〜10重量%に減少してい
た。 次にこれらを130℃、150℃、180℃、200℃及び
250℃の温度で加熱処理した所第1図及び第2図
に示す結果と同様な結果が得られた。 この結果少なくとも20重量%以上の水を添加し
て造粒した副生物は、先づ120℃以下の温度に加
熱して水分含有量を10重量%以下に減少させた後
130℃以上の温度に加熱するのが好ましいことが
わかる。
第1図は特定温度における加熱時間とスルフア
ミン酸系化合物含有量の関係を示す図、第2図は
特定温度における加熱時間と硝酸イオン含有率の
関係を示す図、第3図は副生物を200℃で15分間
加熱した場合における副生物中のスルフアミン酸
系化合物と硝安のモル比の関係を示す図、第4図
は加熱処理工程において発生するガスを被処理排
ガス中に循環する本発明のフローを示す図、第5
図は熱源として被処理排ガスを利用する本発明の
フローを示す図である。 1……ボイラー、3……冷却塔、5……アンモ
ニア導入管、7……反応器、8……電子線発生装
置、9……集塵装置、12……加熱処理装置、1
3,13′……バーナー。
ミン酸系化合物含有量の関係を示す図、第2図は
特定温度における加熱時間と硝酸イオン含有率の
関係を示す図、第3図は副生物を200℃で15分間
加熱した場合における副生物中のスルフアミン酸
系化合物と硝安のモル比の関係を示す図、第4図
は加熱処理工程において発生するガスを被処理排
ガス中に循環する本発明のフローを示す図、第5
図は熱源として被処理排ガスを利用する本発明の
フローを示す図である。 1……ボイラー、3……冷却塔、5……アンモ
ニア導入管、7……反応器、8……電子線発生装
置、9……集塵装置、12……加熱処理装置、1
3,13′……バーナー。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 アンモニアを添加した排ガスに放射線を照射
することにより、該排ガスを脱硫・脱硝処理する
方法において、排ガス中のCO濃度がSOx濃度の
10倍を越えない条件の排ガスから生成する副生物
を130〜250℃の範囲内の温度で加熱処理すること
によりスルフアミン酸系化合物を分解除去するこ
とを特徴とするアンモニア添加排ガス放射線処理
副生物の処理方法。 2 加熱温度が180〜250℃の範囲内の温度である
特許請求の範囲第1項記載の方法。 3 副生物がスルフアミン酸系化合物に対しモル
比で1.0倍以上の硝酸アンモニウムを含んでいる
特許請求の範囲第1項又は第2項記載の方法。 4 副生物の加熱処理により発生するガスを被処
理排ガス中に再循環する特許請求の範囲第1項、
第2項又は第3項記載の方法。 5 副生物の造粒過程において加熱処理を行う特
許請求の範囲第1項乃至第4項の何れか1つに記
載の方法。 6 副生物の加熱処理によりスルフアミン酸系化
合物を除去した後造粒する特許請求の範囲第1項
乃至第4項記載の方法。 7 副生物を造粒した後加熱処理する特許請求の
範囲第1項乃至第4項記載の方法。 8 副生物に水を添加しないで造粒する特許請求
の範囲第5項、第6項又は第7項記載の方法。 9 径0.5〜10mmの範囲内の大きさに造粒する特
許請求の範囲第5項、第6項、第7項又は第8項
記載の方法。 10 放射線が電子線加速機からの電子線である
特許請求の範囲第1項記載の方法。 11 副生物を加熱するための熱源として排ガス
の熱を利用する特許請求の範囲第1項乃至第9項
の何れか1つに記載の方法。 12 アンモニアを添加した排ガスに放射線を照
射することにより、該排ガスを脱硫・脱硝処理す
る方法において、排ガス中のCO濃度がSOxの濃
度の10倍を越えない条件の排ガスから生成する副
生物に対し、副生物の最高30重量%までの水を添
加して造粒した後加熱処理することによりスルフ
アミン酸系化合物を分解除去することを特徴とす
るアンモニア添加排ガス放射線処理副生物の処理
方法。 13 径0.5〜10mmの範囲内の大きさに造粒する
特許請求の範囲第12項記載の方法。 14 径0.5〜10mmの範囲内の大きさに造粒し、
該造粒品を2段階の温度で加熱する特許請求の範
囲第12項記載の方法。 15 第1段階の加熱温度が130℃以下であり、
第2段階の加熱温度が130℃〜250℃の範囲内の温
度である特許請求の範囲第14項記載の方法。 16 放射線が電子線加速機からの電子線である
特許請求の範囲第12項記載の方法。 17 副生物を加熱するための熱源として排ガス
の熱を利用する特許請求の範囲第12項乃至第1
5項の何れか1つに記載の方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62296081A JPS6485115A (en) | 1987-06-29 | 1987-11-26 | Recovery of by-product by radiation processing of exhaust gas added with ammonia |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15970887 | 1987-06-29 | ||
JP62296081A JPS6485115A (en) | 1987-06-29 | 1987-11-26 | Recovery of by-product by radiation processing of exhaust gas added with ammonia |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6485115A JPS6485115A (en) | 1989-03-30 |
JPH0257979B2 true JPH0257979B2 (ja) | 1990-12-06 |
Family
ID=26486422
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62296081A Granted JPS6485115A (en) | 1987-06-29 | 1987-11-26 | Recovery of by-product by radiation processing of exhaust gas added with ammonia |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6485115A (ja) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2003323160A (ja) * | 2002-04-30 | 2003-11-14 | Sony Corp | 液晶表示装置およびその駆動方法、ならびに携帯端末 |
-
1987
- 1987-11-26 JP JP62296081A patent/JPS6485115A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6485115A (en) | 1989-03-30 |
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