JPH01135519A

JPH01135519A - 排ガス処理法

Info

Publication number: JPH01135519A
Application number: JP87308887A
Authority: JP
Inventors: Akihiko Maezawa; 前沢　章彦; Yoshio Nakajima; 中島　祥男; Mitsuyoshi Kaneko; 金子　充良; Shinji Aoki; 慎治青木
Original assignee: Ebara Corp
Current assignee: Ebara Corp
Priority date: 1987-05-30
Filing date: 1987-12-07
Publication date: 1989-05-29
Anticipated expiration: 2010-05-10
Also published as: JPH0741143B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は放射線照射による排ガス処理法の改善に関し、
さらに詳しくは、アンモニア添加と放射線照射とを併用
することにより主として脱硫および脱硝を行なう排ガス
の浄化法における脱硫・脱硝効率の改善に関する。

（従来の技術）本明細書で脱硫とは排ガス中に含まれる各種形態の硫黄
酸化物（通常ＳＯｘと略記される）の除去を意味し、脱
硝とは排ガス中に３まれる各種形態の窒素酸化物（通常
ＮＯｘと略記される）の除去を意味する。工場や発電所
では毎日絶え間なく大量の燃焼排ガスが発生している。

これら排ガスの中には量の違いはあっても、例外なくｓ
ｏｘおよびＮｏ工の少なくとも一方が含まれている。Ｓ
ＯｘおよびＸｈは通常有害ガス成分として排ガス中に含
まれている。したがって、排ガスを大気に放出する前に
これを脱硫・脱硝処理することは大気汚染防止上不可欠
のことである。

（発明が解決しようとする問題点）従来各種の脱硫・脱硝法が考案されて実施されているが
、水や特定の化学物質を多量に使う湿式法が多く１．こ
のため副生オる多量の排水やスラリーの処理がまた別の
困難な問題を生じている。特に有害ガス成分の含有止車
が扁い排ガスの処理においては副生する排水やスラリー
の量が厖大となるため、これらの処理が別の困難な問題
を生じるため排ガス処理技術の現状は必ずしも満足でき
るものではない。

（問題を解決するための手段）上記欠点のない方法として研究開発された放射線照射に
よる排ガス処理法は乾式法であって、排ガス中にｐｐｍ
オーダーで含まれている有毒ガス成分を直接固体粒子に
変えることのできる方法であるため、二次的な排水やス
ラリーが生じないばかりでなく、ＮＯｘおよびＮＯｘを
、商品価値のある化学肥料の形で回収できるため、ＳＯ
ｘおよびＮＯｘの濃度が高ければコスト的に一層有利に
なる場合もあるという利点がある。アンモニア添加放射
線照射排ガス処理法の典型的な工程概略図を第４図に示
す。ボイラー１で発生したＳＯｘおよび／またはＮＯｘ
を含む排ガス（通常１３０℃以上の尚温である）は排ガ
ス導管２を経て冷却塔６に導かれる。

ここで排ガスは、冷却水供給管４によりスプレーされる
冷却水により反応器中央部のガス塩が５０〜８０℃とな
るように冷却された後、排ガス導管５を経て反応器７内
に導かれる。導管５の途中でアンモニア添加装置乙によ
りアンモニアを加えられる。反応器に導入された排ガス
は放射線発生装置９からの放射線を照射される。排ガス
中のＳＯｘおよび／またはＮＯｘは硫安および／または
硝安に変化するので、これらを集塵機で回収し、浄化し
た排ガスを導管あるいは煙突１６を経て大気に放出する
。

第４図で述べた排ガス温度調整法は、本発明者等による
先行特許（日本特許第１．１７１，１４４号）に記載の
方法である。この先行特許の特徴は、放射線照射区域（
反応器）の中央部のガス温度を５０〜８０℃の範囲に調
整することである。これは５Ｏｘｅ　ＮＯｘ共に約２０
０　ｐｐｍと低濃度のデータに基づくものであった。本
発明者等は更にテストを重ねた結果、石炭燃焼排ガスの
ように高ＳＯｘ。

ＮＯｘ濃度の排ガスでは、反応器中央部のガス温度を５
０〜８０℃に調整しても、後述のＳｏｘ　、　ＮＯｚの
Ｎ−との反応による発熱が大きいため反応器出口のガス
温度が高くなり、ＳＯｘ、ＮＯｘの除去基が向上しない
ことが明らかとなった。

また、反応器中央部のガス温度を５０〜８０°Ｇとする
ため、反応器入口ガス温度は、５０℃以下にすることが
必要となるケースがある。この場合、冷却塔への入口排
ガスが例えば１５０℃、８．５Ｖｏｗ　％水分の排ガス
について、冷却塔で水スプレーして蒸発潜熱を利用して
、ガス温度を下げていくと、約５３℃で湿度が飽和とな
る。これを更に５０℃に下げるには、水の頭熱を利用す
ることになる。しかし、これは水分飽和温度以下にする
ため、ドレン水が発生し、この方法が乾式ではなくなる
。このように単に５０〜８０℃ＩＣすることは乾式法で
なくなるケースもあることが明らかとなった。

前記のアンモニア添加放射線照射排ガス処理法によるＳ
ＯｘおよびＮ０ｙｃ除去の原理は次の通りである。

排ガスに放射線を照射すると、排ガス中に存在する酸素
分子および水分子から酸化力の非常に強い活性種である
（’）ＩＬ　Ｏ，ＨＯ，等が生じる、これら活性種は極
めて短時間でＳＯｘおよびＮＯｘをそれぞれ酸化し、Ｈ
，Ｓ　Ｏ，およびＨＮＯ，を形成する。次いで、このよ
うにして形成されたＨ、Ｓｏ、およびＨＮＯ，＆−！。

排ガス中に添加あれたアンモニアと反応して（ＮＨ４）
、５ｏ４（硫安）と闇、Ｎｏ、（硝安）とをそれぞれ形
成する。上記の硫安および硝安形成反応の過程で起る代
表的な反応を式で示すと次の通りである。

０２、Ｈ，Ｏ桿廣→ＯＨ，０，ＨＯ，・・・（１）ＳＯ
２＋　２０Ｈ→Ｈ，８０，・・・・・・・・・（２）Ｈ
，ＳＯ，＋　　２ＮＨ，→（Ｎ）Ｉ４）、Ｓ０４　　・
・・（３）ＮＯ＋ＨＯ３−＋　ＨＮＯ，・−・・−・−
１４１ＨＮＯ，＋　ＮＨ３→ＮＨ，Ｎｏ、　　　・・・
・・・−・−（５）アンモニア添加放射線照射排ガス処
理法（以下「アン添照射法」という。）は、総体的にみ
て発熱反応である。発熱の原因は二つに大別できる。

一つは照射した放射線エネルギーが排ガスに吸収されて
熱エネルギーに変ることによる発熱である。

これは排ガスの温度を高める要因の一つとなる。

排ガスの吸収線量をＤ（Ｍｒａｄ）　、排ガスの流量な
Ｑ　（Ｎｒｒｔ／　ｈ　）、排ガス密度をｔＰ　（ｋｇ
／Ｎｍ’　）とするとき、放射線エネルギーの吸収によ
って生じる発熱ＪＩ　Ｃ（ｋ　ｃａｌ／　ｈ　）は次の
式によって与えられる。

ｃ　＝２．３９　ＸＤＸＱ　Ｘ　Ｊ’、　（ｋｃａｇ／
ｈ）・・（６）もう一つの発＃原因は脱硫反応〔すなわ
ち、上記（２）および（３）式による反応〕および脱硝
反応〔すなわち、上記（４）および（５）式による反応
〕による反応熱の発生である。ガスの流量Ｑは上記と同
じであるとして、未処理排ガス中のＳＯＸ濃度を〔ＳＯ
ｘ〕（ｐｐｍ）、脱硫車をηＳＯ□、未処理排ガス中の
ＮＯｘ濃度をＣＮｏ　ｘ　）　（ｐｐｍ　）、脱硝率を
ηＮｏよとするとき、脱硫による発熱ｆ７Ａ　（ｋｃａ
ｌ／ｈ　）および脱硝による発熱量Ｂ　（ｋｃａｌ／ｈ
）は、それぞれ次の式で与えられる。

Ａ＝Ｑ×〔ＳＯ□工〕×η３０２Ｘ　Ｉ　Ｑ−’　Ｘｌ
　０３Ｘ　１／２２．４　Ｘ　１３１．０２　　（ｋｃ
ａＡ／ｈ）”（７）Ｂ＝ＱＸ（ＮｏＸ）ＸηＨ□、　Ｘ
　ｉ　Ｑ−’　Ｘｌ　０３Ｘ　１／２２．４　Ｘ　６８
．９３　　（ｋｃａｌ／ｈ）　”（８１したがって、排
ガスの比熱をｃ　（ｋｃａＡ／に＆’ｃ）と千るとき、
アン添照射法による排ガス温度の上昇ΔＴ　（’Ｃ）は
次の式で与えらする。

上の各式を用い１、Ｊ’＝１．３　　（ゆ／Ｎ硝ｃ　＝　０．２７　（ｋｃａｌｌ／に９℃）と仮定して
、具体的に排ガス処理の一例を示すと次の通りである。

たとえば３００ＭＷの発電能力をもつ発電所について考
えると、排ガスの流量は概略１．０００，００口Ｎｒｒ
ｌ／ｈと推定さｈる。この排ガスのＳＯ２濃度を２．０
００　ｐｌｕｍ、　ＮＯｘ濃度を３００　ｐｍ）ｍ　と
仮定し、排ガスに照射する電子線の量を吸収線量で１．
８　Ｍｒａｄとすると、アン添照射法によってこの排ガ
スを処理したときの排ガスの温度上昇は次のようになる
。

（６）式よりＣ＝　２．３９Ｘ１．８Ｘ１．［１［］０．ｌ］１］Ｏ
Ｘ１．３＝５，５９２．、’）Ｄ。

（ｋｃａｌ／ｈｒ）（７）式よりＡ＝１．０００，０００ｘ２．０００ｘ１．０ｘ１０″
ｘ１Ｑ３ｘ１／２２．４刈３１．０２＝１１．６９８，
２１４　（Ｋｃａｆｆｌ／ｈｒ）（８）式よりＢ　＝　１．０００，０００ｘ３００ｘ１．０ｘ１０−
’　ｘｉ　Ｏａ六入１２２．４Ｘ６８．９３＝９２３．
１７０　　　（ｋｃａＡ！／ｈ）したがって（９）式よ
り１．０００．０ＯＯｘ１．３ｘＯ，２７１びｘ　１．３
　ｘ　Ｏ，２７すなわち、高ＳＯｘ、ＮＯｘ含有排ガス処理の場合、上
記の例では、約５２℃の温度上昇となる。そこで、反応
器人口ガス温度を５３℃に調整し、反応とした。すると
出口ガス温度は１０５℃と高温となるために除去率は、
向上しなかった。つまり、反応器中央部のガス温度より
反応器下流のガス温度の方がより重要であることが明ら
かとなった。

また、今回実施の高ＳＯｘ、ＮＯｘ排ガステストの結果
、脱硫反応として新たに次式で表わされる熱化学反応が
存在することが確認された。

Ｓｏｘ＋２ＮＨ，＋Ｈ，０＋％Ｏ，→（ＮＨ３）、５ｏ
４−（ｘｏ）この新たに確認された反応は、反応器下流
の電気集塵機（ＥＳＦ？）および／またはバグフィルタ
−内で大きく進行することおよびその温度依存性が大き
く、低温はど進行することが明らかとなった。本発明者
等は、これらの新たな結果に基づき、本願排ガス処理法
の実用的な温度コントロール法を発明するに至りた。

第１図に従って本発明を説明する。ボイラー１で発生し
た扁濃度ＳＯｘおよび／またはＮＯｘを含む排ガス（通
常１３０℃以上の高温である）は、排ガス導管２を経て
冷却塔乙に導かれる。ここで排ガスは、冷却水管４によ
りスプレーされる冷却水により、排ガス湿度が飽和にな
る温度以上で１００℃以下の範囲の温度に冷却された後
、排ガス導管５を経て反応器７に導かれる。導管５の途
中でアンモニア添加装置乙によりアンモニアを加エラれ
る。反応器に導入された排ガスは放射線発生装置９から
の放射線を照射される。反応器内の照射区域よりも手前
（上流）の位置に固定した冷却水供給管８′により冷却
水をスプレーする。排ガス中のＳＯＸおよび／またはＮ
Ｏｘは硫安および／または硝安に変化するので、これら
を集塵機で回収し、浄化した排ガスを導管あるいは煙突
１３を経て大気に放出する。

この冷却水供給管８１により冷却水をスプレーするのは
、スプレー水の蒸発潜熱を利用して、前述の放射線エネ
ルギーの吸収と脱硫・脱硝反応による発熱に伴う温度上
昇を防ぎ、集塵機出口のガス温を調整するためである。

本発明で使用する集塵機としては、バグフィルタ−単独
または電気集塵機（ＥＳＰ）単独または電気集塵機（Ｅ
ＳＢ＞とバグフィルタ−の組合せの集塵機である。ＥＳ
Ｂとバグフィルタ−の組合せの場合にはバグフィルタ−
出口のガス温度を、排ガス湿度が飽和になる温度以上で
１００℃以下となるように冷却水をスプレーするのが望
ましく、またＥＳＰ単独の場合には、ＥＳＰ出ロガロガ
ス温度排ガス湿度が飽和になる温度以上で９０℃以下に
なるように冷却水をスプレーするのが望ましい。

第２図に本発明の他の実施態様を示す。第２図の方法は
、第１図に示した方法に改良を加えたものである。第１
図と異なる点は、冷却水のスプレー位置を放射線照射前
から後に変更したことである。これは後述の実施例に示
すように、照射後に水スプレーを移して実施したところ
、ＳＯｘ、ＮＯｘの除去基、特に脱硝率が向上した結果
に基づくものである。

第２図に示す方法の向上効果の理由として、第１図の方
法では反応器中にスプレーされた微小水滴は、反工６器
内で蒸発し、その蒸発潜熱により排ガス温度を低下させ
るが、それらの水滴は反応器内の放射線照射区域を排ガ
スと共に通過する際に、照射された放射線の一部を直接
吸収する。このようにして水滴に吸収された放射線エネ
ルギーは、水滴中で熱に変り、単にこの水滴の蒸発のた
めに消費され、本来の照射目的である排ガス中での活性
種の生成に寄与しないためと考えられる。

冷却水のスプレーを行ブｊう方向は、排ガスの流れる方
向と同一の方向（並流方式）でも十分よい効果が得られ
ることが確認されたが、第２図に示すように、排ガスの
流れと逆方向（向流方式）にすることによって、さらに
よい効果が得られることがわかった。向流方式にした場
合、スプレーと排ガスとが衝突する部分にガス流の乱れ
が生じ、水滴の気化を促進する効果があるためと考えら
れる。

第３図には第２図とは別の、本発明の他の好ましい実施
態様を示す。第３図に示す方法は、ガス−ガスヒーター
１４により高温の未処理ガスと比較的低温の処理済ガス
の間で熱交換させるものであり、本発明のガス処理全体
での冷却水量の低減および大気に放出されろ処理済ガス
の高温化による拡散効果が可能である。

上記に排ガス温度の調整手段として、冷却水を使用して
いるが、冷却水の代用として、常温空気または冷却空気
の添加による方法も可能である。

なお、以下に本方法で使用オる集塵機について述べる。

生成する硫安および硝安は、付着性、凝集性、吸湿性に
富んだ極めて微細な粉体粒子であり、バグフィルタ−の
ようなｆ過集塵万式では粉体量が多いとき、濾過抵抗が
比較的短時間に増大するのでｒ過面積を大きくすること
または粒子同志のフィルター上での付着凝集を防ぐため
、バグフィルタ−上流の排ガスにケイソウ土、クレー等
のｒ過助材を添加して一過面の閉塞を防ぐなどにより使
用するが、除塵効塞の高い集塵方式である。

ＥＳＰ単独の場合、バグフィルタ−のような閉塞問題は
なく使用可能である。しかし煤塵規制が、例えば１０ｍ
９／Ｎｍ以下と特別に厳しい条件でＨｌ。

ＥＳＰ内ガス流速を下げて（例えば０．３ｍ／ｓ）対応
するため設備が大きくなる場合がある。

ＥＳＰとバグフィルタ−組合せ集塵の場合、厳しい煤塵
規制に対応できかつ閉塞間粗もない方法である。すなわ
ち、後流にバグフィルタ−があるのでＥＳＰは比較的速
いガス流速（１〜３ｍ／ｓ）を採用でき、かつ後流のバ
グフィルタ−はガス中の粉体含有料が小さくなっている
ため濾過抵抗が短時間に増大することはない。従って沢
過面積？大きく才ろ必要がなく、ＥＳＰ、バグフィルタ
−どちらもコンパクトとなり経済的で好ましい集塵方式
である。

以上のように本方法ではＥＳＰ単独、バグフィルタ−単
独、ＥＳＰとバグフィルタ−の組合せ集塵が使用可能で
あり、どの方法を採用するかは入口Ｓ０２．ＮＯｘ濃度
、脱硫率、脱硝ぶおよび煤塵規制［直等により決定され
る。

さらに、実施例により本発明を説明する。

実施例１第１図に示す方式の実験装置を用い、ボイラー１の燃焼
排ガスが導管２？経て冷却塔ろに導入されろときの温度
が１５０℃となるように調節した。

集塵機としては、ＥＳＰとバグフィルタ−の組合せ集塵
機を使用した。その時の排ガスのＳＯｘ濃度は２．　Ｏ
ＯＯｐｐｍ、　Ｎｏｘｍ度は３５　［１ｐｐｍ、水分濃
度８．５チであった。冷却塔にて水スプレーすることに
より、冷却塔出口における排ガスの温度が７０℃となる
ようにした。次に導管５を通過する排ガスに容量で４，
３５０　ｐｐｍ（１モル）の゛アンモニアガスを吹き込
み混合させ、この排ガスが８．０００Ｎｒｒｔ／ｈの流
量で反応器７を通過するようにした。

電子線加速器からの電子線を１．８　Ｍ　ｒａｄ照射し
、冷却水スプレー管８′から冷却水をスプレー添加し、
集塵機出口（バグフィルタ−出口）の排ガス温度を６５
〜１００℃に変化させた。全実験時間を通じてほぼ上記
の条件が維持されるようにし、連続的に８時間実験を行
なった。この間に生成する固形副生物をＥＳＰおよびバ
グフィルタ−で回収した。定常状態が安定に維持さｈて
いるときにＥＳＰ入口、出口およびバグフィルタ−出口
のガス温度ならびに数置サンプリングを行ない排ガス中
のＮＯｘ濃度、およびＮＯｘ濃度を測定してその平均値
を求めた。わ〕５図および第６図にそれらの結果を示す
。

なお、各サンプリング点の排ガス湿度が飽和になる温度
は約５６℃である。

実施例２冷却水を第２図の８′に示すような照射区域のすぐ下流
の位置でスプレーしたこと以外は実施例１と全く同じ条
件で実験を行なりた。照射した電子線の量も１．８　Ｍ
　ｒａｄで実施例１の場合と同じである。生成した固形
副生物なＥＳＰおよびバグフィルタ−で分離した。排ガ
スのサンプルを実施例１の場合と同様に採取し、ＳＯｘ
濃度およびＮＯ，濃度を測定した。結果として、脱硝基
は実施例１に比し約５〜１０憾向上した。脱硫稟は、実
施例１とほとんど同様であった。

実施例３集塵機としてバグフィルタ−単独を使用したこと以外は
実施例１と同条件でテストを実施し、バグフィルタ−出
口でガス温度の測定およびＳＯｘ。

ＮＯｘ濃度を測定した。結果は、ＥＳＰとバグフィルタ
−組合せの場合のバグフィルタ−出口の結果とほとんど
同様でありだ（第５図、第６図参照）。

第５図より脱硫克は、ガス温度の影響を強くうけ、低温
はど向上することまた集塵機でも大きく進行することが
わかる。ＥＳＰとバグフィルタ−組合せ集塵およびバグ
フィルタ−単独集塵の場合は１００℃以下が望ましいこ
と、ＥＳＰ単独では９０℃以下が望ましいことが認めら
幻る。いずれの場合も低温はど良いが、その下限温度と
して、本方式の乾式化のｔ−め、排ガス湿度が飽和にな
る温度以上が好ましい。実施例の場合の下限温度は約５
６℃である。また、第５図より本方式の脱硫反応は１０
０℃以下で大きく進行することから、反応缶入ロガス温
も１００℃を越えないことが望ましい。反応器入口ガス
温度の下限は、前述のように乾式化のため、排ガス湿度
が飽和になる温度以上が好ましい。

以上、照射直前および直後の水スプレ一方式について述
べたが、例えば、処理ガス条件（入口ガス温度、水分濃
度、ＳＯｘ濃度、ＮＯｘ濃度、脱硫上、脱硝基等）によ
って定まるスプレー水量が多い場合等には、両者併用ま
たは照射中のスプレーとの組合せ等によるコントロール
も好ましい方式である。

第６図は、ガス温度と脱硝ぶとの関係を示すが、脱硝基
はガス温度の影響を脱硫土程強くうけないことが認めら
れる。なお、サンプリング位３による脱硝基の差は見ら
れなかった。

【図面の簡単な説明】

第１図は、冷却水のスプレー添加を照射直前に行なう本
発明方法のアンモニア添加放射線照射排ガス処理法の工
程概略図である。第２図は、冷却水スプレー添加を照射直後に行なう本発
明方法のアンモニア添加放射線照射排ガス処理法の工Ｓ
概略図である。第３図は、ガス−ガスヒーターにより高温の未処理排ガ
スと比較的低温の処理済排ガスの間で熱交換させ、冷却
水のスプレー添加を照射直後に行なう本発明方法のアン
モニア添加放射線照射排ガス処理法の工程概略図である
。第４図は、先行技術の日本特許第１，１７１，１４４号
に記載のアンモニア添加放射線照射排ガス温度調整法の
工程概略図である。第５図は、ＥＰＳ入口、Ｅｐｓ出口、バグフィルタ−出
口の夫々のガス温度と脱硫基との関係を示す。第６図は、ガス温度と脱硝基との関係を示す。図中の記号は次のものを七りぞわ表わす。１・・・ボイラー　　　　　２・・・排ガス導管６・・
・冷却塔　　　　　　４・・・冷却水供給管５・・・排
ガス導管６・・・アンモニア添加装置７・・・反応器８．８’・・冷却水供給管９・・・放射線発生装置（電子線）１０・・・排ガス導管　　　１１・・・集塵機１２・・
・副生品回収系路　１６・・・排ガス導管（煙突）１４
・・・ガス−ガスヒーター特許出願人　株式会社荏原製作所（外３名） ′Ｌ７図馬３　区第５凹　ｊガ１ズミ２１ｉ、序　（０（ン

Claims

【特許請求の範囲】

（１）硫黄酸化物（ＳＯ＿ｘ）および／または窒素酸化
物（ＮＯ＿ｘ）を含む排ガスを放射線照射区域に誘導す
ること、照射前、照射中または照射後の排ガスにアンモ
ニア（ＮＨ＿３）を添加すること、並びに形成された硫
安および／または硝安を集塵機で捕集した後排ガスを大
気に放出することからなる排ガス処理法であって、集塵
機としてハグフィルター単独または電気集塵機およびバ
グフィルターの組合せ集塵機を使用し、バグフィルター
出口の排ガス温度を排ガス湿度が飽和になる温度以上で
１００℃以下の範囲に調整することを特徴とする排ガス
処理法。
（２）硫黄酸化物（ＳＯ＿ｘ）および／または窒素酸化
物（ＮＯ＿ｘ）を含む排ガスを放射線照射区域に誘導す
ること、照射前、照射中または照射後の排ガスにアンモ
ニア（ＮＨ＿３）を添加すること、並びに形成された硫
安および／または硝安を集塵機で捕集した後排ガスを大
気に放出することからなる排ガス処理法であって、集塵
機として電気集塵機を使用し、その出口排ガス温度を排
ガス湿度が飽和になる温度以上で９０℃以下の範囲に調
整することを特徴とする排ガス処理法。
（３）放射線照射前の排ガス温度を、排ガス湿度が飽和
になる温度以上で１００℃以下に調整した後、放射線を
照射することを特徴とする特許請求の範囲第１項または
第２項に記載の排ガス処理法。
（４）放射線照射前の排ガス温度を、排ガス湿度が飽和
になる温度以上で１００℃以下に調整した後、放射線を
照射し、かつ照射直前、照射中、照射後の内の少なくと
も１ケ所から排ガスに冷却水をスプレーし、集塵機出口
排ガス温度を調整することを特徴とする特許請求の範囲
第１項ないし第３項のいずれかに記載の排ガス処理法。
（５）放射線照射前の排ガス温度を、排ガス湿度が飽和
になる温度以上で１００℃以下に調整した後、放射線を
照射し、かつ照射後の排ガスに冷却水をスプレーし、集
塵機出口排ガス温度を調整することを特徴とする特許請
求の範囲第１項ないし第３項のいずれかに記載の排ガス
の処理法。
（６）スプレー水量が、スプレーされた水滴の気化によ
って放射線エネルギーの吸収並びに有害成分（ＳＯ＿ｘ
およびＮＯ＿ｘ）とアンモニアとの反応により生じる発
熱に伴つて起きる排ガスの温度上昇を抑制できる充分な
量である特許請求の範囲第４項または第５項に記載の排
ガスの処理法。
（７）放射線が電子線加速器からの電子線である、特許
請求の範囲第１項ないし第６項のいずれかに記載の排ガ
ス処理法。