JPH0253510B2 - - Google Patents
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- JPH0253510B2 JPH0253510B2 JP58133791A JP13379183A JPH0253510B2 JP H0253510 B2 JPH0253510 B2 JP H0253510B2 JP 58133791 A JP58133791 A JP 58133791A JP 13379183 A JP13379183 A JP 13379183A JP H0253510 B2 JPH0253510 B2 JP H0253510B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/301—AIII BV compounds, where A is Al, Ga, In or Tl and B is N, P, As, Sb or Bi
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- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
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Description
この発明は、鋼や鋳鉄の切削、特にこれら被削
材の高速切削や、高送り切削および深切込み切削
などの重切削に切削工具として用いた場合にすぐ
れた切削性能を発揮する表面被覆サーメツト部材
に関するものである。 一般に、分散硬質相が主として元素周期律表の
4a、5a、および6aの族金属の炭化物、窒化物、
および炭窒化物のうち１種または２種上で構成さ
れ、一方結合相が主として鉄族金属のうちの１種
または２種以上、あるいは鉄族金属のうちの１種
または２種以上と、クロム族金属およびAlのう
ち１種または２種以上で構成されたサーメツト部
材の表面に、耐摩耗性を向上させる目的で、同じ
く4a、5a、および6aの族金属の炭化物、窒化物、
炭窒化物、および炭窒化物、並びにAlの酸化物
および酸窒化物からなる群のうち１種の単層また
は２種以上の複層からなる表面被覆層を化学蒸着
法などにより形成してなる表面被覆サーメツト部
材が切削工具として用いられていることはよく知
られるところである。 しかし、これらの従来表面被覆サーメツト部材
は、通常の切削領域ではすぐれた切削性能を示す
ものの、切削速度が200ｍ／mm以上の高速切削や、
送りが0.5mm／rev.以上の高送り切削などでは、
切削中に切刃温度が著しく上昇することに原因し
て刃先が塑性変形を起し、この結果刃先の摩耗進
行が著しくなることから、これら高速切削や、高
送り切削および深切込み切削のような重切削など
の苛酷な条件下での切削は実用に供されておら
ず、また一部断続切削を伴なうような切削では切
刃に欠損を起しやすいなどの問題点を有するもの
である。 そこで、本発明者は、上述のような観点から、
特に鋼や鋳鉄の高速切削や重切削などの苛酷な条
件下での切削に際して、すぐれた切削性能を発揮
する切削工具用部材を開発すべく研究を行なつた
結果、サーメツト部材を、重量％で、 硬質相形成成分として、TiとＷの複合金属炭
窒化物固溶体（以下、（Ti、Ｗ）CNで示す）、ま
たはTiと、Tiを除く元素周期律表の4aおよび5a
族金属のうちの１種または２種以上と、Ｗの複合
金属炭窒化物固溶体（以下、（Ti、Ｍ、Ｗ）CN
で示す）：20〜80％、 同じく硬質相形成成分として、Mg、Al、Ｙ、
およびZrの酸化物（以下、これらを総称して金
属酸化物という）のうの１種または２種以上：
0.01〜30％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純
物：残り、 からなる組成で構成し、 かつその表面部には、表面から最大深さ：0.4
mmの層厚を有すると共に、内部硬さに比して20〜
50％低い硬さを有する表面軟化層を形成し、 さらに、その表面に、上記表面軟化層を介し
て、Ti、Zr、およびHfの炭化物、窒化物、炭窒
化物、および炭窒酸化物、並びにAlの酸化物お
よび酸窒化物からなる群のうち１種の単層または
２種以上の複層からなる表面被覆層を形成してな
る表面被覆サーメツト部材においては、サーメツ
ト部材の構成成分である硬質相形成成分としての
（Ti、Ｗ）・CNまたは（Ti、Ｍ、Ｗ）CN、およ
び同結合相形成成分としてのＷが高融点を有する
ことから、高温での耐塑性変形性がすぐれたもの
になり、また同じく硬質相形成成分としての金属
酸化物の含有によつて耐酸化物と耐摩耗性が一段
と向上し、さらに上記の表面軟化層の形成によつ
て耐衝撃性が著しく向上するようになり、したが
つて、この表面被覆サーメツト部材を、鋼や鋳鉄
の高速切削や重切削に切削工具として用いた場
合、刃先の塑性変形がなくなるから、すぐれた切
削性能を発揮し、かつ断続切削においても切刃の
欠損発生が著しく抑制されるようになるという知
見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成範囲、表面軟化層の
層厚および硬さを上記の通りに限定した理由を説
明する。 Ａ 成分組成 (a) （Ti、Ｗ）CNまたは（Ti、Ｍ、Ｗ）CN これらの成分には、スケルトンを形成して
サーメツト部材自体の硬さを向上させるほ
か、高融点を有するＷと共に、耐塑性変形性
を著しく向上させる作用を有するＷと共に、
耐塑性変形性を著しく向上させる作用がある
が、その含有量が20％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方80％を越えて含有
させると、サーメツト部材の靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を20〜80％
と定めた。 (b) 金属酸化物 この成分には、サーメツト部材の焼結密度
を高める作用のほかに、耐酸化物および耐摩
耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方30％を越えて含有させると、サ
ーメツト部材の靭性が低下するようになるこ
とから、その含有量を0.01〜30％と定めた。 Ｂ 表面軟化層の層厚および硬さ その表面軟化層を形成するには、窒素雰囲気
下で焼結を行なえばよく、特に100torr以上の
窒素雰囲気下で行なうことが好ましい。しか
し、50気圧以上の窒素雰囲気下で焼結を行なう
と表面軟化層の層厚が厚くなりすぎたり、硬さ
の低下割合が高くなりすぎたりすることがあ
る。表面軟化層の層厚が0.4mmを越えて厚くな
ると、部材自体の耐塑性変形性に劣化傾向が現
われるようになることから、表面からの最大深
さが0.4mmとなる層厚とした。また、サーメツ
ト部材の内部硬さに対する表面軟化層の硬さの
低下割合が20％未満では、表面軟化層の軟化が
不十分であることから、十分な耐衝撃性を確保
することができず、一方この硬さの低下割合が
50％を越えると、耐塑性変形性が低下するよう
になることから、表面軟化層のサーメツト部材
内部硬さに対する硬さ低下割合を20〜〜50％と
定めた。 なお、この発明の表面被覆サーメツト部材に
おける表面覆層は、通常の化学蒸着法や物理蒸
着法によつて形成されるが、この場合の平均層
厚は0.5〜20μｍとするのが望まし、これは、
0.5μｍ未満の平均層厚では所望の耐摩耗性を確
保することができず、一方20μｍを越えた平均
層厚にすると部材自体の靭性劣化が著しくなる
という理由によるものであつた。 つぎに、この発明の表面被覆サーメツト部材を
実施例により具体的に説明する。 実施例 原料粉末として、いずれも完全固溶した、平均
粒径：1.5μｍを有する（Ti0.85W0.15）（Co0.70
N0.30）粉末（括弧内は原子比を示す、以下同
じ）、同じく1.0μｍを有する（Ti0.75Ta0.10W0.15）
（Co0.70N0.30）粉末、同1.2μｍの（Ti0.75Nb0.10
W0.15）（C0.70N0.30）粉末、同1.2μｍの（Ti0.80
V0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.2μｍの
（Ti0.80Hf0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.5μｍ
の（Ti0.80Zr0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.5μ
ｍの（Ti0.75Hf0.05V0.05W0.15）（C0.75N0.25）粉末、
および同1.2μｍの（Ti0.75Ta0.10Nb0.05W0.15）
（C0.75N0.25）粉末を用意し、さらに平均粒径：
0.5μｍを有するAl2O3粉末、同0.4μｍのY2O3粉
末、同0.6μｍのMgO粉末、同0.5μｍのZrO2粉末、
および同0.8μｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ所定の配合組成に配合し、ボールミ
ルにて72時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、10
Kg／mm2の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、つ
いで焼結時に表面軟化層を同時形成する目的で、
第３表に示されるごとくこの表面軟化層の形成に
影響を及ぼす焼結雰囲気および焼結時間を種々変
化させ、かつ1800〜2200℃の範囲内の所定温度で
前記圧粉体を焼結して、それぞれ第１表に示され
る層厚および硬さ（ビツカース硬さ）を有する表
面軟化層が表面部に形成され、かつ同じく第１表
に示される成分組成をもつたサーメツト部材を製
造し、引続いて、このサーメツト部材の表面に、
通常の化学蒸着法および物理蒸着法を用いて、同
じく第１表に示される組成および平均層厚をもつ
た単層または複層の表面被覆層を形成することに
よつて、JIS・SNMN432の形状をもつた表面被
覆サーメツト部材としての本発明被覆切削チツプ
１〜14および比較被覆切削チツプ１〜６をそれぞ
れ製造した。なお、比較被覆切削チツプ１〜６
は、いずれもサーメツト部材の構成成分のうちの
いずれかの成分含有量、あるいは表面軟化層の硬
さ低
材の高速切削や、高送り切削および深切込み切削
などの重切削に切削工具として用いた場合にすぐ
れた切削性能を発揮する表面被覆サーメツト部材
に関するものである。 一般に、分散硬質相が主として元素周期律表の
4a、5a、および6aの族金属の炭化物、窒化物、
および炭窒化物のうち１種または２種上で構成さ
れ、一方結合相が主として鉄族金属のうちの１種
または２種以上、あるいは鉄族金属のうちの１種
または２種以上と、クロム族金属およびAlのう
ち１種または２種以上で構成されたサーメツト部
材の表面に、耐摩耗性を向上させる目的で、同じ
く4a、5a、および6aの族金属の炭化物、窒化物、
炭窒化物、および炭窒化物、並びにAlの酸化物
および酸窒化物からなる群のうち１種の単層また
は２種以上の複層からなる表面被覆層を化学蒸着
法などにより形成してなる表面被覆サーメツト部
材が切削工具として用いられていることはよく知
られるところである。 しかし、これらの従来表面被覆サーメツト部材
は、通常の切削領域ではすぐれた切削性能を示す
ものの、切削速度が200ｍ／mm以上の高速切削や、
送りが0.5mm／rev.以上の高送り切削などでは、
切削中に切刃温度が著しく上昇することに原因し
て刃先が塑性変形を起し、この結果刃先の摩耗進
行が著しくなることから、これら高速切削や、高
送り切削および深切込み切削のような重切削など
の苛酷な条件下での切削は実用に供されておら
ず、また一部断続切削を伴なうような切削では切
刃に欠損を起しやすいなどの問題点を有するもの
である。 そこで、本発明者は、上述のような観点から、
特に鋼や鋳鉄の高速切削や重切削などの苛酷な条
件下での切削に際して、すぐれた切削性能を発揮
する切削工具用部材を開発すべく研究を行なつた
結果、サーメツト部材を、重量％で、 硬質相形成成分として、TiとＷの複合金属炭
窒化物固溶体（以下、（Ti、Ｗ）CNで示す）、ま
たはTiと、Tiを除く元素周期律表の4aおよび5a
族金属のうちの１種または２種以上と、Ｗの複合
金属炭窒化物固溶体（以下、（Ti、Ｍ、Ｗ）CN
で示す）：20〜80％、 同じく硬質相形成成分として、Mg、Al、Ｙ、
およびZrの酸化物（以下、これらを総称して金
属酸化物という）のうの１種または２種以上：
0.01〜30％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純
物：残り、 からなる組成で構成し、 かつその表面部には、表面から最大深さ：0.4
mmの層厚を有すると共に、内部硬さに比して20〜
50％低い硬さを有する表面軟化層を形成し、 さらに、その表面に、上記表面軟化層を介し
て、Ti、Zr、およびHfの炭化物、窒化物、炭窒
化物、および炭窒酸化物、並びにAlの酸化物お
よび酸窒化物からなる群のうち１種の単層または
２種以上の複層からなる表面被覆層を形成してな
る表面被覆サーメツト部材においては、サーメツ
ト部材の構成成分である硬質相形成成分としての
（Ti、Ｗ）・CNまたは（Ti、Ｍ、Ｗ）CN、およ
び同結合相形成成分としてのＷが高融点を有する
ことから、高温での耐塑性変形性がすぐれたもの
になり、また同じく硬質相形成成分としての金属
酸化物の含有によつて耐酸化物と耐摩耗性が一段
と向上し、さらに上記の表面軟化層の形成によつ
て耐衝撃性が著しく向上するようになり、したが
つて、この表面被覆サーメツト部材を、鋼や鋳鉄
の高速切削や重切削に切削工具として用いた場
合、刃先の塑性変形がなくなるから、すぐれた切
削性能を発揮し、かつ断続切削においても切刃の
欠損発生が著しく抑制されるようになるという知
見を得たのである。 この発明は、上記知見にもとづいてなされたも
のであつて、以下に成分組成範囲、表面軟化層の
層厚および硬さを上記の通りに限定した理由を説
明する。 Ａ 成分組成 (a) （Ti、Ｗ）CNまたは（Ti、Ｍ、Ｗ）CN これらの成分には、スケルトンを形成して
サーメツト部材自体の硬さを向上させるほ
か、高融点を有するＷと共に、耐塑性変形性
を著しく向上させる作用を有するＷと共に、
耐塑性変形性を著しく向上させる作用がある
が、その含有量が20％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方80％を越えて含有
させると、サーメツト部材の靭性が劣化する
ようになることから、その含有量を20〜80％
と定めた。 (b) 金属酸化物 この成分には、サーメツト部材の焼結密度
を高める作用のほかに、耐酸化物および耐摩
耗性を向上させる作用があるが、その含有量
が0.01％未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方30％を越えて含有させると、サ
ーメツト部材の靭性が低下するようになるこ
とから、その含有量を0.01〜30％と定めた。 Ｂ 表面軟化層の層厚および硬さ その表面軟化層を形成するには、窒素雰囲気
下で焼結を行なえばよく、特に100torr以上の
窒素雰囲気下で行なうことが好ましい。しか
し、50気圧以上の窒素雰囲気下で焼結を行なう
と表面軟化層の層厚が厚くなりすぎたり、硬さ
の低下割合が高くなりすぎたりすることがあ
る。表面軟化層の層厚が0.4mmを越えて厚くな
ると、部材自体の耐塑性変形性に劣化傾向が現
われるようになることから、表面からの最大深
さが0.4mmとなる層厚とした。また、サーメツ
ト部材の内部硬さに対する表面軟化層の硬さの
低下割合が20％未満では、表面軟化層の軟化が
不十分であることから、十分な耐衝撃性を確保
することができず、一方この硬さの低下割合が
50％を越えると、耐塑性変形性が低下するよう
になることから、表面軟化層のサーメツト部材
内部硬さに対する硬さ低下割合を20〜〜50％と
定めた。 なお、この発明の表面被覆サーメツト部材に
おける表面覆層は、通常の化学蒸着法や物理蒸
着法によつて形成されるが、この場合の平均層
厚は0.5〜20μｍとするのが望まし、これは、
0.5μｍ未満の平均層厚では所望の耐摩耗性を確
保することができず、一方20μｍを越えた平均
層厚にすると部材自体の靭性劣化が著しくなる
という理由によるものであつた。 つぎに、この発明の表面被覆サーメツト部材を
実施例により具体的に説明する。 実施例 原料粉末として、いずれも完全固溶した、平均
粒径：1.5μｍを有する（Ti0.85W0.15）（Co0.70
N0.30）粉末（括弧内は原子比を示す、以下同
じ）、同じく1.0μｍを有する（Ti0.75Ta0.10W0.15）
（Co0.70N0.30）粉末、同1.2μｍの（Ti0.75Nb0.10
W0.15）（C0.70N0.30）粉末、同1.2μｍの（Ti0.80
V0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.2μｍの
（Ti0.80Hf0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.5μｍ
の（Ti0.80Zr0.05W0.15）（C0.80N0.20）粉末、同1.5μ
ｍの（Ti0.75Hf0.05V0.05W0.15）（C0.75N0.25）粉末、
および同1.2μｍの（Ti0.75Ta0.10Nb0.05W0.15）
（C0.75N0.25）粉末を用意し、さらに平均粒径：
0.5μｍを有するAl2O3粉末、同0.4μｍのY2O3粉
末、同0.6μｍのMgO粉末、同0.5μｍのZrO2粉末、
および同0.8μｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉
末をそれぞれ所定の配合組成に配合し、ボールミ
ルにて72時間湿式粉砕混合し、乾燥した後、10
Kg／mm2の圧力にてプレス成形して圧粉体とし、つ
いで焼結時に表面軟化層を同時形成する目的で、
第３表に示されるごとくこの表面軟化層の形成に
影響を及ぼす焼結雰囲気および焼結時間を種々変
化させ、かつ1800〜2200℃の範囲内の所定温度で
前記圧粉体を焼結して、それぞれ第１表に示され
る層厚および硬さ（ビツカース硬さ）を有する表
面軟化層が表面部に形成され、かつ同じく第１表
に示される成分組成をもつたサーメツト部材を製
造し、引続いて、このサーメツト部材の表面に、
通常の化学蒸着法および物理蒸着法を用いて、同
じく第１表に示される組成および平均層厚をもつ
た単層または複層の表面被覆層を形成することに
よつて、JIS・SNMN432の形状をもつた表面被
覆サーメツト部材としての本発明被覆切削チツプ
１〜14および比較被覆切削チツプ１〜６をそれぞ
れ製造した。なお、比較被覆切削チツプ１〜６
は、いずれもサーメツト部材の構成成分のうちの
いずれかの成分含有量、あるいは表面軟化層の硬
さ低
【表】
【表】
【表】
【表】
下割合（以下軟化率という）または層厚（第１表
に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
たものである。 つぎに、この結果得られた本発明被覆切削チツ
プ１〜14および比較被覆切削チツプ１〜６、さら
に第１表に示される別途用意した市販の従来被覆
チツプ１、２について、 被削材：JIS・SNCM−８（硬さ：HB220）の丸
棒、 切削速度：250ｍ／min、 送 り：0.3mm／rev.、 切込み：2.0mm、 切削時間：10min、 の条件で高速鋼連続切削試験、 被削材：JIS・SNCM−８（硬さ：HB270）の丸
棒、 切削速度：100ｍ／min、 送 り：0.85mm／rev.、 切込み：５mm、 切削時間：10min、 の条件で高送り鋼連続切削試験、さらに、 被削材：同SNCM−８（硬さ：HB270）の角材、 切削速度：100ｍ／min、 送 り：0.45mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：3min、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、高速および
高送り鋼連続切削試験では、切刃の逃げ面摩耗幅
とすくい面摩耗深さを測定し、また鋼断続切削試
験では、10個の試験切刃のうちの欠損発生切刃数
をチエツクした。これらの結果を第２表に示し
た。 第２表に示される結果から、本発明被覆切削チ
ツプ１〜14は、いずれもすぐれた耐塑性変形性、
耐衝撃性、および耐摩耗性を有するので、いずれ
の切削試験でもすぐれた切削性能を発揮するのに
対して、従来被覆切削チツプ１、２は、いずれも
耐塑性変形性および耐衝撃性が劣ることに原因
し、いずれの苛酷な条件下の切削試験においても
満足する切削結果を示さず、また比較被覆切削チ
ツ
に※印を付したもの）がこの発明の範囲から外れ
たものである。 つぎに、この結果得られた本発明被覆切削チツ
プ１〜14および比較被覆切削チツプ１〜６、さら
に第１表に示される別途用意した市販の従来被覆
チツプ１、２について、 被削材：JIS・SNCM−８（硬さ：HB220）の丸
棒、 切削速度：250ｍ／min、 送 り：0.3mm／rev.、 切込み：2.0mm、 切削時間：10min、 の条件で高速鋼連続切削試験、 被削材：JIS・SNCM−８（硬さ：HB270）の丸
棒、 切削速度：100ｍ／min、 送 り：0.85mm／rev.、 切込み：５mm、 切削時間：10min、 の条件で高送り鋼連続切削試験、さらに、 被削材：同SNCM−８（硬さ：HB270）の角材、 切削速度：100ｍ／min、 送 り：0.45mm／rev.、 切込み：３mm、 切削時間：3min、 の条件での鋼断続切削試験を行ない、高速および
高送り鋼連続切削試験では、切刃の逃げ面摩耗幅
とすくい面摩耗深さを測定し、また鋼断続切削試
験では、10個の試験切刃のうちの欠損発生切刃数
をチエツクした。これらの結果を第２表に示し
た。 第２表に示される結果から、本発明被覆切削チ
ツプ１〜14は、いずれもすぐれた耐塑性変形性、
耐衝撃性、および耐摩耗性を有するので、いずれ
の切削試験でもすぐれた切削性能を発揮するのに
対して、従来被覆切削チツプ１、２は、いずれも
耐塑性変形性および耐衝撃性が劣ることに原因
し、いずれの苛酷な条件下の切削試験においても
満足する切削結果を示さず、また比較被覆切削チ
ツ
【表】
プ１〜６に見られるように、成分組成および表面
軟化層のいずれかでもこの発明の範囲から外れる
と、耐塑性変形性および耐衝撃性のうちの少なく
ともいずれかの特性が劣つたものになり、いずれ
かの切削試験で劣つた結果を示すことが明らかで
ある。 上述のように、この発明の表面被覆サーメツト
部材は、すぐれた耐塑性変形性、耐衝撃性、さら
に耐摩耗性を有するので、特に、これを鋼や鋳鉄
の高速切削や重切削などの苛酷な条件での切削に
切削工具として用いた場合、すぐれた切削性能を
発揮し、長期に亘つての安定的使用を可能とする
などの工業上すぐれた特性を有するのである。
軟化層のいずれかでもこの発明の範囲から外れる
と、耐塑性変形性および耐衝撃性のうちの少なく
ともいずれかの特性が劣つたものになり、いずれ
かの切削試験で劣つた結果を示すことが明らかで
ある。 上述のように、この発明の表面被覆サーメツト
部材は、すぐれた耐塑性変形性、耐衝撃性、さら
に耐摩耗性を有するので、特に、これを鋼や鋳鉄
の高速切削や重切削などの苛酷な条件での切削に
切削工具として用いた場合、すぐれた切削性能を
発揮し、長期に亘つての安定的使用を可能とする
などの工業上すぐれた特性を有するのである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 硬質相形成成分として、TiとＷの複合金属
炭窒化物固溶体、またはTiと、Tiを除く元素周
期律表の4aおよび5a族金属のうちの１種または
２種以上と、Ｗとの複合金属炭窒化物固溶体：20
〜80％、 同じく硬質相形成成分として、Mg、Al、Ｙ、
およびZrの酸化物のうちの１種または２種以
上：0.01〜30％、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純
物：残り、 からなる組成（以上重量％）を有し、かつ表面か
ら最大深さ：0.4mmの層厚、並びに内部硬さより
20〜50％低い硬さを有する表面軟化層を形成して
なるサーメツト部材の表面に、Ti、Zr、および
Hfの炭化物、窒化物、炭窒化物、および炭窒酸
化物、並びにAlの酸化物および酸窒化物からな
る群のうちの１種の単層または２種以上の複層か
らなる表面被覆層を形成してなる切削工具用表面
被覆サーメツト部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13379183A JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13379183A JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6025605A JPS6025605A (ja) | 1985-02-08 |
| JPH0253510B2 true JPH0253510B2 (ja) | 1990-11-16 |
Family
ID=15113094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13379183A Granted JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025605A (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0745707B2 (ja) * | 1986-11-25 | 1995-05-17 | 三菱マテリアル株式会社 | 高速切削用表面被覆炭窒化チタン基サ−メツト |
| JP2684721B2 (ja) * | 1988-10-31 | 1997-12-03 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆炭化タングステン基超硬合金製切削工具およびその製造法 |
| US5066553A (en) * | 1989-04-12 | 1991-11-19 | Mitsubishi Metal Corporation | Surface-coated tool member of tungsten carbide based cemented carbide |
| DE69008511T2 (de) * | 1989-09-29 | 1994-08-18 | Sumitomo Electric Industries | Oberflächenbeschichtete hartwerkstoffe für schneidende und verschleissfeste werkzeuge. |
| US5250367A (en) * | 1990-09-17 | 1993-10-05 | Kennametal Inc. | Binder enriched CVD and PVD coated cutting tool |
| US5266388A (en) * | 1990-09-17 | 1993-11-30 | Kennametal Inc. | Binder enriched coated cutting tool |
| SE9004124D0 (sv) * | 1990-12-21 | 1990-12-21 | Sandvik Ab | Haardmetallverktyg foer klippning och stansning |
| US5372873A (en) * | 1992-10-22 | 1994-12-13 | Mitsubishi Materials Corporation | Multilayer coated hard alloy cutting tool |
| US5374471A (en) * | 1992-11-27 | 1994-12-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Multilayer coated hard alloy cutting tool |
| CN109652764B (zh) * | 2019-01-25 | 2021-01-15 | 广东工业大学 | 一种基于pvd技术的块体金属陶瓷材料及其制备方法和应用 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5330056U (ja) * | 1976-08-23 | 1978-03-15 | ||
| JPS55144937A (en) * | 1979-04-24 | 1980-11-12 | Hitachi Metals Ltd | Doubly coated cutting tool |
-
1983
- 1983-07-22 JP JP13379183A patent/JPS6025605A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5330056U (ja) * | 1976-08-23 | 1978-03-15 | ||
| JPS55144937A (en) * | 1979-04-24 | 1980-11-12 | Hitachi Metals Ltd | Doubly coated cutting tool |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6025605A (ja) | 1985-02-08 |
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