JPS6025605A - 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 - Google Patents
切削工具用表面被覆サ−メツト部材Info
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- JPS6025605A JPS6025605A JP13379183A JP13379183A JPS6025605A JP S6025605 A JPS6025605 A JP S6025605A JP 13379183 A JP13379183 A JP 13379183A JP 13379183 A JP13379183 A JP 13379183A JP S6025605 A JPS6025605 A JP S6025605A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
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- C22C29/00—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides
- C22C29/02—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides
- C22C29/04—Alloys based on carbides, oxides, nitrides, borides, or silicides, e.g. cermets, or other metal compounds, e.g. oxynitrides, sulfides based on carbides or carbonitrides based on carbonitrides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/301—AIII BV compounds, where A is Al, Ga, In or Tl and B is N, P, As, Sb or Bi
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鋼や鋳鉄の切削、特にこれら被剛材の高速
切削や、高送り切削および深切込み切削などの重切削に
切削工具として用いた場合にすぐれた切削性能を発揮す
る表面被覆サーメット部材に関するものである。
切削や、高送り切削および深切込み切削などの重切削に
切削工具として用いた場合にすぐれた切削性能を発揮す
る表面被覆サーメット部材に関するものである。
一般に、分散硬質相が主として元素周期律表の４ａ、５
ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化物。
ａ、および６ａ族金属の炭化物、窒化物。
および炭窒化物のうちの１種または２種以上で構成され
、一方結合相が主として鉄族金属のうちの１種または２
種以上、あるいは鉄族金属のうちの１種または２種以上
と、クロム族金属およびＡｅのうちの１種または２種以
上で構成されたサーメツト部材の表面に、耐摩耗性を向
上させる目的で、同じ（４ａ、５ａ、および６ａ族金属
の炭化物。
、一方結合相が主として鉄族金属のうちの１種または２
種以上、あるいは鉄族金属のうちの１種または２種以上
と、クロム族金属およびＡｅのうちの１種または２種以
上で構成されたサーメツト部材の表面に、耐摩耗性を向
上させる目的で、同じ（４ａ、５ａ、および６ａ族金属
の炭化物。
窒化物、炭窒化物、および炭窒酸化物、並びに成の酸化
物および酸窒化物からなる群のうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる表面被覆層を化学蒸着法などに
よシ形成してなる表面被覆サーメット部材が切削工具と
して用いられていることはよく知られるところである。
物および酸窒化物からなる群のうちの１種の単層または
２種以上の複層からなる表面被覆層を化学蒸着法などに
よシ形成してなる表面被覆サーメット部材が切削工具と
して用いられていることはよく知られるところである。
しかし、これらの従来表面被覆サーメット部材は、通常
の切削領域ではすぐれた切削性能を示すものの、切削速
度が２０（＋ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削や、送りが０．
５ ｍｙｎ ／ ｒｅｖ 以上の高送り切削などでは、
切削中に切刃温度が著しく上昇することに原因して刃先
が塑性変形を起し、この結果刃先の摩耗進行が著しくな
ることから、これら高速切削や、高送り切削および深切
込み切削のような重切削などの苛酷な条件下での切削に
は実用に供されておらず、丑だ一部断続切削を伴なうよ
うな切削では切刃に欠損を起しやすいなどの問題点を有
するものである。
の切削領域ではすぐれた切削性能を示すものの、切削速
度が２０（＋ｍ／ｍｉｎ以上の高速切削や、送りが０．
５ ｍｙｎ ／ ｒｅｖ 以上の高送り切削などでは、
切削中に切刃温度が著しく上昇することに原因して刃先
が塑性変形を起し、この結果刃先の摩耗進行が著しくな
ることから、これら高速切削や、高送り切削および深切
込み切削のような重切削などの苛酷な条件下での切削に
は実用に供されておらず、丑だ一部断続切削を伴なうよ
うな切削では切刃に欠損を起しやすいなどの問題点を有
するものである。
そこで、本発明者は、上述の呵うな観点から、特に鋼や
鋳鉄の高速切削や重切削などの苛酷な条件下での切削に
際して、すぐれた切削性能を発揮する切削工具用部材を
開発すべく研究を行なった結果、サーメット部材を、重
量％で、 硬質相形成成分として、ＴｉとＷの複合金属炭窒化物固
溶体（以下、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）、またはＴｉと
、 Ｔｉを除く元素周期律表の４ａおよび５ａ族金属の
うちの１種または２種以上と、Ｗとの複合金属炭窒化物
固溶体（以下、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ） ＣＮで示す）：
２０〜８０饅、 同じく硬質相形成成分として、Ｍｇ、 ＃ｔ、 Ｙ、お
よびＺｒの酸化物（以下、これらを総称して金属酸化物
という）のうちの１種または２種以上：００１〜３０％
、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残シ、 からなる組成で構成し、 かつその表面部には１表面から最大深さ：０４鶴の層厚
を有すると共に、内部硬さに比して２０〜５０％低い硬
さを有する表面軟化層を形成し、さらに、その表面に、
上記表面軟化層を介して、’Ｊｌ’ｉ、 Ｚｒ、および
Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物。
鋳鉄の高速切削や重切削などの苛酷な条件下での切削に
際して、すぐれた切削性能を発揮する切削工具用部材を
開発すべく研究を行なった結果、サーメット部材を、重
量％で、 硬質相形成成分として、ＴｉとＷの複合金属炭窒化物固
溶体（以下、（Ｔｉ、Ｗ）ＣＮで示す）、またはＴｉと
、 Ｔｉを除く元素周期律表の４ａおよび５ａ族金属の
うちの１種または２種以上と、Ｗとの複合金属炭窒化物
固溶体（以下、（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ） ＣＮで示す）：
２０〜８０饅、 同じく硬質相形成成分として、Ｍｇ、 ＃ｔ、 Ｙ、お
よびＺｒの酸化物（以下、これらを総称して金属酸化物
という）のうちの１種または２種以上：００１〜３０％
、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残シ、 からなる組成で構成し、 かつその表面部には１表面から最大深さ：０４鶴の層厚
を有すると共に、内部硬さに比して２０〜５０％低い硬
さを有する表面軟化層を形成し、さらに、その表面に、
上記表面軟化層を介して、’Ｊｌ’ｉ、 Ｚｒ、および
Ｈｆの炭化物、窒化物、炭窒化物。
および炭窒酸化物、並びにＡＱの酸化物および酸窒化物
からなる群のうちの１種の単層または２種以上の複層か
らなる表面被覆層を形成してなる表面被覆サーメット部
材においては、サーメット部材の構成成分である硬質相
形成成分としての（Ｔｉ、ｗ）・ＣＮ捷たは（Ｔｉ、
Ｍ、 Ｗ） ＣＮ 、および同結合相形成成分としての
Ｗが高融点を有することから、高温での耐塑性変形性が
すぐれたものになり、また同じく硬質相形成成分として
の金属酸化物の含有によって耐酸化性と耐摩耗性が一段
と向上し、さらに上記の表面軟化層の形成によって耐衝
撃性が著しく向上するようになり、したがって、この表
面被覆サーメット部材を、鋼や鋳鉄の高速切削や重切削
に切削工具として用いた場合、刃先の塑性変形がなくな
るから、すぐれた切削性能を発揮し、かつ断続切削にお
いても切刃の欠損発生が著しく抑制されるようになると
いう知見を得たのである。
からなる群のうちの１種の単層または２種以上の複層か
らなる表面被覆層を形成してなる表面被覆サーメット部
材においては、サーメット部材の構成成分である硬質相
形成成分としての（Ｔｉ、ｗ）・ＣＮ捷たは（Ｔｉ、
Ｍ、 Ｗ） ＣＮ 、および同結合相形成成分としての
Ｗが高融点を有することから、高温での耐塑性変形性が
すぐれたものになり、また同じく硬質相形成成分として
の金属酸化物の含有によって耐酸化性と耐摩耗性が一段
と向上し、さらに上記の表面軟化層の形成によって耐衝
撃性が著しく向上するようになり、したがって、この表
面被覆サーメット部材を、鋼や鋳鉄の高速切削や重切削
に切削工具として用いた場合、刃先の塑性変形がなくな
るから、すぐれた切削性能を発揮し、かつ断続切削にお
いても切刃の欠損発生が著しく抑制されるようになると
いう知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、以下に成分組成範囲、表面軟化層の層厚および硬さ
を上記の通りに限定した理由を説明する。
て、以下に成分組成範囲、表面軟化層の層厚および硬さ
を上記の通りに限定した理由を説明する。
Ａ、成分組成
（ａ） （Ｔ１． Ｗ）ＣＮまだは（Ｔｉ、 Ｍ、 Ｗ
） ＣＮこれらの成分には、スケルトンを形成してサー
メット部材自体の硬さを向上させるほか、高融点を有す
るＷと共に、耐塑性変形性を著しく向上させる作用があ
るが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方８０％を越えて含有させると、サー
メット部材の靭性が劣化するようになることから、その
含有量を２０〜８０％と定めた。
） ＣＮこれらの成分には、スケルトンを形成してサー
メット部材自体の硬さを向上させるほか、高融点を有す
るＷと共に、耐塑性変形性を著しく向上させる作用があ
るが、その含有量が２０％未満では前記作用に所望の効
果が得られず、一方８０％を越えて含有させると、サー
メット部材の靭性が劣化するようになることから、その
含有量を２０〜８０％と定めた。
（ｂ） 金属酸化物
この成分には、サーメット部材の焼結密度を高める作用
のほかに、耐酸化性および耐摩耗性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０，０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方３０％を越えて含有させると
、サーメット部材の靭性が低下するようになることから
、その含有量を０．０１〜３０％と定めた。
のほかに、耐酸化性および耐摩耗性を向上させる作用が
あるが、その含有量が０，０１％未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方３０％を越えて含有させると
、サーメット部材の靭性が低下するようになることから
、その含有量を０．０１〜３０％と定めた。
Ｂ 表面軟化層の層厚および硬さ
その層厚が０．４ ｍｘを越えて厚くなると、部材自体
の耐塑性変形性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、表面からの最大深さが０．４ ｙｖｎとなる層厚と
した。また５サ一メツト部拐の内部硬さに対する表面軟
化層の硬さの低下割合が２０係未満では、表面軟化層の
軟化が不十分であることから、十分な耐衝撃性を確保す
ることができず、一方この硬さの低下割合が５０％を越
えると、耐塑性変形性が低下するようになることから、
表面軟化層のサーメット部材内部硬さに対する硬さ低下
割合を２０〜５０％と定めた。
の耐塑性変形性に劣化傾向が現われるようになることか
ら、表面からの最大深さが０．４ ｙｖｎとなる層厚と
した。また５サ一メツト部拐の内部硬さに対する表面軟
化層の硬さの低下割合が２０係未満では、表面軟化層の
軟化が不十分であることから、十分な耐衝撃性を確保す
ることができず、一方この硬さの低下割合が５０％を越
えると、耐塑性変形性が低下するようになることから、
表面軟化層のサーメット部材内部硬さに対する硬さ低下
割合を２０〜５０％と定めた。
なお、この発明の表面被覆サーメット部材における表面
被覆層は、通常の化学蒸着法や物理蒸着法によって形成
されるが、この場合の平均層厚は０．５〜２０μｍとす
るのが望ましく、これは、０５μｍ未満の平均層厚では
所望の耐摩耗性を確保することができず、一方２０μｍ
を越えた平均層厚にすると部材自体の靭性劣化が著しく
なるという理由によるものである。
被覆層は、通常の化学蒸着法や物理蒸着法によって形成
されるが、この場合の平均層厚は０．５〜２０μｍとす
るのが望ましく、これは、０５μｍ未満の平均層厚では
所望の耐摩耗性を確保することができず、一方２０μｍ
を越えた平均層厚にすると部材自体の靭性劣化が著しく
なるという理由によるものである。
つぎに、この発明の表面被覆ザーメツト部４１を実施例
によシ具体的に説明する。
によシ具体的に説明する。
実施例
原料粉末として、いずれも完全固溶した。平均粒径：１
．５μｍを有する（ Ｔ１０．８５ＷＯ，１５Ｘ ＣＯ
，７ＯＮＯ，３０）粉末（括弧内は原子比を示す、以下
同じ）、同じ＜１，０μｍを有する（ ＴｉｏｙａＴａ
ｏ□ｏＷｏ、ｘｓ）（ｃＯ，’７０”０．３０：）粉末
、同１．２μｍの（Ｔｉｏ７５ＮｂｏｌｏＷｏ、ｘｓ）
（Ｃｏ、ｙｏＮｏ、ａｏ）粉末、同１．２ μｍの（Ｔ
１０．８０Ｖ０．０５Ｗ０．１５Ｘ Ｃ０，８０”０．
２０）粉末、同］、、 ２ｐｍの（Ｔｉ’ｏ、５ｏＨｆ
ｏ、ｏ５Ｖ１’ｏ］５Ｘ Ｃ０，８０１’Ｊ０．２０）
粉末、同］５μｍの（Ｔｉｏ、ａｏＺｒｏ、ｏ５Ｖｌ’
ｏ、ｘａ）（Ｃｏ、ｓｏｌ’１ｏ２ｏ）粉末、同１５μ
ｍの（Ｔｉｏ７５Ｈｆｏ、ｏｓＶｏ、ｏ５Ｗｏ□５）（
ＣｏｙａＮｏｚ５粉末、および同１．２７１ ｍの（Ｔ
ｌ ｏ７ｏ’ｒａｏ□ｏＮｂｏ、ｏ ５ＷＯ，］５）
・（Ｃ０，７５Ｎ０．２５ ）粉末を用意し、さらに
平均粒径：０、．５ μｍを有するＡＰ、２０３粉末、
同０．４ ｐ ｍの￥２０３粉末、同０．６１１ｍのＭ
ｇＯ粉末、同Ｑ、 ５ μｍのＺｒＯ２粉末、および同
０．８μｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞ
れ所定の配合組成に配合し、ボールミルにて７２時時間
式粉砕混合し、乾燥した後、１０ ｋｇ／ｍ＋＋ｔの圧
力にてプレス成形して圧粉体とし、ついで焼結時に表面
軟化層を同時形成する目的で、この表面軟化層の形成に
影響を及ばず焼結雰囲気および焼結時間を種々変化させ
、かつ１８００〜２２００℃の範囲内の所定温度で前記
圧粉体を焼結して、それぞれ第１表に示される層厚およ
び硬さくビッカース硬さ）を有する表面軟化層が表面部
に形成され、かつ同じく第１表に示される成分組成をも
ったサーメット部材を製造し、引続いて、このサーメッ
ト部材の表面に、通常の化学蒸着法および物理蒸着法を
用いて、同じく第１表に示される組成および平均層厚を
もった単層または複層の表面被覆層を形成することによ
って、Ｊ Ｉ Ｓ −ＳＮＭＮ ４３２の形状をもった
表面被覆サーメット部材としての本発明被覆切削チップ
ト］、４および比較被覆切削チップト６をそれぞれ製造
した。なお、比較被覆切削チップト６は、いずれもサー
メット部材の構成成分のうちのいずれかの成分含有量、
あるいは表面軟化層の硬さ低下割合（以下軟化率という
）または層厚（第１表に※印をイ」シたもの）がこの発
明の範囲から外れたものである。
．５μｍを有する（ Ｔ１０．８５ＷＯ，１５Ｘ ＣＯ
，７ＯＮＯ，３０）粉末（括弧内は原子比を示す、以下
同じ）、同じ＜１，０μｍを有する（ ＴｉｏｙａＴａ
ｏ□ｏＷｏ、ｘｓ）（ｃＯ，’７０”０．３０：）粉末
、同１．２μｍの（Ｔｉｏ７５ＮｂｏｌｏＷｏ、ｘｓ）
（Ｃｏ、ｙｏＮｏ、ａｏ）粉末、同１．２ μｍの（Ｔ
１０．８０Ｖ０．０５Ｗ０．１５Ｘ Ｃ０，８０”０．
２０）粉末、同］、、 ２ｐｍの（Ｔｉ’ｏ、５ｏＨｆ
ｏ、ｏ５Ｖ１’ｏ］５Ｘ Ｃ０，８０１’Ｊ０．２０）
粉末、同］５μｍの（Ｔｉｏ、ａｏＺｒｏ、ｏ５Ｖｌ’
ｏ、ｘａ）（Ｃｏ、ｓｏｌ’１ｏ２ｏ）粉末、同１５μ
ｍの（Ｔｉｏ７５Ｈｆｏ、ｏｓＶｏ、ｏ５Ｗｏ□５）（
ＣｏｙａＮｏｚ５粉末、および同１．２７１ ｍの（Ｔ
ｌ ｏ７ｏ’ｒａｏ□ｏＮｂｏ、ｏ ５ＷＯ，］５）
・（Ｃ０，７５Ｎ０．２５ ）粉末を用意し、さらに
平均粒径：０、．５ μｍを有するＡＰ、２０３粉末、
同０．４ ｐ ｍの￥２０３粉末、同０．６１１ｍのＭ
ｇＯ粉末、同Ｑ、 ５ μｍのＺｒＯ２粉末、および同
０．８μｍのＷ粉末を用意し、これら原料粉末をそれぞ
れ所定の配合組成に配合し、ボールミルにて７２時時間
式粉砕混合し、乾燥した後、１０ ｋｇ／ｍ＋＋ｔの圧
力にてプレス成形して圧粉体とし、ついで焼結時に表面
軟化層を同時形成する目的で、この表面軟化層の形成に
影響を及ばず焼結雰囲気および焼結時間を種々変化させ
、かつ１８００〜２２００℃の範囲内の所定温度で前記
圧粉体を焼結して、それぞれ第１表に示される層厚およ
び硬さくビッカース硬さ）を有する表面軟化層が表面部
に形成され、かつ同じく第１表に示される成分組成をも
ったサーメット部材を製造し、引続いて、このサーメッ
ト部材の表面に、通常の化学蒸着法および物理蒸着法を
用いて、同じく第１表に示される組成および平均層厚を
もった単層または複層の表面被覆層を形成することによ
って、Ｊ Ｉ Ｓ −ＳＮＭＮ ４３２の形状をもった
表面被覆サーメット部材としての本発明被覆切削チップ
ト］、４および比較被覆切削チップト６をそれぞれ製造
した。なお、比較被覆切削チップト６は、いずれもサー
メット部材の構成成分のうちのいずれかの成分含有量、
あるいは表面軟化層の硬さ低下割合（以下軟化率という
）または層厚（第１表に※印をイ」シたもの）がこの発
明の範囲から外れたものである。
つぎに、この結果得られた本発明被覆切削チップト１４
および比較被覆切削チップト６．さらに第１表に示され
る別途用意した市販の従来被覆切削チップ１．２につい
て、 被削材： Ｊ Ｉ Ｓ −５ＮｃｒＶ４−８（硬さ：
ＨＢ２２０ ）（７）丸棒。
および比較被覆切削チップト６．さらに第１表に示され
る別途用意した市販の従来被覆切削チップ１．２につい
て、 被削材： Ｊ Ｉ Ｓ −５ＮｃｒＶ４−８（硬さ：
ＨＢ２２０ ）（７）丸棒。
切削速度： ２５０ ｍ ／ｎｕｎ。
送シ：０．３朋／ ｒｅＶ・。
切込み：２．０駅。
切削時間：１０ｍ１ａ。
の条件での高速鋼連続切削試験、
被削材：ＪＩＳ−３ＮＣＭ−８（硬さ： ＨＢ２７０
）の丸棒。
）の丸棒。
切削速度：１００ｍ／隈。
送り： ０．８５ ｒｒｕｎ／ ｒｅｖ、 。
切込み：５ｗｎ。
切削時間：１０瓢。
の条件での高送り鋼連続切削試験、さらに、被削材：同
Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さ：）ＩＢ２７０）の角材。
Ｓ Ｎ ＣＭ −８（硬さ：）ＩＢ２７０）の角材。
切削速度：１００ｍ／隠。
送り、０４５朋／ｒｅｖ、。
切込み：３ｍｍ。
切削時間：３ｍ１ｕ。
の条件での鋼断続切削試験を行ない、高速および高速９
鋼連続切削試験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩
耗深さを測定し、また鋼断続切削試験では、１０個の試
験切刃のうちの欠損発生切刃数をチェックした。これら
の結果を第２表に示した。
鋼連続切削試験では、切刃の逃げ面摩耗幅とすくい面摩
耗深さを測定し、また鋼断続切削試験では、１０個の試
験切刃のうちの欠損発生切刃数をチェックした。これら
の結果を第２表に示した。
第２表に示される結果から、本発明被覆切削チップト１
４は、いずれもすぐれた耐塑性変形性。
４は、いずれもすぐれた耐塑性変形性。
耐衝撃性、および耐摩耗性を有するので、いずれの切削
試験でもすぐれた切削性能を発揮するのに対して、従来
被覆切削チップ１，２は、いずれも耐塑性変形性および
耐衝撃性が劣ることに原因し、いずれの苛酷な条件下で
の切削試験においても満足する切削結果を示さず、また
比較被覆切削チップト６に見られるように、成分組成お
よび表面軟化層のいずれかでもこの発明の範囲から外れ
ると、耐塑性変形性および耐衝撃性のうちの少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになシ、いずれかの切削試
験で劣った結果を示すことが明らかである。
試験でもすぐれた切削性能を発揮するのに対して、従来
被覆切削チップ１，２は、いずれも耐塑性変形性および
耐衝撃性が劣ることに原因し、いずれの苛酷な条件下で
の切削試験においても満足する切削結果を示さず、また
比較被覆切削チップト６に見られるように、成分組成お
よび表面軟化層のいずれかでもこの発明の範囲から外れ
ると、耐塑性変形性および耐衝撃性のうちの少なくとも
いずれかの特性が劣ったものになシ、いずれかの切削試
験で劣った結果を示すことが明らかである。
上述のように、この発明の表面被覆サーメット部材は、
すぐれた耐塑性変形性、耐衝撃性、さらに耐摩耗性を有
するので、特に、これを鋼や鋳鉄の高速切削や重切削な
どの苛酷な条件での切削に切削工具として用いた場合、
すぐれた切削性能を発揮し、長期に亘っての安定的使用
を可能とするなどの工業上すぐれた特性を有するのであ
る。
すぐれた耐塑性変形性、耐衝撃性、さらに耐摩耗性を有
するので、特に、これを鋼や鋳鉄の高速切削や重切削な
どの苛酷な条件での切削に切削工具として用いた場合、
すぐれた切削性能を発揮し、長期に亘っての安定的使用
を可能とするなどの工業上すぐれた特性を有するのであ
る。
出願人 三菱金属株式会社
代理人 富 １） 和 夫 外１名
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 硬質相形成成分として、Ｔ１とＷの複合金属炭窒化物固
溶体、捷たはＴｉと、Ｔｉを除く元素周期律表の４ａお
よび５ａ族金属のうちの１種または２種以上と、Ｗとの
複合金属炭窒化物固溶体：２０〜８０％、 同じく硬質相形成成分として、Ｍｇ、 Ａｎ、 Ｙ、お
よびＺｒの酸化物のうちの１種または２種以上；０．０
］〜３０係、 結合相形成成分としてのＷおよび不可避不純物：残シ、 からなる組成（以上重駄チ）を有し、かつ表面から最大
深さ：０．４ｗ１ｔＯ層厚、並びに内部硬さよシ２０〜
５０％低い硬さを有する表面軟化層を形成してなるサー
メット部材の表面に、Ｔｉ、Ｚｒ、およびＨｆの炭化物
、窒化物、炭窒化物、および炭窒酸化物、並びにＭの酸
化物および酸窒化物からなる群のうちの１種の単層まだ
は２種以上の複層からなる表面被覆層を形成してなる切
削工具用表面被覆サーメット部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13379183A JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13379183A JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6025605A true JPS6025605A (ja) | 1985-02-08 |
| JPH0253510B2 JPH0253510B2 (ja) | 1990-11-16 |
Family
ID=15113094
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13379183A Granted JPS6025605A (ja) | 1983-07-22 | 1983-07-22 | 切削工具用表面被覆サ−メツト部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6025605A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63134654A (ja) * | 1986-11-25 | 1988-06-07 | Mitsubishi Metal Corp | 高速切削用表面被覆炭窒化チタン基サ−メツト |
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| CN109652764A (zh) * | 2019-01-25 | 2019-04-19 | 广东工业大学 | 一种基于pvd技术的块体金属陶瓷材料及其制备方法和应用 |
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-
1983
- 1983-07-22 JP JP13379183A patent/JPS6025605A/ja active Granted
Patent Citations (2)
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0253510B2 (ja) | 1990-11-16 |
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