JPH0241364A - 高剛性を有する導電性熱可塑性樹脂組成物 - Google Patents
高剛性を有する導電性熱可塑性樹脂組成物Info
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Landscapes
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[発明の目的]
(産業上の利用分野)
本発明は、高剛性を有し、かつ耐ヒートサイクル性が優
れた導電性熱可塑性樹脂組成物に関する。
れた導電性熱可塑性樹脂組成物に関する。
(従来技術)
従来、導電性熱可塑性樹脂組成物を製造する方法として
は、2軸混練機にて溶融状態にあるポリマーに金属およ
びカーボン繊維を添加する方法が採用されている。しか
し、この製造方法では、金属およびカーボン繊維の破断
が大きく、そのため導電性も低下し、さらにはカーボン
繊維の破断によって剛性も低下してしまう。
は、2軸混練機にて溶融状態にあるポリマーに金属およ
びカーボン繊維を添加する方法が採用されている。しか
し、この製造方法では、金属およびカーボン繊維の破断
が大きく、そのため導電性も低下し、さらにはカーボン
繊維の破断によって剛性も低下してしまう。
また、単軸混練機を用いる場合でも、通常熱可塑性樹脂
、特に結晶性ポリマーは、スクリュー圧縮比が高いもの
、例えば、C”3.0〜4.0程度の急圧縮タイプのス
クリューを使用しないとポリマーが均一に溶融しないこ
とから、どうしても金属および炭素繊維の破断が大きく
、そのため高い導電性および剛性を得ることができない
。
、特に結晶性ポリマーは、スクリュー圧縮比が高いもの
、例えば、C”3.0〜4.0程度の急圧縮タイプのス
クリューを使用しないとポリマーが均一に溶融しないこ
とから、どうしても金属および炭素繊維の破断が大きく
、そのため高い導電性および剛性を得ることができない
。
(発明が解決しようとする課題)
上記のとおり、従来の導電性熱可塑性樹脂組成物は導電
性および剛性が低いという問題点がある。
性および剛性が低いという問題点がある。
本発明は、優れた剛性および耐ヒートサイクル性を有す
る導電性熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とす
る。
る導電性熱可塑性樹脂組成物を提供することを目的とす
る。
[発明の構成]
(課題を解決するための手段および作用)本発明者らは
、前記の目的を達成するために鋭意検討した結果、単軸
混線機を使用し、さらには金属繊維および炭素繊維固有
の熱伝導度の良さを利用して、緩圧縮タイプのスクリュ
ーを使用することによって、金属および炭素繊維の破断
を極力抑えることによって、優れた導電性、高剛性およ
び耐ヒートサイクル性を有する組成物が得られることを
見出し本発明を完成するに至った。
、前記の目的を達成するために鋭意検討した結果、単軸
混線機を使用し、さらには金属繊維および炭素繊維固有
の熱伝導度の良さを利用して、緩圧縮タイプのスクリュ
ーを使用することによって、金属および炭素繊維の破断
を極力抑えることによって、優れた導電性、高剛性およ
び耐ヒートサイクル性を有する組成物が得られることを
見出し本発明を完成するに至った。
本発明の導電性熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹脂、
金属繊維13〜20容量%および炭素繊維1〜10容量
%を、L/D比が18〜32のスクリューを備えた単軸
混線機により、スクリュー圧縮比1.5〜2.2で混練
してなることを特徴とする。
金属繊維13〜20容量%および炭素繊維1〜10容量
%を、L/D比が18〜32のスクリューを備えた単軸
混線機により、スクリュー圧縮比1.5〜2.2で混練
してなることを特徴とする。
本発明で用いる熱可塑性樹脂としては、ナイロン6、ナ
イロン11、ナイロン12、ナイロン66、ナイロン6
12、ナイロン6/66、ナイロン6/12のようなポ
リアミド、アクリロニトリル/スチレン樹脂、アクリロ
ニトリル/スチレン/ブタジェン樹脂、ポリスチレン、
ポリカーボネート、ポリアセタール、アクリル樹脂、ポ
リエステル樹脂などを例示することができる。
イロン11、ナイロン12、ナイロン66、ナイロン6
12、ナイロン6/66、ナイロン6/12のようなポ
リアミド、アクリロニトリル/スチレン樹脂、アクリロ
ニトリル/スチレン/ブタジェン樹脂、ポリスチレン、
ポリカーボネート、ポリアセタール、アクリル樹脂、ポ
リエステル樹脂などを例示することができる。
熱可塑性樹脂の形状は特に制限されるものではく、ペレ
ット状、パウダー状など所望の形状にして用いることが
できるが、ペレットとパウダーを重量比で7=3の組合
せにした場合は混線時の可塑化を安定にすることができ
るために好ましい。
ット状、パウダー状など所望の形状にして用いることが
できるが、ペレットとパウダーを重量比で7=3の組合
せにした場合は混線時の可塑化を安定にすることができ
るために好ましい。
本発明で用いる金属繊維としては、鋼、ステンレス、黄
銅、銅、鉄、アルミニウムなどの金属またはそれらの合
金を、溶融紡糸法、伸展法、押出法、切削法のような公
知の方法で繊維化したものを用いることができる。
銅、銅、鉄、アルミニウムなどの金属またはそれらの合
金を、溶融紡糸法、伸展法、押出法、切削法のような公
知の方法で繊維化したものを用いることができる。
金属繊維としてはこれらの中でも、黄銅繊維、アルミニ
ウム繊維、鉄繊維が好ましい。
ウム繊維、鉄繊維が好ましい。
金属繊維の直径は、10〜150μmであることが好ま
しく、その長さは0.5〜10mmであることが好まし
い。
しく、その長さは0.5〜10mmであることが好まし
い。
本発明で用いる炭素繊維としては、ポリアクリロニトリ
ル系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維を初めとして、公知の
炭素繊維をすべて使用することができる。
ル系炭素繊維、ピッチ系炭素繊維を初めとして、公知の
炭素繊維をすべて使用することができる。
炭素繊維の直径は1〜50μmであることが好ましく、
その長さは0.5〜10mmであることが好ましい。
その長さは0.5〜10mmであることが好ましい。
本発明の組成物は、上記各成分を所定形状のスクリュー
を備えた単軸混線機により、所定のスクリュー圧縮比で
混練して得ることができる。
を備えた単軸混線機により、所定のスクリュー圧縮比で
混練して得ることができる。
スクリューはL/Dが18〜32、好ましくは20〜2
5のものを用いる。
5のものを用いる。
スクリュー圧縮比は1.5〜2.2であり、好ましくは
1.6〜2.0である。
1.6〜2.0である。
本発明の組成物は、所定形状で緩圧縮タイプのスクリュ
ーを備えた単軸混練機を用いることによって、混線時に
おける金属繊維および炭素繊維の破断を極力抑えること
ができ、これによってその成形物に優れた剛性、耐ヒー
トサイクル性および導電性を付与することができるもの
である。
ーを備えた単軸混練機を用いることによって、混線時に
おける金属繊維および炭素繊維の破断を極力抑えること
ができ、これによってその成形物に優れた剛性、耐ヒー
トサイクル性および導電性を付与することができるもの
である。
(実施例)
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明する。な
お、実施例および比較例において用いた黄銅繊維および
炭素繊維の形状を以下に示す。
お、実施例および比較例において用いた黄銅繊維および
炭素繊維の形状を以下に示す。
黄銅繊維(アイシン精機■製)
直径90μ、長さ3mm
炭素繊維(東邦ベスロン■製、ベスファイトHTA−C
BS) 直径6μ、長さ3關 また、以下において「%」は「容量%」を示す。
BS) 直径6μ、長さ3關 また、以下において「%」は「容量%」を示す。
実施例1
混線機としてL/Dが20で、スクリュー圧縮比が1.
8である緩圧縮タイプスクリューを備えた単軸混練機を
用いた。
8である緩圧縮タイプスクリューを備えた単軸混練機を
用いた。
前記単軸混練機を用い、ポリアミド6ベレツトCUBE
ナイロン1022B)55%、ポリアミド6パウダー(
UBEナイロンPIOIIF)27%、黄銅繊維15%
および炭素繊維3%をトライブレンドしたのち、さらに
前記単軸混練機を用いて混練し、本発明の組成物のベレ
ットを製造した。
ナイロン1022B)55%、ポリアミド6パウダー(
UBEナイロンPIOIIF)27%、黄銅繊維15%
および炭素繊維3%をトライブレンドしたのち、さらに
前記単軸混練機を用いて混練し、本発明の組成物のベレ
ットを製造した。
このベレットを用いて試験片(150mmx20關×3
.2關t)を射出成形した。
.2關t)を射出成形した。
そして未処理の23℃における体積固有抵抗値(傘1)
、下記ヒートサイクル条件(*2)による処理後の2
3℃における体積固有抵抗値を測定し、さらにヒートサ
イクル処理後の160℃における体積固有抵抗値を測定
した。また、ASTMD790に準じて23℃における
曲げ弾性率を測定した。結果を表に示す。
、下記ヒートサイクル条件(*2)による処理後の2
3℃における体積固有抵抗値を測定し、さらにヒートサ
イクル処理後の160℃における体積固有抵抗値を測定
した。また、ASTMD790に準じて23℃における
曲げ弾性率を測定した。結果を表に示す。
傘l 測定注量日本ゴム協会標準規格
導電性ゴムおよびプラスチックの
体積固有抵抗率試験法
5RIS 2301−1969に
準じて測定した。
中2 ヒートサイクル条件二
120℃、30分−一一40℃、
30分を1サイクルとし、
1.000サイクル行った。
また、未処理品の前記試験片中の黄銅繊維および炭素繊
維の繊維長を顕微鏡にて観察した。第1図は黄銅繊維の
顕微鏡写真であり、第2図は炭素繊維の顕微鏡写真であ
る。
維の繊維長を顕微鏡にて観察した。第1図は黄銅繊維の
顕微鏡写真であり、第2図は炭素繊維の顕微鏡写真であ
る。
実施例2
実施例1と同様の単軸混線機およびスクリューを使用し
てポリアミド66ペレット(UBEナイロン2026B
)55%、ポリアミド66パウダー(UBEナイロンP
2O20)27%、黄銅繊維15%および炭素繊維3%
をブレンドし、実施例1と同様の組成物を得た。
てポリアミド66ペレット(UBEナイロン2026B
)55%、ポリアミド66パウダー(UBEナイロンP
2O20)27%、黄銅繊維15%および炭素繊維3%
をブレンドし、実施例1と同様の組成物を得た。
この組成物について実施例1と同一の評価を行った。結
果を表に示す。
果を表に示す。
実施例3
実施例1と同様の製造方法で、ポリアミド12のペレッ
ト(UBEナイロン3020U)55%、ポリアミド1
2のパウダー(UBEナイロン3014U)27%、黄
銅繊維15%および炭素繊維3%をブレンドし、実施例
1と同様の組成物を得た。
ト(UBEナイロン3020U)55%、ポリアミド1
2のパウダー(UBEナイロン3014U)27%、黄
銅繊維15%および炭素繊維3%をブレンドし、実施例
1と同様の組成物を得た。
この組成物について実施例1と同一の評価を行った。結
果を表に示す。
果を表に示す。
比較例1
2軸混練機を使用して、ポリアミド6ペレット(UBE
ナイロン1018B)をホッパーより投入溶融し、その
溶融したポリマーに金属繊維15%を添加し混練して組
成物(ペレット)を製造した。
ナイロン1018B)をホッパーより投入溶融し、その
溶融したポリマーに金属繊維15%を添加し混練して組
成物(ペレット)を製造した。
この組成物について実施例1と同一の評価を行った。結
果を表に示す。
果を表に示す。
比較例2
L/Dが20で、スクリュー圧縮比が3.5であるポリ
アミド用急圧縮タイプスクリューを備えた単軸混線機を
用いて、実施例1と同様の配合にて組成物を得た。
アミド用急圧縮タイプスクリューを備えた単軸混線機を
用いて、実施例1と同様の配合にて組成物を得た。
この組成物について実施例1と同一の評価を行った。結
果を表に示す。
果を表に示す。
また、試験片中の黄銅繊維および炭素繊維の繊維長を顕
微鏡にて観察した。第3図は黄銅繊維の顕微鏡写真であ
り、第4図は炭素繊維の顕微鏡写真である。
微鏡にて観察した。第3図は黄銅繊維の顕微鏡写真であ
り、第4図は炭素繊維の顕微鏡写真である。
比較例3
2軸混練機を使用し、ポリアミド6ペレット(UBEナ
イロン1018B)82%をホッパーより投入溶融し、
その溶融したポリマーに、金属繊維15%、炭素繊維を
3%添加し混練して組成物(ペレット)を製造した。
イロン1018B)82%をホッパーより投入溶融し、
その溶融したポリマーに、金属繊維15%、炭素繊維を
3%添加し混練して組成物(ペレット)を製造した。
この組成物について実施例1と同一の評価を行った。結
果を表に示す。
果を表に示す。
また、試験片中の黄銅繊維および炭素繊維の繊維長を顕
微鏡にて観察した。その結果、比較例3と同様であった
。
微鏡にて観察した。その結果、比較例3と同様であった
。
[発明の効果]
本発明の組成物は、製造時に金属繊維および炭素繊維の
破断が生じることが無いために、その成形物が優れた剛
性、耐ヒートサイクル性および導電性を有している。
破断が生じることが無いために、その成形物が優れた剛
性、耐ヒートサイクル性および導電性を有している。
第1図および第2図は実施例1の試験片中の繊維の形状
を示す写真であり、第3図および第4図は比較例2およ
び3の試験片中の繊維の形状を示す写真である。 責@繊芳を 第1図 瞭メ 太を繊ハ 5X)0″ 第2図
を示す写真であり、第3図および第4図は比較例2およ
び3の試験片中の繊維の形状を示す写真である。 責@繊芳を 第1図 瞭メ 太を繊ハ 5X)0″ 第2図
Claims (1)
- 熱可塑性樹脂、金属繊維13〜20容量%および炭素
繊維1〜10容量%を、L/D比が18〜32のスクリ
ューを備えた単軸混練機により、スクリュー圧縮比1.
5〜2.2で混練してなることを特徴とする導電性熱可
塑性樹脂組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19069388A JPH0241364A (ja) | 1988-08-01 | 1988-08-01 | 高剛性を有する導電性熱可塑性樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP19069388A JPH0241364A (ja) | 1988-08-01 | 1988-08-01 | 高剛性を有する導電性熱可塑性樹脂組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0241364A true JPH0241364A (ja) | 1990-02-09 |
Family
ID=16262292
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP19069388A Pending JPH0241364A (ja) | 1988-08-01 | 1988-08-01 | 高剛性を有する導電性熱可塑性樹脂組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0241364A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013199121A (ja) * | 2006-05-25 | 2013-10-03 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 |
-
1988
- 1988-08-01 JP JP19069388A patent/JPH0241364A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2013199121A (ja) * | 2006-05-25 | 2013-10-03 | Mitsubishi Engineering Plastics Corp | 繊維強化熱可塑性樹脂成形品 |
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