JPH0237210A - 脱硝制御装置 - Google Patents
脱硝制御装置Info
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- JPH0237210A JPH0237210A JP18562488A JP18562488A JPH0237210A JP H0237210 A JPH0237210 A JP H0237210A JP 18562488 A JP18562488 A JP 18562488A JP 18562488 A JP18562488 A JP 18562488A JP H0237210 A JPH0237210 A JP H0237210A
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Links
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N5/00—Systems for controlling combustion
- F23N5/003—Systems for controlling combustion using detectors sensitive to combustion gas properties
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、火力発電所のボイラ自動制御装置やバーナ自
動制御装置に係り、特に種々の脱硝ボイラにおいて、負
荷変動時等に生じるＣＯの増大を抑制するのに好適な脱
硝制御装置。
動制御装置に係り、特に種々の脱硝ボイラにおいて、負
荷変動時等に生じるＣＯの増大を抑制するのに好適な脱
硝制御装置。
従来の脱硝制御装置は、特開昭６０−３０９１２号公報
に記載のように、バーナゾーンで発生した排ガス中のＣ
Ｏの低減方法としては、バーナゾーンの上部に設置した
ＡＡＰから空気を供給して排ガスを完全燃焼させること
とし、ＡＡＰからの供給空気流量は、火炉全体の合計空
気流量から各バーナ群で使用する空気流量の総和を減算
して求めることとしていた。しかしながら、実際の燃焼
においては、借上下、缶前後及び缶左右でのバーナの運
転状態（点火本数）が相違することがあり、このために
炉内の排ガス中のＣＯの濃度分布にはバラツキが発生す
るが、このバラツキに対しても任意にかつ緻密にＣ○抑
制制御ができるように配慮されていなかった。
に記載のように、バーナゾーンで発生した排ガス中のＣ
Ｏの低減方法としては、バーナゾーンの上部に設置した
ＡＡＰから空気を供給して排ガスを完全燃焼させること
とし、ＡＡＰからの供給空気流量は、火炉全体の合計空
気流量から各バーナ群で使用する空気流量の総和を減算
して求めることとしていた。しかしながら、実際の燃焼
においては、借上下、缶前後及び缶左右でのバーナの運
転状態（点火本数）が相違することがあり、このために
炉内の排ガス中のＣＯの濃度分布にはバラツキが発生す
るが、このバラツキに対しても任意にかつ緻密にＣ○抑
制制御ができるように配慮されていなかった。
上記従来技術は、ＡＡＰ群とバーナ群とによる２段燃焼
によりバーナ燃焼時に発生するＮＯＸ。
によりバーナ燃焼時に発生するＮＯＸ。
ＣＯの低減を図っている。ＡＡＰでの使用空気流量は、
合計空気流量からバーナゾーンで使用する空気流量を減
算して求められ、バーナゾーンのトータルの点火本数か
ら定まる排ガス量全体に対して２段燃焼制御が行われる
。しかし、同じバーナ点火本数にしてもｃｏが最も発生
する気相還元用バーナの点火本数割合については何ら配
慮されておらず、また、缶前後や缶左右でのバーナの燃
焼状態のアンバランスから生ずる排ガス中のＣＯ濃度の
相違についても、これに対応して缶前後、缶左右に配置
されている各ＡＡＰの供給空気流量を任意に配用調整で
きるように配慮されていなかった。このため、例えば負
荷変化等のバーナ点消火操作状態等においては、ある程
度のＣ○低減は可能であっても任意、かつ−層のきめ細
かな抑制はできなかった。このため、例えば借換側のバ
ーナにおいて不完全燃焼が続発し、その結果午後側のＣ
Ｏ濃度が増大した場合等においては、借換側ＡＡＰの空
気流量調整ダンパを手動にて開方向に操作することで対
応していた。
合計空気流量からバーナゾーンで使用する空気流量を減
算して求められ、バーナゾーンのトータルの点火本数か
ら定まる排ガス量全体に対して２段燃焼制御が行われる
。しかし、同じバーナ点火本数にしてもｃｏが最も発生
する気相還元用バーナの点火本数割合については何ら配
慮されておらず、また、缶前後や缶左右でのバーナの燃
焼状態のアンバランスから生ずる排ガス中のＣＯ濃度の
相違についても、これに対応して缶前後、缶左右に配置
されている各ＡＡＰの供給空気流量を任意に配用調整で
きるように配慮されていなかった。このため、例えば負
荷変化等のバーナ点消火操作状態等においては、ある程
度のＣ○低減は可能であっても任意、かつ−層のきめ細
かな抑制はできなかった。このため、例えば借換側のバ
ーナにおいて不完全燃焼が続発し、その結果午後側のＣ
Ｏ濃度が増大した場合等においては、借換側ＡＡＰの空
気流量調整ダンパを手動にて開方向に操作することで対
応していた。
本発明の目的は、ＡＡＰ群とバーナ群との２段燃焼によ
るＮＯＸ、ＧＯ抑制制御の特にＣ○低減方法において、
ボイラ、バーナが種々の運転状態にあってもバーナの燃
焼状態に適応して、ＡＡＰからの供給空気流量を少なく
ともＡＡＰ段の上下及び缶前後５缶左右にて配分調整で
きるようにし、任意で緻密なＣＯ抑制制御を可能とする
ことにある。
るＮＯＸ、ＧＯ抑制制御の特にＣ○低減方法において、
ボイラ、バーナが種々の運転状態にあってもバーナの燃
焼状態に適応して、ＡＡＰからの供給空気流量を少なく
ともＡＡＰ段の上下及び缶前後５缶左右にて配分調整で
きるようにし、任意で緻密なＣＯ抑制制御を可能とする
ことにある。
上記目的は、ＡＡＰ構成を１段から上下２段構成とし更
に、ＡＡＰ配置を少なくとも缶前左、缶前右、借換左、
借換右の４つのゾーン（以下４つに分配した火炉の各ゾ
ーンをコンパートメントと称す）に分散配置し、上下及
び缶前後、缶前左右、缶径左右にて空気流量を任意に配
分調整することにより達成される。
に、ＡＡＰ配置を少なくとも缶前左、缶前右、借換左、
借換右の４つのゾーン（以下４つに分配した火炉の各ゾ
ーンをコンパートメントと称す）に分散配置し、上下及
び缶前後、缶前左右、缶径左右にて空気流量を任意に配
分調整することにより達成される。
炉内脱硝制御におけるＣＯ抑制は基本的にはＡＡＰ群全
体とバーナ群全体との２段燃焼によって達成され、ＡＡ
Ｐ群全体の空気流量は、合計空気流量からバーナ群全体
で使用する空気流量を減算した残りの流量をベースとし
て求める。今回更に全点火バーナ本数に対する気相還元
用バーナ点大本数比率の違いから生ずるＣＯ量に対して
は、上下２段の一方の段のＡＡＰ空気流量に気相還元用
バーナの点火本数比率からなる補正を加えることにより
ＡＡＰと気相還元用バーナとの局所的２段燃焼効果によ
りＣＯが抑制される。また、火炉内容コンパートメント
単位での００分布のバラツキに対しては５缶前後及び缶
前左右、缶径左右のＡＡＰ空気流量配分手段を持ち、こ
れにより各コンパートメントの空気流量を任意に調整す
ることにより、任意且つ適正なＣＯが抑制される。
体とバーナ群全体との２段燃焼によって達成され、ＡＡ
Ｐ群全体の空気流量は、合計空気流量からバーナ群全体
で使用する空気流量を減算した残りの流量をベースとし
て求める。今回更に全点火バーナ本数に対する気相還元
用バーナ点大本数比率の違いから生ずるＣＯ量に対して
は、上下２段の一方の段のＡＡＰ空気流量に気相還元用
バーナの点火本数比率からなる補正を加えることにより
ＡＡＰと気相還元用バーナとの局所的２段燃焼効果によ
りＣＯが抑制される。また、火炉内容コンパートメント
単位での００分布のバラツキに対しては５缶前後及び缶
前左右、缶径左右のＡＡＰ空気流量配分手段を持ち、こ
れにより各コンパートメントの空気流量を任意に調整す
ることにより、任意且つ適正なＣＯが抑制される。
以下、本発明の一実施例を図面を参照して説明する。
第４図において、火力発電プラントの概要を説明する。
火力発電プラントは、ボイラ本体２．高圧タービン３０
６、中圧タービン３０５、発電機３０４により構成され
、ボイラ自動制御装置３０２は、負荷（タービン、発電
機）からの要求、つまりタービン制御装置３０３が、ガ
バナ３０８の開度調整を行ない、この開度により決定さ
れる定格圧力、温度の主蒸気を供給すべく、燃料流調弁
５により燃料流量を、ＢＦＰ３１０により給水流量をま
た、ＦＤＰ入ロプロダンパフ４り空気流量をそれぞれ制
御する。次に燃焼ガスの流れについて説明すると、火炉
（ボイラ本体２）にて燃焼したガスは、まず火炉壁（以
下ＷＷと称す）３１６、ドラム３１７．２次過熱器（以
下２ＳＨと称す）３１９．１次過熱器（以下Ｉ Ｓ Ｈ
と称す）３２１、再熱器（以下ＲＨと称す）３２４、節
炭器（以下ＥＣＯと称す）３１５を通り、１部は再循環
ガスとしてガス再循環ファン（以下ＧＲＦと称す）２３
とＧＲＦ入ロプロダンパ２４り再循環ガス流量を調整し
て火炉ホッパ人口ダンパ３０により火炉内に注入させる
ガス量を調整しＷＷ３１６、ドラム３１７．２ＳＨ３１
９，ｌ５Ｈ３２１、ＲＨ３２４，ＥＣ○３１５での伝熱
量調整に使用し、残りの燃焼ガスは煙突より排出される
。
６、中圧タービン３０５、発電機３０４により構成され
、ボイラ自動制御装置３０２は、負荷（タービン、発電
機）からの要求、つまりタービン制御装置３０３が、ガ
バナ３０８の開度調整を行ない、この開度により決定さ
れる定格圧力、温度の主蒸気を供給すべく、燃料流調弁
５により燃料流量を、ＢＦＰ３１０により給水流量をま
た、ＦＤＰ入ロプロダンパフ４り空気流量をそれぞれ制
御する。次に燃焼ガスの流れについて説明すると、火炉
（ボイラ本体２）にて燃焼したガスは、まず火炉壁（以
下ＷＷと称す）３１６、ドラム３１７．２次過熱器（以
下２ＳＨと称す）３１９．１次過熱器（以下Ｉ Ｓ Ｈ
と称す）３２１、再熱器（以下ＲＨと称す）３２４、節
炭器（以下ＥＣＯと称す）３１５を通り、１部は再循環
ガスとしてガス再循環ファン（以下ＧＲＦと称す）２３
とＧＲＦ入ロプロダンパ２４り再循環ガス流量を調整し
て火炉ホッパ人口ダンパ３０により火炉内に注入させる
ガス量を調整しＷＷ３１６、ドラム３１７．２ＳＨ３１
９，ｌ５Ｈ３２１、ＲＨ３２４，ＥＣ○３１５での伝熱
量調整に使用し、残りの燃焼ガスは煙突より排出される
。
また、水蒸気系について説明すると中圧タービン３０５
からの排気を冷却して復水とし、ボイラ給水用として使
用できるようにする復水器３０７と、この復水を加圧し
てボイラへ送るＢＦＰ３１０とを通った水は、ＷＷ３１
６にて過熱されて蒸気となる。この蒸気はドラム３１７
にて飽和蒸気と飽和水に分離され、１次ＳＨ３２１で過
熱され、給水の１部をスプレー弁３１１を介して減温器
３２０の注水した後、２ＳＨ３１９にて過熱蒸気となり
高圧タービン３０６へ送られる。次に高圧タービン３０
６で仕事を終えた蒸気は、ＲＨ３２４で再過熱され中圧
タービン３０５へ送られる。中圧タービン３０５で仕事
を終えた蒸気は復水器３０７へ送られ再度ボイラ給水用
として使用される。
からの排気を冷却して復水とし、ボイラ給水用として使
用できるようにする復水器３０７と、この復水を加圧し
てボイラへ送るＢＦＰ３１０とを通った水は、ＷＷ３１
６にて過熱されて蒸気となる。この蒸気はドラム３１７
にて飽和蒸気と飽和水に分離され、１次ＳＨ３２１で過
熱され、給水の１部をスプレー弁３１１を介して減温器
３２０の注水した後、２ＳＨ３１９にて過熱蒸気となり
高圧タービン３０６へ送られる。次に高圧タービン３０
６で仕事を終えた蒸気は、ＲＨ３２４で再過熱され中圧
タービン３０５へ送られる。中圧タービン３０５で仕事
を終えた蒸気は復水器３０７へ送られ再度ボイラ給水用
として使用される。
更に、ＮＯＸ低減を目的として、バーナ各段Ｗ／Ｂに空
気量調整ダンパを設置し、各段Ｗ／Ｂの空燃比調整を行
なっている。すなわち、ボイラ最上段の空気流量を調整
するＡＡＰ人ロゾロダンパ９段バーナ３１〜３３に流れ
る燃料流量に対して適切な空気流量を調整する各バーナ
段Ｗ／Ｂ入ロダンパ８０〜８２がある。
気量調整ダンパを設置し、各段Ｗ／Ｂの空燃比調整を行
なっている。すなわち、ボイラ最上段の空気流量を調整
するＡＡＰ人ロゾロダンパ９段バーナ３１〜３３に流れ
る燃料流量に対して適切な空気流量を調整する各バーナ
段Ｗ／Ｂ入ロダンパ８０〜８２がある。
また、バーナ各段Ｗ／Ｂに燃焼後の排ガスの一部を混入
して各段Ｗ ／ Ｂ ＯＺ濃度を下げることでＮＯＸ低
減を図るため０Ｍ比を調整するＡＡＰ段及び各バーナ段
混合ガスダンパ３４．８７〜８９がある。
して各段Ｗ ／ Ｂ ＯＺ濃度を下げることでＮＯＸ低
減を図るため０Ｍ比を調整するＡＡＰ段及び各バーナ段
混合ガスダンパ３４．８７〜８９がある。
さらに、バーナ自動制御装置３０４について説明すると
、バーナ自動制御装置は、負荷に見合った熱量を供給す
べくバーナの点消火を行なう制御装置である。すなわち
、計算機または運転員からの点消火指令により、主バー
ナ元弁４１〜４３を開き主バーナを点火させる。また、
主バーナ消火の場合は、主バーナ元弁４１〜４３を全閉
して消火する。
、バーナ自動制御装置は、負荷に見合った熱量を供給す
べくバーナの点消火を行なう制御装置である。すなわち
、計算機または運転員からの点消火指令により、主バー
ナ元弁４１〜４３を開き主バーナを点火させる。また、
主バーナ消火の場合は、主バーナ元弁４１〜４３を全閉
して消火する。
第５図に脱硝ボイラにおけるＮＯＸ、Ｃ○低低減作用−
例について示す。Ａ、Ｂ、Ｃ段バーナでは、低０２燃焼
を行なうべく空燃比β、γ、εを約０．８ で制御し、
同時に混合ガスの混入により火炎温度と酸素濃度を低く
抑えてＮＯＸ発生の低減を図っている。一方り段では、
炉内のＮＯＸを気相還元させるために含窒素ラジカル（
ＣＮ。
例について示す。Ａ、Ｂ、Ｃ段バーナでは、低０２燃焼
を行なうべく空燃比β、γ、εを約０．８ で制御し、
同時に混合ガスの混入により火炎温度と酸素濃度を低く
抑えてＮＯＸ発生の低減を図っている。一方り段では、
炉内のＮＯＸを気相還元させるために含窒素ラジカル（
ＣＮ。
ＮＨ）を生成すへく、空燃比αを約０．６ で制御する
。また、ＡＡＰ部では、ボイラ全体から見た空燃比を調
整すべく、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ段で使用された残りの空気を
ＡＡＰから火炉に注入させ、バーナ群で発生した燃焼後
の排ガス中のｃｏに代表される未燃分の完全燃焼を行な
わせしめる。
。また、ＡＡＰ部では、ボイラ全体から見た空燃比を調
整すべく、Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ段で使用された残りの空気を
ＡＡＰから火炉に注入させ、バーナ群で発生した燃焼後
の排ガス中のｃｏに代表される未燃分の完全燃焼を行な
わせしめる。
第１図に脱硝制御系に本発明を適用した制御回路の一例
を示す。ＡＡＰ全体としての空気流量指令値１００は、
従来技術と同様に火炉全体としての合計空気流量１から
バーナ群全体にて使用した空気流量２を減算して求めら
れる。ＡＡＰ合計空気流量指令１００は、まず缶前／後
に任意配分可能とする為に、缶前／後比率設定器１３に
て缶前／後の比率を手動設定し、これに発電機出力１１
をベースとして関数発生器１２にて発電機出力１１に対
応した補正値を作成しこれを乗算器１４で比率設定器１
３出力信号に加えて缶前側の空気流量指令１０１を作成
する０午後空気流量指令１０２は、ＡＡＰ合計空気流量
指令１００から缶前空気流量指令１０１を減算器１６で
減算して求める。次に缶前空気流量指令１０１をコンパ
ートメント毎に任意配分可能とする為に、缶前左／右の
空気流量の割合を缶前左／右比率設定器１７で手動で任
意に設定し、これに上述と同一の発電機出力１１に対応
した補正信号を加えて缶前左の空気流量指令１０３を作
成する。缶前右空気流量指令１０４は、缶前空気流量指
令１０１から缶前左空気流量指令１０３を減算器２１で
減算して求める。
を示す。ＡＡＰ全体としての空気流量指令値１００は、
従来技術と同様に火炉全体としての合計空気流量１から
バーナ群全体にて使用した空気流量２を減算して求めら
れる。ＡＡＰ合計空気流量指令１００は、まず缶前／後
に任意配分可能とする為に、缶前／後比率設定器１３に
て缶前／後の比率を手動設定し、これに発電機出力１１
をベースとして関数発生器１２にて発電機出力１１に対
応した補正値を作成しこれを乗算器１４で比率設定器１
３出力信号に加えて缶前側の空気流量指令１０１を作成
する０午後空気流量指令１０２は、ＡＡＰ合計空気流量
指令１００から缶前空気流量指令１０１を減算器１６で
減算して求める。次に缶前空気流量指令１０１をコンパ
ートメント毎に任意配分可能とする為に、缶前左／右の
空気流量の割合を缶前左／右比率設定器１７で手動で任
意に設定し、これに上述と同一の発電機出力１１に対応
した補正信号を加えて缶前左の空気流量指令１０３を作
成する。缶前右空気流量指令１０４は、缶前空気流量指
令１０１から缶前左空気流量指令１０３を減算器２１で
減算して求める。
更に、缶前左の空気流量指令１０３をＡＡＰ １とＡＡ
Ｐ２との上下にて任意に配分可能とするために、缶前左
上／下段の空気流量の割合を缶前左上／下比率設定器６
にて任意に設定し、これに缶前左り段バーナ（気相還元
用バーナ）の点火比率７を乗算器８により加えて缶前左
下段であるＡＡＰ２空気流量指令１０５を作成する。缶
前左上段であるＡＡＰＩ空気流量指令１０６は、缶前左
空気流量指令１０４からＡＡＰ２空気流量指令１０５を
減算器１０により減算して求める。
Ｐ２との上下にて任意に配分可能とするために、缶前左
上／下段の空気流量の割合を缶前左上／下比率設定器６
にて任意に設定し、これに缶前左り段バーナ（気相還元
用バーナ）の点火比率７を乗算器８により加えて缶前左
下段であるＡＡＰ２空気流量指令１０５を作成する。缶
前左上段であるＡＡＰＩ空気流量指令１０６は、缶前左
空気流量指令１０４からＡＡＰ２空気流量指令１０５を
減算器１０により減算して求める。
第２図に本発明を適用した脱硝制御システムの概略構成
を説明する。超低ＮＯＸ運転を実現するためには、各バ
ーナ段５６，５７，５８．５９の燃焼量に見合った適正
空気流量、０Ｍガス流量のきめ細かな制御が不可欠であ
り、これを実現するシステム構成としては、バーナ群を
缶前左、缶前右１缶後左、借換右のコンパートメントに
分割し、コンパートメント個別に空気流調整ダンパ５３
と混合ガス調整ダンパ５４とを設置して、コンパートメ
ント毎の独立制御を可能としている。又、ＮＯＸ低域の
為のバーナゾーン５６，５７，５８゜５９での不完全燃
焼により発生した排ガス中の未燃分の低減を目的として
ＡＡＰ６１，６２では、空気流量調整ダンパ５３を設置
してバーナゾーン５６〜５９での不足分の空気を送り込
むことによってバーナゾーン全体との２段燃焼制御を行
なわせしめる。バーナゾーン５６〜５９の中で特にＣＯ
が発生するのは気相還元用バーナ５９であり、特にここ
で発生したＣＯを抑制するためにＡＡＰを６２のＡＡＰ
Ｉと６２のＡＡＰ２との上下２段構成とし、気相還元用
バーナ５９点火状態に適応した空気流量を６１のＡＡＰ
２にて調整することにより局所的２段燃焼制御を行なわ
せしめる。また、コンパートメント単位のきめ補かな２
段燃焼を実現するために、ＡＡＰ群もバーナ群と同様に
コンパートメント毎に空気流量調整ダンパ５３を分散配
置して独立制御が可能な構成としている。
を説明する。超低ＮＯＸ運転を実現するためには、各バ
ーナ段５６，５７，５８．５９の燃焼量に見合った適正
空気流量、０Ｍガス流量のきめ細かな制御が不可欠であ
り、これを実現するシステム構成としては、バーナ群を
缶前左、缶前右１缶後左、借換右のコンパートメントに
分割し、コンパートメント個別に空気流調整ダンパ５３
と混合ガス調整ダンパ５４とを設置して、コンパートメ
ント毎の独立制御を可能としている。又、ＮＯＸ低域の
為のバーナゾーン５６，５７，５８゜５９での不完全燃
焼により発生した排ガス中の未燃分の低減を目的として
ＡＡＰ６１，６２では、空気流量調整ダンパ５３を設置
してバーナゾーン５６〜５９での不足分の空気を送り込
むことによってバーナゾーン全体との２段燃焼制御を行
なわせしめる。バーナゾーン５６〜５９の中で特にＣＯ
が発生するのは気相還元用バーナ５９であり、特にここ
で発生したＣＯを抑制するためにＡＡＰを６２のＡＡＰ
Ｉと６２のＡＡＰ２との上下２段構成とし、気相還元用
バーナ５９点火状態に適応した空気流量を６１のＡＡＰ
２にて調整することにより局所的２段燃焼制御を行なわ
せしめる。また、コンパートメント単位のきめ補かな２
段燃焼を実現するために、ＡＡＰ群もバーナ群と同様に
コンパートメント毎に空気流量調整ダンパ５３を分散配
置して独立制御が可能な構成としている。
第３図に従来の制御回路を説明する。合計空気流量指令
１からバーナゾーンであるＡ、Ｂ、Ｃ。
１からバーナゾーンであるＡ、Ｂ、Ｃ。
Ｄ段での合計空気流量指令２を減算器３で減算し。
その値に補正信号４を乗算器５で演算することによりＡ
ＡＰ全体としての合計空気流量指令１００を求める。各
コンパートメントのＡＡＰでの空気流量指令１０１ａ〜
１０１ｄはＡＡＰ合計空気流量指令１００をゲイン補正
器３０ａ〜３０ｄによりゲイン変換して求められる。
ＡＰ全体としての合計空気流量指令１００を求める。各
コンパートメントのＡＡＰでの空気流量指令１０１ａ〜
１０１ｄはＡＡＰ合計空気流量指令１００をゲイン補正
器３０ａ〜３０ｄによりゲイン変換して求められる。
本発明によれば、火力発電所の炉内脱硝制御を行なうボ
イラにおいて上下２段構成からなるＡＡＰの一方の段の
空気流量を気相還元用バーナの点火状態に適応して制御
することによって気相還元用バーナで発生する局所的な
ＣＯ増加を局所的２段燃焼により抑制することが可能と
なり、また各コンパートメントのＡＡＰ空気流量を任意
に配分制御することによって、各コンパートメントでの
バーナ燃焼状態（燃焼本数）の違いから生ずる００分布
のアンバランスに適用したきめ細かなＣ○低減が可能と
なる。これにより火力発電所の中間負荷運転に伴うＤＳ
Ｓ （毎日のプラントの起動、停止）や負荷変動の頻繁
化に際しても、Ｎ ＯＸ及びｃｏを適正に抑制でき、更
に安定したバーナ燃焼状態を継続することが可能となる
。
イラにおいて上下２段構成からなるＡＡＰの一方の段の
空気流量を気相還元用バーナの点火状態に適応して制御
することによって気相還元用バーナで発生する局所的な
ＣＯ増加を局所的２段燃焼により抑制することが可能と
なり、また各コンパートメントのＡＡＰ空気流量を任意
に配分制御することによって、各コンパートメントでの
バーナ燃焼状態（燃焼本数）の違いから生ずる００分布
のアンバランスに適用したきめ細かなＣ○低減が可能と
なる。これにより火力発電所の中間負荷運転に伴うＤＳ
Ｓ （毎日のプラントの起動、停止）や負荷変動の頻繁
化に際しても、Ｎ ＯＸ及びｃｏを適正に抑制でき、更
に安定したバーナ燃焼状態を継続することが可能となる
。
第１図は本発明による一実施例のＡＡＰ段空低空気流量
制御系統図２図は本発明による脱硝制御システムの概略
構成図、第３図は従来方式によるＡＡＰ段空流量制御系
統図、第４図は代表的なボイラの本体系統図及び主要制
御装置の構成図、第５図は脱硝ボイラのＮＯＸ、Ｃｏ低
減作用につし１て示す図である。 １・・・合計空気流量指令信号、２・・Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ
段合計Ｗ／Ｂ入口空気流量、３・・・合計空気流量補正
信号、１１・・・発電機出力信号、１２・・・関数発生
器、１３・・・比率設定用セレクタステーション。
制御系統図２図は本発明による脱硝制御システムの概略
構成図、第３図は従来方式によるＡＡＰ段空流量制御系
統図、第４図は代表的なボイラの本体系統図及び主要制
御装置の構成図、第５図は脱硝ボイラのＮＯＸ、Ｃｏ低
減作用につし１て示す図である。 １・・・合計空気流量指令信号、２・・Ａ、Ｂ、Ｃ，Ｄ
段合計Ｗ／Ｂ入口空気流量、３・・・合計空気流量補正
信号、１１・・・発電機出力信号、１２・・・関数発生
器、１３・・・比率設定用セレクタステーション。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、燃料を燃焼させて熱量を発生させるバーナ群と、該
バーナ群での燃焼により発生した排ガス中の一酸化炭素
（以下ＣＯと称す）を低減させるための空気を供給する
ボイラ風箱群（以下ＡＡＰと称す）と、該バーナ群とＡ
ＡＰ群に供給する空気の流量を調整する空気流量調整ダ
ンパと、前記バーナ群での燃焼により発生した排ガスと
前記バーナ群に供給する燃焼用空気に混合させてガス混
合体とし、該排ガス流量と該燃焼用空気流量との比であ
るガス混合比を該排ガス流量を調節することによつて調
整する混合ガス流量調整ダンパとを具備したボイラの自
動制御装置において、前記ＡＡＰ群を上下２段配置とし
、ＡＡＰ群全体にて供給する空気流量は前記バーナ群全
体との２段燃焼制御用として合計空気流量から該バーナ
群の空気流量の総和を減算して求め、負荷に応じて適正
に調整できるようにし、更に、２段の内一方のＡＡＰ段
より供給する空気流量は、前記バーナ群中の気相還元用
バーナ群とのきめ細かな局所的２段燃焼制御用として気
相還元用バーナ群のバーナ点火、消火状態の変化に応じ
て適正に調整できるようにしたことを特徴とする脱硝制
御装置。 ２、特許請求範囲第１項において、最低でも缶前／後及
び缶左／右の４つの制御ゾーンに区分して、缶前／後、
缶左／右のＡＡＰ群への空気流量比率配分設定手段を具
備し、該制御ゾーンのＡＡＰ群空気流量を当該制御ゾー
ンのバーナ群での燃焼状態に応じて適正に、かつ、任意
に調整配分できるようにし、より一層のきめ細かな窒素
酸化物（以下ＮＯＸと称す）及びＣＯの低減を可能とし
たことを特徴とする脱硝制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18562488A JPH0237210A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 脱硝制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18562488A JPH0237210A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 脱硝制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0237210A true JPH0237210A (ja) | 1990-02-07 |
Family
ID=16174047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18562488A Pending JPH0237210A (ja) | 1988-07-27 | 1988-07-27 | 脱硝制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0237210A (ja) |
-
1988
- 1988-07-27 JP JP18562488A patent/JPH0237210A/ja active Pending
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