JPH0230505Y2 - - Google Patents
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- JPH0230505Y2 JPH0230505Y2 JP1982040181U JP4018182U JPH0230505Y2 JP H0230505 Y2 JPH0230505 Y2 JP H0230505Y2 JP 1982040181 U JP1982040181 U JP 1982040181U JP 4018182 U JP4018182 U JP 4018182U JP H0230505 Y2 JPH0230505 Y2 JP H0230505Y2
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- JP
- Japan
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- receiving part
- impact receiving
- impact
- fender
- cylindrical
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Links
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02B—HYDRAULIC ENGINEERING
- E02B3/00—Engineering works in connection with control or use of streams, rivers, coasts, or other marine sites; Sealings or joints for engineering works in general
- E02B3/20—Equipment for shipping on coasts, in harbours or on other fixed marine structures, e.g. bollards
- E02B3/24—Mooring posts
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/42—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by the mode of stressing
- F16F1/422—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers characterised by the mode of stressing the stressing resulting in flexion of the spring
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02B—HYDRAULIC ENGINEERING
- E02B3/00—Engineering works in connection with control or use of streams, rivers, coasts, or other marine sites; Sealings or joints for engineering works in general
- E02B3/20—Equipment for shipping on coasts, in harbours or on other fixed marine structures, e.g. bollards
- E02B3/26—Fenders
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F2236/00—Mode of stressing of basic spring or damper elements or devices incorporating such elements
- F16F2236/02—Mode of stressing of basic spring or damper elements or devices incorporating such elements the stressing resulting in flexion of the spring
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/30—Adapting or protecting infrastructure or their operation in transportation, e.g. on roads, waterways or railways
Description
[産業上の利用分野]
本願考案は、筒形ゴム製防舷材の改良、殊に接
舷初期の反力が小さく、しかもエネルギー吸収能
に優れた筒形ゴム製防舷材に関する。 [従来の技術] 防舷材は、(イ)接舷時の巨大なエネルギーを有効
に吸収すると同時に、(ロ)吸収したエネルギーを成
るべく徐々に解放することが要求される。弾性ゴ
ムは以上の要求を満たす材料の一つであつて、殊
に座屈現象を利用したときは(イ)のエネルギー吸収
能が大きくなる。 本考案者らは、早くからゴムの座屈現象を防舷
材として利用することに着目し、先に実公昭56−
55299号に係るゴム製防舷材を提案した。この先
考案防舷材は、基部(内径r1)の周囲に円周状の
取付部を備えた直円錐台状ゴム製中空支承部の小
径端側開口面を肉厚のゴム製円板状(短円柱状)
受衝部(外径r2、但しr1≧r2)で一体的に覆つた
ものであつて、この肉厚な受衝部が座屈変形の極
大期における支承部と舷側との接触を阻止すると
同時に、受衝部の外径が支承部の最大内径と同一
か又はそれより小であるため、受衝部に対する接
舷荷重が常に外向きに作用する結果、座屈変形が
起こり易く、このため大きなエネルギー吸収能を
示す。 しかし、この先考案防舷材は、肉厚の受衝部を
備えているため、座屈変形が起こる以前の接舷初
期における反力がそれだけ大きくなる他、受衝部
が支承部の開口端面全体を覆つている(つまり受
衝部自体中実の短円柱状を呈する)ため、場合に
より起こりうる受衝部自体の陥没変形が却つて支
承部の変形を早め、むしろエネルギー吸収量が低
下するという欠点を残している。なお考案者ら
は、エネルギー吸収量を増大させる目的で支承部
の肉厚を厚くしたときでも上記r1≧r2の関係を維
持させるため、該先考案における短円柱受衝部の
円柱面を軸に対し10゜以内傾斜させることも提案
しているが(実56−110123号)、矢張り上と同様
の欠点を持つ。 [考案が解決しようとする課題] そこで本考案が解決しようとする課題は、接舷
初期における反力が小さく、しかも大きなエネル
ギー吸収量を持つ改良された防舷材を提供するこ
とである。
舷初期の反力が小さく、しかもエネルギー吸収能
に優れた筒形ゴム製防舷材に関する。 [従来の技術] 防舷材は、(イ)接舷時の巨大なエネルギーを有効
に吸収すると同時に、(ロ)吸収したエネルギーを成
るべく徐々に解放することが要求される。弾性ゴ
ムは以上の要求を満たす材料の一つであつて、殊
に座屈現象を利用したときは(イ)のエネルギー吸収
能が大きくなる。 本考案者らは、早くからゴムの座屈現象を防舷
材として利用することに着目し、先に実公昭56−
55299号に係るゴム製防舷材を提案した。この先
考案防舷材は、基部(内径r1)の周囲に円周状の
取付部を備えた直円錐台状ゴム製中空支承部の小
径端側開口面を肉厚のゴム製円板状(短円柱状)
受衝部(外径r2、但しr1≧r2)で一体的に覆つた
ものであつて、この肉厚な受衝部が座屈変形の極
大期における支承部と舷側との接触を阻止すると
同時に、受衝部の外径が支承部の最大内径と同一
か又はそれより小であるため、受衝部に対する接
舷荷重が常に外向きに作用する結果、座屈変形が
起こり易く、このため大きなエネルギー吸収能を
示す。 しかし、この先考案防舷材は、肉厚の受衝部を
備えているため、座屈変形が起こる以前の接舷初
期における反力がそれだけ大きくなる他、受衝部
が支承部の開口端面全体を覆つている(つまり受
衝部自体中実の短円柱状を呈する)ため、場合に
より起こりうる受衝部自体の陥没変形が却つて支
承部の変形を早め、むしろエネルギー吸収量が低
下するという欠点を残している。なお考案者ら
は、エネルギー吸収量を増大させる目的で支承部
の肉厚を厚くしたときでも上記r1≧r2の関係を維
持させるため、該先考案における短円柱受衝部の
円柱面を軸に対し10゜以内傾斜させることも提案
しているが(実56−110123号)、矢張り上と同様
の欠点を持つ。 [考案が解決しようとする課題] そこで本考案が解決しようとする課題は、接舷
初期における反力が小さく、しかも大きなエネル
ギー吸収量を持つ改良された防舷材を提供するこ
とである。
[課題を解決するための手段]
(概要)
本考案に係るゴム製筒形防舷材は、弾性ゴムか
ら一体的に作られた肉厚の中空体であつて、該中
空体は、直円錐台状の支承部と、該支承部の底面
に沿つて半径方向に延びる環状の取付部と、該支
承部の台面の周縁部から底面と反対側に延びる筒
状の受衝部とから成り、該受衝部の高さh及び最
小外径r2が中空体全体の高さH及びその支承部の
最大内径r1に対し下式、 r1≧r2及び0.15H≦h≦0.35H の関係を有すると共に、前記受衝部の周面の母線
が、上記支承部の仮想台面に対し直交するか又は
該母線の延長線と該仮想台面とが作る仮想直円錐
の底角が、80゜以上90゜未満であるとを特徴とす
る。 (具体的構造) 本考案に係る防舷材は、適宜のゴム弾性材を用
いて作られた基本的に略々直円錐台形の外形を持
つ肉厚の中空体であつて、該中空体は、直円錐台
形をなす支承部と、該支承部の大径端部の側面か
ら半径方向に広がる取付部と、該支承部の小径端
部の端面から更に該取付部と反対側に延びる肉厚
の筒状受衝部とからなる。そして該受衝部の周面
(側面)の母線が上記支承部の仮想台面に対し直
交しているか、又は該母線の延長線と該仮想台面
とが作る仮想直円錐の底角が、80゜以上90゜未満の
鋭角をなしている。従つて、この受衝部自体は、
円筒状又は中空直円錐台状を呈することになる。 後の「作用」項中述べるような効果を期待する
ため、支承部の最大内径r1は、受衝部の最大外径
r2と同一であるか又はそれより大きいこと、即
ち、r1≧r2の関係を有する必要がある。そしてこ
の関係が満足される限り、支承部の内形は、例え
ば第5図に示すように、必ずしも直円錐台形であ
る必要はない。更に、受衝部の高さhは、防舷材
全体の高さHの0.15倍以上0.3倍以内であること、
即ち、0.15H≦h≦0.35のの関係式を満足させな
ければならない。なお、受衝部の内部には補強用
鉄板が埋設されているのが適当である。 [作用] 添付の第2図及び第3図を参照して、接舷荷重
fが受衝部に対し軸方向に作用したとき、円筒状
又は略々円筒状をなす受衝部2は、前記先考案と
異なつて自体自由に変形できるから第2図点線の
ように支承部との境界部付近を支点として求心的
に変形し、支承部1の軸に対する傾角θを減少さ
せる。このため、接舷初期における反力が減少す
る。 更に荷重が増大すると、第3図の如く支承部1
が半径方向へ座屈するが、受衝部2が円筒状又は
略々円筒状に形成されているため、力は接舷時の
荷重による支承部1の変形の初期に、撞より大き
く作用し、座屈した支承部1をより大きく変形さ
せる。本考案者の行つた実験の結果によると、特
に受衝部の高さ対防舷材全体の高さとの関係が
0.15H≦h≦0.35Hの関係式を満足させるとき、
上記変形作用が座屈した支承部の外面と船の舷側
板4とが接触するタイミングを遅延させ、一層エ
ネルギー吸収量を増大させることが判明した。 以上に加えて、支承部1の大径端側の内径r1が
受衝部2の外径r2と同一か又はそれより大きいた
め、接舷荷重fの作用初期から、支承部1が座屈
して反力の急激な増大を生じる作用終期までの
間、該荷重fの作用域P−P′が常に基底部の支点
Q,Q′を含む仮想円柱面y−y,y′−y′の内側に
位置することになり、その結果、力の作用線が図
中矢印で示す斜め外向きの方向に働き、一層座屈
変形を強める。 本考案では、受衝部2が円筒状又は略々円筒状
をなしているため、先行考案の短円柱状(円板
状)受衝部を備えた防舷材において見られる初期
反力が低下する反面、受衝部自体のエネルギー吸
収量も幾分低下するから、この低下分を支承部1
の変形可能域の増大により補償するのが好まし
い。このため、防舷材の全高Hに対する受衝部2
の高さhの比率を該先考案防舷材における好適比
率より多少大きくする必要がある。しかし受衝部
の高さhが0.35Hを越えると、その部支承部1の
高さが相対的に小となり、該部の変形量が減少し
てエネルギー吸収量が減少する。 [実施例] 以下、実施例により考案具体化の数例を示す
が、例示は考案精神の限定を意図したものではな
い。 実施例 1 第1図は、考案の一例の平面図、第2図はその
中央縦断面図である。 本例の防舷材は、弾性ゴムを用いて夫々一体的
に形成された中空直円錐台状の支承部1と、該1
の小径端側の端面からその大径端側と反対方向へ
延びる短円筒状の受衝部2と、前記1の大径端側
(基底部)から遠心方向へ延びる環状の取付部3
とからなり、該取付部及び上記受衝部2の内部に
夫々補強鉄板5,5′が埋設されている。本例防
舷材の実寸法は以下の通りであつた。 全体高さH 1000mm 受衝部2の高さh 270mm 同上外径r2 700m/m 支承部1の大径端内径r1 700m/m 受衝部2の内径 240m/m 取付部3の外径 1500m/m 比較として、上記受衝部2を高さ230mmの円柱
体に変更した(他の寸法は同じ)防舷材(先考案
の実施例)を試作し、本例のものと同様に二枚の
厚鉄板間に挟み、油圧により加圧して荷重と変形
量との関係からエネルギー吸収率を求めた。結果
は次表の通りであつた。数値は、対照(比較例)
を100%としたときの大凡の百分率値である。
ら一体的に作られた肉厚の中空体であつて、該中
空体は、直円錐台状の支承部と、該支承部の底面
に沿つて半径方向に延びる環状の取付部と、該支
承部の台面の周縁部から底面と反対側に延びる筒
状の受衝部とから成り、該受衝部の高さh及び最
小外径r2が中空体全体の高さH及びその支承部の
最大内径r1に対し下式、 r1≧r2及び0.15H≦h≦0.35H の関係を有すると共に、前記受衝部の周面の母線
が、上記支承部の仮想台面に対し直交するか又は
該母線の延長線と該仮想台面とが作る仮想直円錐
の底角が、80゜以上90゜未満であるとを特徴とす
る。 (具体的構造) 本考案に係る防舷材は、適宜のゴム弾性材を用
いて作られた基本的に略々直円錐台形の外形を持
つ肉厚の中空体であつて、該中空体は、直円錐台
形をなす支承部と、該支承部の大径端部の側面か
ら半径方向に広がる取付部と、該支承部の小径端
部の端面から更に該取付部と反対側に延びる肉厚
の筒状受衝部とからなる。そして該受衝部の周面
(側面)の母線が上記支承部の仮想台面に対し直
交しているか、又は該母線の延長線と該仮想台面
とが作る仮想直円錐の底角が、80゜以上90゜未満の
鋭角をなしている。従つて、この受衝部自体は、
円筒状又は中空直円錐台状を呈することになる。 後の「作用」項中述べるような効果を期待する
ため、支承部の最大内径r1は、受衝部の最大外径
r2と同一であるか又はそれより大きいこと、即
ち、r1≧r2の関係を有する必要がある。そしてこ
の関係が満足される限り、支承部の内形は、例え
ば第5図に示すように、必ずしも直円錐台形であ
る必要はない。更に、受衝部の高さhは、防舷材
全体の高さHの0.15倍以上0.3倍以内であること、
即ち、0.15H≦h≦0.35のの関係式を満足させな
ければならない。なお、受衝部の内部には補強用
鉄板が埋設されているのが適当である。 [作用] 添付の第2図及び第3図を参照して、接舷荷重
fが受衝部に対し軸方向に作用したとき、円筒状
又は略々円筒状をなす受衝部2は、前記先考案と
異なつて自体自由に変形できるから第2図点線の
ように支承部との境界部付近を支点として求心的
に変形し、支承部1の軸に対する傾角θを減少さ
せる。このため、接舷初期における反力が減少す
る。 更に荷重が増大すると、第3図の如く支承部1
が半径方向へ座屈するが、受衝部2が円筒状又は
略々円筒状に形成されているため、力は接舷時の
荷重による支承部1の変形の初期に、撞より大き
く作用し、座屈した支承部1をより大きく変形さ
せる。本考案者の行つた実験の結果によると、特
に受衝部の高さ対防舷材全体の高さとの関係が
0.15H≦h≦0.35Hの関係式を満足させるとき、
上記変形作用が座屈した支承部の外面と船の舷側
板4とが接触するタイミングを遅延させ、一層エ
ネルギー吸収量を増大させることが判明した。 以上に加えて、支承部1の大径端側の内径r1が
受衝部2の外径r2と同一か又はそれより大きいた
め、接舷荷重fの作用初期から、支承部1が座屈
して反力の急激な増大を生じる作用終期までの
間、該荷重fの作用域P−P′が常に基底部の支点
Q,Q′を含む仮想円柱面y−y,y′−y′の内側に
位置することになり、その結果、力の作用線が図
中矢印で示す斜め外向きの方向に働き、一層座屈
変形を強める。 本考案では、受衝部2が円筒状又は略々円筒状
をなしているため、先行考案の短円柱状(円板
状)受衝部を備えた防舷材において見られる初期
反力が低下する反面、受衝部自体のエネルギー吸
収量も幾分低下するから、この低下分を支承部1
の変形可能域の増大により補償するのが好まし
い。このため、防舷材の全高Hに対する受衝部2
の高さhの比率を該先考案防舷材における好適比
率より多少大きくする必要がある。しかし受衝部
の高さhが0.35Hを越えると、その部支承部1の
高さが相対的に小となり、該部の変形量が減少し
てエネルギー吸収量が減少する。 [実施例] 以下、実施例により考案具体化の数例を示す
が、例示は考案精神の限定を意図したものではな
い。 実施例 1 第1図は、考案の一例の平面図、第2図はその
中央縦断面図である。 本例の防舷材は、弾性ゴムを用いて夫々一体的
に形成された中空直円錐台状の支承部1と、該1
の小径端側の端面からその大径端側と反対方向へ
延びる短円筒状の受衝部2と、前記1の大径端側
(基底部)から遠心方向へ延びる環状の取付部3
とからなり、該取付部及び上記受衝部2の内部に
夫々補強鉄板5,5′が埋設されている。本例防
舷材の実寸法は以下の通りであつた。 全体高さH 1000mm 受衝部2の高さh 270mm 同上外径r2 700m/m 支承部1の大径端内径r1 700m/m 受衝部2の内径 240m/m 取付部3の外径 1500m/m 比較として、上記受衝部2を高さ230mmの円柱
体に変更した(他の寸法は同じ)防舷材(先考案
の実施例)を試作し、本例のものと同様に二枚の
厚鉄板間に挟み、油圧により加圧して荷重と変形
量との関係からエネルギー吸収率を求めた。結果
は次表の通りであつた。数値は、対照(比較例)
を100%としたときの大凡の百分率値である。
【表】
上表から、本考案例のものは、比較例のものと
比べて、圧縮初期の反力が小であるにも拘らず、
却つてエネルギー吸収量が多少増加していること
が判る。 なお、受衝部2内の補強板5は、受衝面に別の
受衝板を取り付けるのにも役立つ。 実施例 2 第4図は、考案の別の実施例の縦断面図であ
る。 本例の防舷材では、受衝部2の母線が軸心x−
xに対し角度α(約10゜)傾斜している。このよう
な構成にすることにより、エネルギー吸収量を大
きくする目的で肉厚tを図示点線の如く増大させ
たときでも、上記r1≧r2の関係が保たれる。 実施例 3 第5図は、考案のなお別の例の部分縦断面図で
ある。 本例の防舷材では、支承部1の変形を容易にす
るため、外部の内壁が「く」字状に屈曲してい
る。
比べて、圧縮初期の反力が小であるにも拘らず、
却つてエネルギー吸収量が多少増加していること
が判る。 なお、受衝部2内の補強板5は、受衝面に別の
受衝板を取り付けるのにも役立つ。 実施例 2 第4図は、考案の別の実施例の縦断面図であ
る。 本例の防舷材では、受衝部2の母線が軸心x−
xに対し角度α(約10゜)傾斜している。このよう
な構成にすることにより、エネルギー吸収量を大
きくする目的で肉厚tを図示点線の如く増大させ
たときでも、上記r1≧r2の関係が保たれる。 実施例 3 第5図は、考案のなお別の例の部分縦断面図で
ある。 本例の防舷材では、支承部1の変形を容易にす
るため、外部の内壁が「く」字状に屈曲してい
る。
以上説明した通り、本考案は、接舷の初期にお
ける反力が小さく、しかも大きなエネルギー吸収
量を有する改良された防舷材を提供しうることに
より、船舶の安全な接舷に貢献しうる。
ける反力が小さく、しかも大きなエネルギー吸収
量を有する改良された防舷材を提供しうることに
より、船舶の安全な接舷に貢献しうる。
第1図は、考案防舷材の一例の平面図、第2図
は、同中央縦断面図、第3図は、前2図の防舷材
の受衝作用を説明する図、第4図は、考案の別の
実施例の縦断面図、第5図は、考案のなお別の例
の部分縦断面図である。図中の主要な符号の意味
は以下の通り: 1……本案防舷材の支承部、2……同受衝部、
3……同取付部、5……3内の補強鉄板、5′…
…2内の補強鉄板、4……舷側板。H……1の全
高、r1……1の大径部の最大内径、h……2の高
さ、r2……2の最大外径。
は、同中央縦断面図、第3図は、前2図の防舷材
の受衝作用を説明する図、第4図は、考案の別の
実施例の縦断面図、第5図は、考案のなお別の例
の部分縦断面図である。図中の主要な符号の意味
は以下の通り: 1……本案防舷材の支承部、2……同受衝部、
3……同取付部、5……3内の補強鉄板、5′…
…2内の補強鉄板、4……舷側板。H……1の全
高、r1……1の大径部の最大内径、h……2の高
さ、r2……2の最大外径。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 弾性ゴムから一体的に作られた肉厚の中空体で
あつて、該中空体は、直円錐台状の支承部と、該
支承部の底面に沿つて半径方向に延びる環状の取
付部と、該支承部の台面の周縁部から底面と反対
側に延びる筒状の受衝部とから成り、該受衝部の
高さh及び最小外径r2が中空体全体の高さH及び
その支承部の最大内径r1に対し下式、 r1≧r2及び0.15H≦h≦0.35H の関係を有すると共に、前記受衝部の周面の母線
が、上記支承部の仮想台面に対し直交するか又は
母線の延長線と該仮想台面とが作る仮想直円錐の
底角が、80゜以上90゜未満であることを特徴とする
ゴム製筒形防舷材。
Priority Applications (8)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1982040181U JPS58145321U (ja) | 1982-03-20 | 1982-03-20 | ゴム製筒形防舷材 |
DE3309245A DE3309245C2 (de) | 1982-03-20 | 1983-03-15 | Hohler Gummifender |
KR2019830002303U KR920005646Y1 (ko) | 1982-03-20 | 1983-03-16 | 고무제 중공방현재 |
GB08307483A GB2117865B (en) | 1982-03-20 | 1983-03-18 | Hollow rubber fender |
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