JPH02299706A - 熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法 - Google Patents
熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法Info
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- JPH02299706A JPH02299706A JP11838389A JP11838389A JPH02299706A JP H02299706 A JPH02299706 A JP H02299706A JP 11838389 A JP11838389 A JP 11838389A JP 11838389 A JP11838389 A JP 11838389A JP H02299706 A JPH02299706 A JP H02299706A
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Classifications
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
-
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B21B3/003—Rolling non-ferrous metals immediately subsequent to continuous casting, i.e. in-line rolling
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法
に関するもので、特に熱伝導性と耐垂下性を改善するも
のである。
に関するもので、特に熱伝導性と耐垂下性を改善するも
のである。
〔従来の技術と発明が解決しようとする課題〕一般にろ
う付け接合により組立てられるアルミニウム製熱交換器
は、水等の冷媒を通す通路（以下チューブという）と熱
を放散するフィンとからなり、チューブとしては熱交換
器の用途に応じて押出偏平多穴管又はＡＪ−３ｉ系ろう
材を皮材としてクラッドしたプレージングシートのプレ
ス成形プレートや電縫偏平管が用いられている。またフ
ィン材には第３図に示すように芯材（６）の両面に皮材
（７）をクラッドしたプレージングシート又は皮材をク
ラッドしない裸のフィン材（ベア材）が用いられている
。
う付け接合により組立てられるアルミニウム製熱交換器
は、水等の冷媒を通す通路（以下チューブという）と熱
を放散するフィンとからなり、チューブとしては熱交換
器の用途に応じて押出偏平多穴管又はＡＪ−３ｉ系ろう
材を皮材としてクラッドしたプレージングシートのプレ
ス成形プレートや電縫偏平管が用いられている。またフ
ィン材には第３図に示すように芯材（６）の両面に皮材
（７）をクラッドしたプレージングシート又は皮材をク
ラッドしない裸のフィン材（ベア材）が用いられている
。
ろう付け接合により組立てられるアルミニウム製熱交換
器の具体例を第４図〜第７図に示す。
器の具体例を第４図〜第７図に示す。
第４図はドロンカップエバポレータであり、プレージン
グシートからなるプレス成形プレート（８）を積層して
チューブを形成し、これにベア材又はプレージングシー
トからなるコルゲートフィン（））を組合せたものであ
る。第５図はエバポレータであり、押出偏平多穴管（９
）とプレージングシートからなるコルゲートフィン（１
）を組合せたものである。第６図はコンデンサーであり
、押出多穴管（ｌＯ）とコルゲートフィン（１）を組合
せたものである。また第７図はラジェータであり、片面
にＡｌ−３ｊ系ろう材をクラッドしたプレージングシー
トで製作した電縫偏平管（２）（管の外側にろう材がく
る）とベアのフィン材（１１を組合せたものである。こ
れ等の熱交換器はチューブとコルゲートフィンを約６０
０℃前後の温度で７ラツクスろう付け、真空ろう付け、
不活性ガス雰囲気ろう付け等で接合することにより組立
てられている。
グシートからなるプレス成形プレート（８）を積層して
チューブを形成し、これにベア材又はプレージングシー
トからなるコルゲートフィン（））を組合せたものであ
る。第５図はエバポレータであり、押出偏平多穴管（９
）とプレージングシートからなるコルゲートフィン（１
）を組合せたものである。第６図はコンデンサーであり
、押出多穴管（ｌＯ）とコルゲートフィン（１）を組合
せたものである。また第７図はラジェータであり、片面
にＡｌ−３ｊ系ろう材をクラッドしたプレージングシー
トで製作した電縫偏平管（２）（管の外側にろう材がく
る）とベアのフィン材（１１を組合せたものである。こ
れ等の熱交換器はチューブとコルゲートフィンを約６０
０℃前後の温度で７ラツクスろう付け、真空ろう付け、
不活性ガス雰囲気ろう付け等で接合することにより組立
てられている。
ところで従来このようなろう付けにより組立てられるア
ルミニウム製熱交換器においては、フィン材に耐座屈性
のよい八／ −Ｍｎ系合金、例えば３００３合金（ＡＪ
−（１，Ｏ５〜０１２０Ｗ１％Ｃｕ−１、０〜Ｉ、
５ ｗ：％Ｍｎ合金）（以下Ｗ（％を％と略記）又は３
２０２合金（Ａｔ’ −１，０〜１．５ Ｍｎ合金）を
芯材とし、その両面にＡＪ−Ｓｉ合金（／ｌ’−５〜１
２％Ｓｉ合金）やＡＪ −８ｉ −Ｍｇ合金＜Ａｌ−５
〜１２％５ｉ−０，５〜２％Ｍｇ合金）等をクラッドし
た厚さ０．１〜０，２閣のプレージングシート又は厚さ
０．１〜０．２ｍ＋の前記３００３゜３２０３合金から
なるベア材が使用されている。
ルミニウム製熱交換器においては、フィン材に耐座屈性
のよい八／ −Ｍｎ系合金、例えば３００３合金（ＡＪ
−（１，Ｏ５〜０１２０Ｗ１％Ｃｕ−１、０〜Ｉ、
５ ｗ：％Ｍｎ合金）（以下Ｗ（％を％と略記）又は３
２０２合金（Ａｔ’ −１，０〜１．５ Ｍｎ合金）を
芯材とし、その両面にＡＪ−Ｓｉ合金（／ｌ’−５〜１
２％Ｓｉ合金）やＡＪ −８ｉ −Ｍｇ合金＜Ａｌ−５
〜１２％５ｉ−０，５〜２％Ｍｇ合金）等をクラッドし
た厚さ０．１〜０，２閣のプレージングシート又は厚さ
０．１〜０．２ｍ＋の前記３００３゜３２０３合金から
なるベア材が使用されている。
一方熱交換器の中でも、特に自動車用熱交換器は近年重
量軽減と小型化の方向にあり、フィンの薄肉化と共に熱
交換器の性能向上、即ち熱交換率（冷房能率）の向上が
求められ、また薄肉化しても耐高温座屈性が優れている
ことが望まれている。
量軽減と小型化の方向にあり、フィンの薄肉化と共に熱
交換器の性能向上、即ち熱交換率（冷房能率）の向上が
求められ、また薄肉化しても耐高温座屈性が優れている
ことが望まれている。
しかしながら３００３合金、 ３２０３合金のような／
Ｍ−Ｍｎ系合金からなるフィン材は、耐座屈性が優れて
いるも熱電導性が必ずしも高いとは言えず、これがこの
フィン材を用いた熱交換器の放熱性を悪くする原因とな
っている。また熱伝導性を向上させるために純アルミニ
ウムに近い組成の合金フィン材が近年提案されているが
、そのような合金の場合にはフィン材の耐高温座屈性が
劣るため、実用上問題があった。
Ｍ−Ｍｎ系合金からなるフィン材は、耐座屈性が優れて
いるも熱電導性が必ずしも高いとは言えず、これがこの
フィン材を用いた熱交換器の放熱性を悪くする原因とな
っている。また熱伝導性を向上させるために純アルミニ
ウムに近い組成の合金フィン材が近年提案されているが
、そのような合金の場合にはフィン材の耐高温座屈性が
劣るため、実用上問題があった。
本発明は、かかる問題を解決するため、種々検討の結果
、熱伝導性を向上させ、かつ優れた耐高温座屈性を有す
る熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法を開発し
たものである。
、熱伝導性を向上させ、かつ優れた耐高温座屈性を有す
る熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法を開発し
たものである。
即ち本発明製造方法の一つは、Ｆ ｅ ０．Ｏ５〜０．
６％、Ｓｉ０．８％以下を含み、残部Ａｌと不司避的不
純物からなる、ろう付け加熱後の電気比抵抗値が３８ｎ
Ωｍ以下であるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延によ
り厚さ２〜ＩＯａ＋＋の板とし、これに冷間圧延と中間
焼鈍を加え、最終冷間圧延率を１５〜７０％として厚さ
０，０４〜０．２＋ｍ＋＋のフィン材とすることを特徴
とするものである。
６％、Ｓｉ０．８％以下を含み、残部Ａｌと不司避的不
純物からなる、ろう付け加熱後の電気比抵抗値が３８ｎ
Ωｍ以下であるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延によ
り厚さ２〜ＩＯａ＋＋の板とし、これに冷間圧延と中間
焼鈍を加え、最終冷間圧延率を１５〜７０％として厚さ
０，０４〜０．２＋ｍ＋＋のフィン材とすることを特徴
とするものである。
また本発明製造方法の他の−っは、Ｆ ｅ０．Ｏ５〜０
．６％、Ｓｉ０．８％以下を含み、更にＺｎ２％以下、
Ｉｎ０．３％以下、Ｓｎ０．３％以下。
．６％、Ｓｉ０．８％以下を含み、更にＺｎ２％以下、
Ｉｎ０．３％以下、Ｓｎ０．３％以下。
Ｃａ０．３％以下、Ｃｕ０．３％以下、Ｍｎ０．２％以
下、Ｍｇ０．５％以下、Ｔｉ０．１％以下、Ｚｒ０１２
％以下、８０．０５％以下、Ｃｒ０．３％以下の範囲内
で何れか１種以上を含み、残部Ａｌと不司避的不純物か
らなる、ろう付け加熱後の電気比抵抗値が３８ｎΩｍ以
下であるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延により厚さ
２〜ＩＯｍａ＋の板とし、これに冷間圧延と２８０〜４
００℃の中間焼鈍を加え、最終冷間圧延率を１５〜７０
％として厚さ０．０４〜０．２ｍのフィン材とすること
を特徴とするものである。
下、Ｍｇ０．５％以下、Ｔｉ０．１％以下、Ｚｒ０１２
％以下、８０．０５％以下、Ｃｒ０．３％以下の範囲内
で何れか１種以上を含み、残部Ａｌと不司避的不純物か
らなる、ろう付け加熱後の電気比抵抗値が３８ｎΩｍ以
下であるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延により厚さ
２〜ＩＯｍａ＋の板とし、これに冷間圧延と２８０〜４
００℃の中間焼鈍を加え、最終冷間圧延率を１５〜７０
％として厚さ０．０４〜０．２ｍのフィン材とすること
を特徴とするものである。
１作用〕
本発明は上記アルミニウム合金を上記機製造工程に基づ
いて熱交換器用アルミニウムフィン材を製造するもので
、アルミニウム合金において、Ｆｅの添加は、強度を高
め、かつ本発明製造方法により耐垂下性を向上させるも
、その含有量を０．０５〜０，６％と限定したのは、０
．０５％未満ではその効果が十分でなく、０１６％を越
えると成形加工性及び熱伝導性を低下するためである。
いて熱交換器用アルミニウムフィン材を製造するもので
、アルミニウム合金において、Ｆｅの添加は、強度を高
め、かつ本発明製造方法により耐垂下性を向上させるも
、その含有量を０．０５〜０，６％と限定したのは、０
．０５％未満ではその効果が十分でなく、０１６％を越
えると成形加工性及び熱伝導性を低下するためである。
またＳｉはフィンの強度と成形性を向上させる働きを有
するも、その含有量を０，８％以下と限定したのは、０
．８％を越えると耐垂下性を低下するためである。
するも、その含有量を０，８％以下と限定したのは、０
．８％を越えると耐垂下性を低下するためである。
Ｆｅ及びＳｉはフィン材の強度、耐垂下性。
熱伝導性を向上させるための必須添加元素であり、上記
特性を有効に発揮させるため、Ｚ ｎ ２％以下、夏ｎ
０．３％以下、Ｓｎ０．３％以下。
特性を有効に発揮させるため、Ｚ ｎ ２％以下、夏ｎ
０．３％以下、Ｓｎ０．３％以下。
Ｃａ θ、３％以下、Ｃｕ０Ｊ％以下、 Ｍｎ ０
１２％以下、Ｍｇ０．５％以下、Ｔｉ０．１％以下、Ｚ
ｒ０４２％以下、８０．０５％以下、Ｃｒ０．３％以下
の範囲内で何れか１種以上を添加することができる。特
にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｃａの添加はフィンに犠牲陽極効
果を持たせるのに有効であり、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇの添加
はフィンの強度向上に有効であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｃ
ｒの添加はフィンの組織を微細化するのに有効である。
１２％以下、Ｍｇ０．５％以下、Ｔｉ０．１％以下、Ｚ
ｒ０４２％以下、８０．０５％以下、Ｃｒ０．３％以下
の範囲内で何れか１種以上を添加することができる。特
にＺｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｃａの添加はフィンに犠牲陽極効
果を持たせるのに有効であり、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｍｇの添加
はフィンの強度向上に有効であり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｂ、Ｃ
ｒの添加はフィンの組織を微細化するのに有効である。
しかしてこれ等の添加は、添加量の増大と共に確かに上
記特性を向上するも、逆に熱伝導性を低−ドするため、
上記添加範囲内に制限し、更にフィンのろう付け加熱後
の電気比抵抗値が３８Ωｍ以下になるように添加元素及
び添加量を制限する。
記特性を向上するも、逆に熱伝導性を低−ドするため、
上記添加範囲内に制限し、更にフィンのろう付け加熱後
の電気比抵抗値が３８Ωｍ以下になるように添加元素及
び添加量を制限する。
次に製造工程であるが、本発明ではまず上記組成のアル
ミニウム合金を連続鋳造圧延により、厚さ２〜ＩＯｍの
板とする。ここで連続鋳造圧延を行なうのは、添加元素
であるＦｅとＳｉをフィン材中に固溶させるためであり
、従来のＤＣ鋳造、熱間圧延の工程では、熱間圧延中に
大部分のＦｅとＳｉが析出してしまい、フィンの耐垂下
性を向上させることができないためである。
ミニウム合金を連続鋳造圧延により、厚さ２〜ＩＯｍの
板とする。ここで連続鋳造圧延を行なうのは、添加元素
であるＦｅとＳｉをフィン材中に固溶させるためであり
、従来のＤＣ鋳造、熱間圧延の工程では、熱間圧延中に
大部分のＦｅとＳｉが析出してしまい、フィンの耐垂下
性を向上させることができないためである。
また連続鋳造圧延により板厚を２〜ＩＯｗｕ＋＋とじた
のは、２閣未満では割れが生じるために連続鋳造圧延に
おける生産性を低下し、１０醜を越えると凝固時の冷却
速度が小さくなり、十分にＦｅとＳｉを固溶できなくな
るためである。連続鋳造圧延には従来から用いられてい
るハンター法や３０法等を用いればよく、冷却速度が５
０℃／ｓｅｅ以上であればよい。
のは、２閣未満では割れが生じるために連続鋳造圧延に
おける生産性を低下し、１０醜を越えると凝固時の冷却
速度が小さくなり、十分にＦｅとＳｉを固溶できなくな
るためである。連続鋳造圧延には従来から用いられてい
るハンター法や３０法等を用いればよく、冷却速度が５
０℃／ｓｅｅ以上であればよい。
本発明は上記連続鋳造圧延板を冷間圧延してフィン材と
するが、途中２８０〜４００℃で中間焼鈍を行ない、最
終冷間圧延率を１５〜７０％とする。
するが、途中２８０〜４００℃で中間焼鈍を行ない、最
終冷間圧延率を１５〜７０％とする。
これは最終冷間圧延率が１５％未満でも、また７０％を
越えても耐垂下性を低下するためである。
越えても耐垂下性を低下するためである。
ここで中間焼鈍温度を２８０〜４００℃としたのは、２
８０℃未満では十分に再結晶が進行せず、亜結晶粒界へ
のＳｉの析出が中間焼鈍中に生じ、ろう付け加熱時の耐
垂下性が極端に低下するためである。また４００℃を越
えると連続鋳造圧延で□固溶させたＦｅとＳｉが析出し
、耐垂下性を低下するためである。尚中間焼鈍の保持時
間は通常行なわれている０、５〜６時間程度で十分であ
る。
８０℃未満では十分に再結晶が進行せず、亜結晶粒界へ
のＳｉの析出が中間焼鈍中に生じ、ろう付け加熱時の耐
垂下性が極端に低下するためである。また４００℃を越
えると連続鋳造圧延で□固溶させたＦｅとＳｉが析出し
、耐垂下性を低下するためである。尚中間焼鈍の保持時
間は通常行なわれている０、５〜６時間程度で十分であ
る。
以下本発明を実施例について説明する。
第１表に示す組成のアルミニウム合金を第２表に示す工
程によって、厚さ０．０８ｍのフィン材を作製した。得
られたフィン材の６００℃、１０分加熱（ろう付け）後
の電気比抵抗値を測定すると共に、このフィン材につい
て垂下試験と冷房能力試験を行なった。電気比抵抗値を
第２表に、垂下試験と冷房能力試験の結果を第３表に示
す。
程によって、厚さ０．０８ｍのフィン材を作製した。得
られたフィン材の６００℃、１０分加熱（ろう付け）後
の電気比抵抗値を測定すると共に、このフィン材につい
て垂下試験と冷房能力試験を行なった。電気比抵抗値を
第２表に、垂下試験と冷房能力試験の結果を第３表に示
す。
垂下試験は第１図に示すように幅２２ＩＩＩＩｌのフィ
ン材（１）を５０閣突出させて固定し、大気中６０１１
℃で１０分間加熱後の垂下量（■）の大小で耐垂下性を
計価した。この評価法において、垂下量が１５−以下で
あれば、実際にラジェータを組立ててろう付けした際に
問題がないことを確認し、垂下ｆｌｔ１５ａ＊以下を合
格とした。
ン材（１）を５０閣突出させて固定し、大気中６０１１
℃で１０分間加熱後の垂下量（■）の大小で耐垂下性を
計価した。この評価法において、垂下量が１５−以下で
あれば、実際にラジェータを組立ててろう付けした際に
問題がないことを確認し、垂下ｆｌｔ１５ａ＊以下を合
格とした。
冷房能力試験は第２図に示すラジェータのフィン（１）
に上記フィン材を用い、フッ化物フラックス５％を塗布
し、Ｎ２ガス中６００℃で１０分間ろう付け加熱を行な
ってラジェータを組み立て、これを用いてＩｔ３０１６
１８ （自動車用冷房試験方法）に準じて行なった。尚
チューブ（２）には芯材に３００３合金を用い、外側皮
材に４３４３合金を１０％クラッドし、内側皮材に７０
７２合金を１０％クラッドした厚さ０．４ｍ＋１１１の
チューブ材を用い、ヘッダー（３）には、芯材に３００
３合金を用い、外側皮材に４３４３合金を８％クラッド
し、内側皮材に７０７２合金を８％クラッドした厚さ１
．６ｍ＋のヘッダー材を用いた。また図において（４）
はパツキン、（５）は樹脂製タンクを示す。
に上記フィン材を用い、フッ化物フラックス５％を塗布
し、Ｎ２ガス中６００℃で１０分間ろう付け加熱を行な
ってラジェータを組み立て、これを用いてＩｔ３０１６
１８ （自動車用冷房試験方法）に準じて行なった。尚
チューブ（２）には芯材に３００３合金を用い、外側皮
材に４３４３合金を１０％クラッドし、内側皮材に７０
７２合金を１０％クラッドした厚さ０．４ｍ＋１１１の
チューブ材を用い、ヘッダー（３）には、芯材に３００
３合金を用い、外側皮材に４３４３合金を８％クラッド
し、内側皮材に７０７２合金を８％クラッドした厚さ１
．６ｍ＋のヘッダー材を用いた。また図において（４）
はパツキン、（５）は樹脂製タンクを示す。
第１表乃至第３表から明らかなように、本発明方法Ｎ１
１１． ３． ６〜８によるフィン材は従来方法Ｎｏ、
ＩＯによるフィン材と比較し、優れた特性を有すること
が判る。
１１． ３． ６〜８によるフィン材は従来方法Ｎｏ、
ＩＯによるフィン材と比較し、優れた特性を有すること
が判る。
これに対し本発明で規制する組成範囲内の合金であって
も、従来のＤＣ鋳造による比較方法Ｎｏ、２を初め、最
終圧延率が７０％を越える比較方法Ｎｏ、４．中間焼鈍
部が４００℃を越える比較方法Ｎｏ、５．更には電気比
抵抗値が３８ｎΩｍを越える比較方法Ｎｏ、９では何れ
も特性が低下していることが判る。
も、従来のＤＣ鋳造による比較方法Ｎｏ、２を初め、最
終圧延率が７０％を越える比較方法Ｎｏ、４．中間焼鈍
部が４００℃を越える比較方法Ｎｏ、５．更には電気比
抵抗値が３８ｎΩｍを越える比較方法Ｎｏ、９では何れ
も特性が低下していることが判る。
このように本発明によれば、フィンの耐垂下性及び熱伝
導性を改善し、熱交換器の冷房能力を向上することがで
きる等工業上顕著な効果を奏するものである。
導性を改善し、熱交換器の冷房能力を向上することがで
きる等工業上顕著な効果を奏するものである。
第１図は垂下試験の説明図、第２図は冷房能力試験用ラ
ジェータの一部拡大斜視図、第３図はプレージングシー
トを示す側断面図、第４図はトロンカップエバポレータ
の一例を示す側面部、第５図はエバポレータの一例を示
す斜視図、第６図はコンザンサーの一例を示す斜視図、
第７図はラジェータの一側を示す正面図である。 １、フィン材、２．チューブ、３．ヘッダープレート、
４．バッキング、５．樹脂製タンク、６．芯材、７．皮
材、８．プレス成形プレート ９．押出偏平多穴管、１
０．押出多穴管 第１図 第２図 第３図 第５図 第６図 第７図
ジェータの一部拡大斜視図、第３図はプレージングシー
トを示す側断面図、第４図はトロンカップエバポレータ
の一例を示す側面部、第５図はエバポレータの一例を示
す斜視図、第６図はコンザンサーの一例を示す斜視図、
第７図はラジェータの一側を示す正面図である。 １、フィン材、２．チューブ、３．ヘッダープレート、
４．バッキング、５．樹脂製タンク、６．芯材、７．皮
材、８．プレス成形プレート ９．押出偏平多穴管、１
０．押出多穴管 第１図 第２図 第３図 第５図 第６図 第７図
Claims (2)
- （１）Ｆｅ０．０５〜０．６ｗｔ％，Ｓｉ０．８ｗｔ％
以下を含み、残部Ａｌと不司避的不純物からなる、ろう
付け加熱後の電気比抵抗値が３８ｎΩｍ以下であるアル
ミニウム合金を、連続鋳造圧延により厚さ２〜１０ｍｍ
の板とし、これに冷間圧延と２８０〜４００℃の中間焼
鈍を加え、最終冷間圧延率を１５〜７０％として厚さ０
．０４〜０．２ｍｍのフィン材とすることを特徴とする
熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法。 - （２）Ｆｅ０．０５〜０．６ｗｔ％，Ｓｉ０．８ｗｔ％
以下を含み、更にＺｎ２ｗｔ％以下，Ｉｎ０．３ｗｔ％
以下，Ｓｎ０．３ｗｔ％以下，Ｃａ０．３ｗｔ％以下，
Ｃｕ０．３ｗｔ％以下，Ｍｎ０．２ｗｔ％以下，Ｍｇ０
．５ｗｔ％以下，Ｔｉ０．１ｗｔ％以下，Ｚｒ０．２ｗ
ｔ％以下，Ｂ０．０５ｗｔ％以下，Ｃｒ０．３ｗｔ％以
下の範囲内で何れか１種以上を含み、残部Ａｌと不可避
的不純物からなる、ろう付け加熱後の電気比抵抗値が３
８ｎΩｍ以下であるアルミニウム合金を、連続鋳造圧延
により厚さ２〜１０ｍｍの板とし、これに冷間圧延と２
８０〜４００℃の中間焼鈍を加え、最終冷間圧延率を１
５〜７０％として厚さ０．０４〜０．２ｍｍのフィン材
とすることを特徴とする熱交換器用アルミニウムフィン
材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1118383A JP2555187B2 (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1118383A JP2555187B2 (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02299706A true JPH02299706A (ja) | 1990-12-12 |
| JP2555187B2 JP2555187B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=14735336
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1118383A Expired - Fee Related JP2555187B2 (ja) | 1989-05-11 | 1989-05-11 | 熱交換器用アルミニウムフィン材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2555187B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102888540A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-01-23 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 高热交换效率空调器用铝箔及其制造方法 |
| RU2696797C2 (ru) * | 2017-10-04 | 2019-08-06 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Алюминиево-циркониевый сплав |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100457941C (zh) * | 2006-12-30 | 2009-02-04 | 云南铝业股份有限公司 | 利用铸轧机生产5754铝合金坯料的生产方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107764A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Manufacture of dropping resistant fin material for heat exchanger |
-
1989
- 1989-05-11 JP JP1118383A patent/JP2555187B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107764A (en) * | 1979-02-13 | 1980-08-19 | Mitsubishi Keikinzoku Kogyo Kk | Manufacture of dropping resistant fin material for heat exchanger |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102888540A (zh) * | 2012-10-25 | 2013-01-23 | 江苏常铝铝业股份有限公司 | 高热交换效率空调器用铝箔及其制造方法 |
| RU2696797C2 (ru) * | 2017-10-04 | 2019-08-06 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Белгородский государственный национальный исследовательский университет" (НИУ "БелГУ") | Алюминиево-циркониевый сплав |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2555187B2 (ja) | 1996-11-20 |
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