JPH0229630B2

JPH0229630B2 -

Info

Publication number: JPH0229630B2
Application number: JP59265510A
Authority: JP
Inventors: Gigoni Jatsuku; Rushu Jan; Beeru Kurisutofu
Original assignee: YUUROPEENU DO PURODEYUI REFURAKUTEERU SOC
Current assignee: YUUROPEENU DO PURODEYUI REFURAKUTEERU SOC
Priority date: 1983-12-19
Filing date: 1984-12-18
Publication date: 1990-07-02
Also published as: EP0146457A3; EP0146457A2; ES538774A0; ZA849835B; FR2556712A1; JPS60151283A; EP0146457B1; ES8606224A1; DE3469351D1; ATE32507T1

Description

【発明の詳細な説明】

［産業上の利用分野］本発明は耐火物の製造用成型組成物あるいは金
属類、特に鋼の鋳造あるいは処理用部品の製造用
成型組成物として有用である溶融鋳造塩基性酸化
物系不定形耐火組成物に関する。［従来の技術］電気炉中での鋼の製造は鉄及び鋼の冶金におい
て通常使用されている方法である。この鉄及び鋼
を製造する方法が拡大しつつあり、電気炉の製造
効率を増大することが必要である。電気炉から取
鍋への鋼の流し込みは通常湯道すなわち樋を通過
することによつて行なわれる。樋は1650〜1750℃
の温度で液状の鋼により浸食及び腐食を受け、ま
たこの流し込み中に液状の鋼の断続的な通過の結
果として熱サイクルタイプの熱−機械的応力を受
ける。更に、若干の方法において、鋼は樋を通過
するが、しかし、樋を形成する耐火物の腐食を増
大するスラグもまた湯道を通過する。従つて、樋
は過酷な使用条件に耐えられるものでなければな
らない。鋼の各工程間に樋をアルミナ質ライニン
グ材あるいはマグネシア質ライニング材を用いて
ライニングすることが通常行なわれる。この方法
は困難な作業条件を必要とし、鋼１トン当たりの
耐火物の消費量を高いものとし（流し込む液状の
鋼１トン当たり約0.5〜１Kg）、摩耗した耐火物と
修繕用物質の間の結合が弱いために鋼中に介在物
が混入する危険があり、且つ電気炉の製造効率を
上昇及び修繕時間の短縮を望む鋼製造業者を更に
拘束するものである。現在使用されている樋には、以下に記載する３
種の主要なタイプの樋がある。すなわち： (1) 作業現場で耐火物れんがの組み体を使用する
ことによつて形成した樋であり、該れんがは通
常マグネシア質であり、金属へ露出する部分が
被覆剤で被覆されている；この樋は使用する樋
の約40％に形成される。この樋は既知の慣用の
手段、特に射出補修により補修維持される。このタイプの樋の性能の改善はマグネシア質
れんが、タール含浸マグネシア質れんが、また
は最近では、カーボン−マグネシア質れんが
（例えばMgO約85〜90％；SiO₂約0.5〜１％及
びＣ約９〜10％）を使用することからなる。全
ての場合において、樋の寿命は溶融出鋼回数
200回を超えるものではない。このタイプの樋は以下に記載する５つの主な
欠点をもつ： −長構築時間（れんがとれんがの組み合わせ） −高コスト −低耐久性 −頻繁な保守の必要 −多くの結合部が存在することによる鋼の頻繁
な浸透。 (2) 作業現場で可塑性ラミング素材を使用して形
成する樋；特に、アルミナ生成物とリン酸結合
剤とを使用して形成する樋。これらの生成物は
作業現場で素早い実施が可能であり、また非常
に早く使用できる利点をもつ。しかし、該樋は
実期的且つかなりの保守を必要とする。従つ
て、例えば100トン電気炉に関して、該樋は出
鋼回数10回毎にマグネシア質物質を用いて保守
を行なう必要があり、最良の場合においては、
マグネシア質物質を用いて保守を行ないながら
150〜180回の出鋼回数を達成できる。出鋼１ト
ン当たり約0.80Kgの耐火物を使用する。 (3) 作業現場で不定形耐火組成物を使用して形成
する樋。これらの樋に関して、不定形耐火組成
物は、 −板状アルミナタイプの生成物とアルミン配カ
ルシウムタイプの水硬性結合剤、時としてカ
ーボンまたはシリコンカーバイドタイプのカ
ーボン含有添加剤を用いて；または −Al₂O₃約74〜75％、SiO₂約10〜20％及びＣ約
８〜10％のアルミナ質、カーボン質及びシリ
コンカーバイト質の生成物、を使用して造られる。全ての場合において、樋
の寿命は出鋼回数200回を超えるものではない。この不定形耐火組成物を用いた樋の製造は下
記の欠点をもつ： −作業現場で使用する製造装置を必要とする、 −製造時間、 −使用前に待ち時間（乾燥）が必要、 −品質は生成物を製造する際の人員に依存する
（不均質性）、及び −カーボン含有アルミナ質生成物を使用する場
合には：空気酸化、鋼の部分的な炭化、及び
アルミナ介在物の混入。最初の４つの欠点を克服するために、ユーザ
ー内上述の組成物を主体とする定型製品、すな
わちすぐに使用できる予め調製された部材の形
態で供給する専門会社への依存性は増加する：
しかし、それにもかかわらず得られた部材は全
て組成に関連する欠陥をもつ： −低耐久性（最大出鋼回数200回）、 −頻繁な保守の必要、 −板状アルミナを主体とする生成物の場合、ア
ルミナ介在物による金属の汚染、 −カーボン含有生成物の場合、金属（液状の
鋼）の炭化。［発明が解決しようとする問題点］本発明の目的は長い寿命を示す溶鋼出鋼樋用不
定形耐火組成物を提供するにある。本発明の目的は、特に、鋼用湯道すなわち樋を
製造でき、例えば、100トン炉において、中間保
守を行なうことなしに、出鋼回数少なくとも200
回を達成でき、且つ耐火物消費量が出鋼１トン当
たり約0.4Kg以下であり、該鋼が炭化及び汚染さ
れることなく、待ち時間なしに使用できる予め形
成される配合剤を製造可能な不定形耐火組成物を
提供するにある。最後に、本発明によれば、溶融金属及びスラグ
による浸食及び腐食に対する抵抗性、熱破損に対
する抵抗及びスポーリングに対する抵抗性に関し
ての最善の歩み寄りをもつ形態で本発明組成物か
ら製造された耐火物または耐火部品を提供するに
ある。［問題点を解決するための手段］本発明は (a) 以下に記載の化学組成をもつ粒子寸法0.2μｍ
〜20mmの溶融鋳造耐火材料49〜99重量％： MgO45〜78重量％、Cr₂O₃0〜30重量％、
Al₂O₃0〜35重量％、及びFeO及び／または
Fe₂O₃0〜17重量％で、MgO＋Cr₂O₃＋Al₂O₃＋
FeO＋Fe₂O₃の合量が少なくとも82％であり、
SiO₂1〜８％、CaO＋BaO＋SrOの合量が０〜
２重量％であり、TiO₂0〜10重量％、フツ素０
〜３重量％であり、粒子寸法45μｍ以下の量が
30重量％以下であり、 (b) 水硬性結合剤0.5〜５重量％、 (c) (i)５重量％までのガラス状シリカ：該ガラス
状シリカ粒子の少なくとも80重量％が粒子寸法
0.2μｍ以上であり、且つ該粒子の少なくとも95
重量％が粒子寸法10μｍ以下である；(ii)15重量
％までの酸化クロムCr₂O₃：該酸化クロム粒子
の少なくとも80重量％が粒子寸法0.2μｍ以上で
あり、且つ該粒子の少なくとも95重量％が粒子
寸法10μｍ以下である；(iii)(i)と(ii)の混合物、か
らなる群より選択された実質上球状の粒子の
0.5〜15重量％、 (d) クロマイトまたはマグネシアまたはそれら両
者の粒子寸法10μｍ〜２mmの粒子０〜50重量
％、 (e) 成分(a)〜(d)の全重量の0.01〜１％の表面活性
剤、及び (f) 成分(a)〜(d)の全重量の０〜４％の金属フアス
ナー、よりなる、溶鋼出鋼樋用不定形耐火組成物にあ
る。［作用］成分(a)は本発明組成物の49〜99重量％、好まし
くは86〜95重量％を構成する。成分(a)の粒子寸法
は0.2μｍ〜20mmであるが、しかし、微粒子の量が
多すぎると最終生成物の品質に有害であり、且つ
最終生成物中に亀裂を発生させるために、粒子寸
法45μｍ以下の粒子の量は30重量％以下、好まし
くは20重量％を超えるものであつてはならない。使用できる成分(a)の例として、下記の化学組成
をもつ米国特許Ａ−4107225号明細書に記載され
ている生成物のグループを挙げることができる： MgO：45〜78重量％ Cr₂O₃：０〜30重量％ Al₂O₃：０〜35重量％ FeO＋Fe₂O₃：０〜17重量％ SiO₂：１〜８重量％ CaO＋BaO＋SrO：０〜２重量％ TiO₂：０〜10重量％フツ素：０〜３重量％ MgO＋Cr₂O₃＋Al₂O₃＋FeO＋Fe₂O₃の合量が少
なくとも82重量％である。これらの生成物の特定の例は下記の化学組成を
もつてアプリカント・カンパニー
（ApplicantCampany）より製造、販売されてい
る商標名コーハート（CORHART）である： MgO：56重量％ Cr₂O₃：20.3重量％ FeO：12.4重量％ SiO₂：2.4重量％ CaO：1.3重量％ Al₂O₃：7.2重量％成分(a)は利用できる数種の粒子寸法をもつもの
が好都合であることが見出だされた。以下に示す
範囲に制限されることなく、別の範囲をも選定す
ることができる：

【表】

【表】上述の全ての粒子寸法のクラスは粉砕及びふる
い分けによつて調製できるものである。成分(b)は組成物の0.5〜５重量％、好ましくは
３〜４重量％を構成するものである。水硬性結合
剤［成分(b)］は例えばアルミン酸カルシウムタイ
プ、アルミン酸バリウムタイプ、アルミン酸スト
ロンチウムタイプまたはシリコ−アルミン酸カル
シウムタイプのアルミナセメントであることがで
きる。好ましくは、商標名セメントアルコアCA
（ALCOA CA）等のようなスーパーアルミナセ
メントを使用することである。0.5重量％より少
ない量の成分(b)を使用した場合には、組成物を満
足に硬化するために充分な結合剤の量ではなく、
また５重量％より多い成分(b)を使用したり場合に
は、結合剤と他の成分との反応が起こり、生成物
を使用中に生成物中に望ましくない膨潤を生ずる
スピネルを成分する危険がある。成分(c)は組成物の重量の0.5〜15％、好ましく
は１〜10％を構成する。0.5重量％より少ない量
の成分(c)を使用した場合には、成分(c)の役割が不
充分なものとなる。15重量％より多い量の成分(c)
を使用した場合、組成物中に過度の微粉が存在す
る危険があり、また組成物を使用する際に必要な
水の量が増加する。これは乾燥時に大きな収縮を
導くものであり、この結果、最終生成物中に亀裂
を導く。成分(c)はシリカまたは酸化クロムまたは
これら両者の混合物から選択された微粒子であ
る。シリカを使用する場合には、５重量％以上の
量を使用すると耐食性の低下が観察されるため
に、シリカの量は５重量％を超えないことが望ま
しい。シリカはガラス状シリカの球状粒子の形態
であり、該粒子の粒子寸法は少なくとも80％が
0.2μｍ以上であり、また少なくとも95％が10μｍ
以下であり、またフユームドシリカと呼称される
ものであり、SiO₂含有が少なくとも98％である。
シリカは中程度の温度、すなわち1200℃を超えな
い温度で最終生成物の機械特性を改善する。酸化クロムは顔料等級の酸化クロムであり、該
酸化クロムの粒子寸法は少なくとも80％が0.2μｍ
以上であり、また少なくとも95％が10μｍ以下で
あり、またCr₂O₃含量が少なくとも98％である。
Cr₂O₃の混合は最終生成物の耐食性を改善する。本発明に使用するフユームドシリカ及び酸化ク
ロムの粒子寸法の分析を行なうためには、コルト
ロニクス（COULTRONICS）社（フランス）よ
り販売されているセジグラフ（Sedigraph）
5000D装置及びアニー（ANNE）社よりマツセ
（Masse）タイプ75Tとして販売されている超音
波タンクを使用する。 30℃で0.1のヘキサメタリン酸ナトリウムを含
有する蒸留水溶液を調製し、50cm³を分散し、例え
ば４ｇのシリカ（または１ｇの酸化クロム）を含
有するビーカーに添加した。超音波タンク中に２
分間このビーカーを装填することによつて分散液
を調製した；温度を注意深く、好ましくは30℃に
制御した。得られた分散液をセジグラフ5000Dで
分析を行なうために使用した。成分(d)は任意成分であり、組成物の重量の０〜
50％を構成する。成分(d)は０〜30重量％のマグネ
シア粒子及び／または０〜20重量％のクロマイト
粒子からなり、マグネシア粒子＋クロマイト粒子
の合量が０〜50重量％を構成する。マグネシアとしては、例えば高温で焼成した、
高純度の海水マグネシアであり、下記の化学組成
をもつものが使用できる。：MgO93.3％、CaO1.8
％、SiO₂2.1％、FeO1.6％、Al₂O₃1％。成分(d)の
粒子寸法は10μｍ〜２mm、好ましくは45〜2000μ
ｍである。本発明に使用できるマグネシア粒子の
代表例は下記の粒度分布をもつ：

【表】クロマイトとしては、例えば下記の化学組成を
もつトランスバール（Transvaal）クロマイトが
使用できる。：Cr₂O₃45.5％、CaO0.4％、
MgO10.8％、FeO25％、Al₂O₃15.7％、SiO₂2.6
％。クロマイトの粒子寸法は10μｍ〜２mm、好ま
しくは45〜2000μｍである。本発明に使用できるクロマイトの代表例は下記
の粒度分布をもつ：

【表】成分(d)はより経済的な生成物を得ることを意図
する場合に使用される。成分(e)は成分(a)〜(d)の重量の0.01〜１％の濃度
で存在するものである；成分(e)は分散剤特性を備
えた表面活性剤からなり、最少量の水で組成物を
容易に注形することを可能にするものであり、ポ
リナフタレンスルホン酸ナトリウムまたはポリア
クリル酸ナトリウムを使用できるが、これらの例
に限定されるものではない。市販されている多く
の分散剤が使用できる。成分(f)は成分(a)〜(d)の重量の０〜４％、好まし
くは１〜３％の濃度で存在するものである。実際
には、組成物への混合が困難であるために、フア
スナーは４％を超えることができない。成分(f)は
例えば耐火性鋼からなる金属フアスナーである。
該フアスナーはベカート（BEKART）社から商
標名ドラミツクス（DRAMIX）として、耐火性
鋼AISI302及びAISI314の２等級で種々の寸法の
ものが販売されている。これらのフアスナーはセ
ラミツクマトリツクスとのより良い結合を可等と
するために両端にフツクを備えている；フアスナ
ーの長さは30〜60mmであり、直径は0.4〜0.6mmで
ある。ドラミツクスZP30／0.40AISI302フアスナ
ーを２％使用することが好ましい。これらのフア
スナーは特に、組成物が中程度の温度で、特に、
高温度勾配を受けた場合のスポーリング性及び機
械的特性を改善する。事実、本発明の材料の水硬性結合剤は600〜800
℃で劣化し、また粒子の焼結は1200℃付近まで現
れない。それ故、上述のフアスナーの作用はこの
温度範囲での生成物の機械的強度を改善するもの
である。本発明において、機械的強度は環境温度
から約1600℃まで保証される。本発明組成物を使用するためには、組成物を成
分(a)〜(f)の重量の３〜６％、好ましくは４〜５％
の水と緊密に混合する。別法として、1300℃以下
の温度、すなわち実質的な焼結が起こる前の温度
での本発明耐火物の機械的特性を改善することが
意図された場合、水を部分的あるいは全てケイ酸
ナトリウム水溶液に換えることができる。30重量
％ケイ酸ナトリウム含有水溶液の場合には、成分
(a)〜(f)の重量の０〜６％のこの溶液を使用するこ
とができる。ケイ酸ナトリウム水溶液の代表例は
下記の化学組成をもつ：SiO₂17.2％、Na₂O13.7
％、ZrO₂1％、Al₂O₃＋Fe₂O₃＋TiO₂0.5％。成分(f)、すなわち金属フアスナーを組成物に混
合する場合、もし成分(b)、(c)、(e)の全ての及び、
あるいは高流動性混合物を得るために使用するケ
イ酸ナトリウム溶液の全てと共に、できたら、成
分(a)及び(d)の約1/2をまず混合し、次いこの混合
物へフアスナーを添加し、実質上均一に混合物中
にフアスナーを分散させ、最後に成分(a)及び(d)の
残部を混合し、良く撹拌する。調製した組成物を種々の慣用の方法、なかでも
例えば振動を使用する型中での注型、振動成型あ
るいは水平遠心注型を使用することにより単準な
形態あるいは複雑な形態に加工することができ
る。次に成型した製品を硬化し、次に温度を120
℃以上に水を除去するために必要な時間にわたつ
て加熱する。加熱に必要な時間は製品の体積及び
形状により変化するが、簡単な日常行なう試験に
より当業者は各々の場合に適当な最短加熱時間を
与えることができる。この乾燥工程は次の高温で
の加熱中の製品の破壊を防止するために必要であ
る。乾燥した製品は、そのまま使用でき、この場合
には該製品は使用中に焼結を受ける。あるいは乾
燥した製品は該製品の使用前に例えば1300〜1700
℃の高温での焼結を行なう場合に使用することが
できる。組成物は全てのサイズの製品を製造するために
使用できる。これらの製品の質量はかなりのもの
であることができ、電気炉用樋を製造する場合に
は、２トン以上のものであることができる。本発
明組成物の使用は本発明組成物を樋の組み立て及
び解体を容易にする取扱い用取付具を樋の本体に
組み込むことを可能にするものである。事実、こ
れらの組成物は成型し易いものであるために、前
記本体の上部に巻き上げ装置と接続し易くするた
めに孔または溝を備えた金属取扱い用フープを組
み込むことができ、予め形成した製品の表面に密
着させることが好ましい。フープの数は部材の長
さに当然に依存する。従つて、大体積で非常に長
い１個のブロツク部材の取り付けは非常に素早
く、且つ容易なものである。電気炉用樋の製造の場合には、最大限の機能を
得るために、金属フアスナー(f)の混合が推奨され
る。樋に加えて、本発明組成物は鋼鋳造用装置の出
湯孔、インジエクシヨンランスパイプ、スラグ遮
断器、ノズルブロツク、鋼処理用取鍋の脱ガス用
スノーケルを製造するために使用してもよい。［実施例］以下に実施例（特記しない限り単に「例」と記
載する）を挙げ、本発明を更に説明する。例１電気炉用樋を製造するために、第１表に記載す
る組成物Ｂを調製し、先行技術の樋との比較テス
トを行なつた。組成物Ｂを振動注型により成型す
る。硬化後、部材を120℃以上の温度で約２日間
乾燥し、水を除去した。 (a) 第１樋の部材を1750℃でステンレス鋼を１日
約８回鋳造することができる30トン、26MVA
の電気炉に取り付ける。 −本発明品である第１表の組成物Ｂから形成さ
れた樋：補修（保守）を行なわずに出鋼回数
220回、出鋼１トン当たり耐火物0.35Kgに対
応する耐火物消費量。 −アルミナ生成物とリン酸結合剤からなる樋：
頻繁は修補（保守）を行ないながら出鋼回数
200回、出鋼１トン当たり耐火物0.75Kgに対
応する耐火物消費量。 (b) 第２樋の部材を1700〜1720℃で軽度の合金管
鋼を１日約12回鋳造できる90トン、約45MVA
の電気炉に取り付ける。 −本発明品である第１表の組成物Ｂから形成さ
れた樋：補修（保守）を行なわずに出鋼回数
280回、出鋼１トン当たり耐火物0.12Kgの耐
火物消費量。 −MgO99％含有マグネシアれんが及び９〜10
％炭素含有カーボンーマれんがよりなる樋：
若干の補修を行ないながら出鋼回数130回、
液状の鋼１トン当たり耐火物0.34Kgの対応す
る耐火物消費量。 (c) 第３樋の部材を鋳造温度1700℃で構造用鋼及
び珪素鋼を製造できる180トン、106MVAの電
気炉に取り付けると、本発明品である第１表組
成物Ｂよりなる樋は液状の鋼１トン当たり耐火
物0.140Kgの性能を得ることができる。 (d) 本発明品である第１表の組成物Ｂからなる樋
の部材を1650℃の鋳造温度で補強用棒用鋼を製
造する65トン、40MVA電気炉に取り付ける
と、保守を行なわずに出鋼回数約460回で、流
入する鋼１トン当たり耐火物0.083Kgの耐火物
費量に対応する30000トンの鋼を製造すること
ができる。例２樋が液状の鋼のみならず、電気炉スラグもまた
搬送する場合には、第１表の組成物Ｃが推奨され
る。実際に、第１表に記載する組成物Ｂを用いた
場合の出鋼１トン当たり耐火物消費量はスラグ及
び鋼が樋中を搬送された場合にはより高いものと
なる。次にスラグに対する耐食性は酸化クロムを
添加することによつて改善される。腐食テストは
台形断面をもつ平行六面体試料（高さ100mm、
85／40mm）を下記の組成をもつ鋼製造時のスラグ
を装入した小型回転式炉の容器に1650℃で６時間
装入し、該試料上のスラグ−空気−耐火物界面付
近の腐食の深さを測定することからなる：CaO50
％、SiO₂10％、Al₂O₃25％、FeO5％、CaF₂10％。
使用する対照試料はアプリカント・カンパニーに
より製造されている通常のクロム−マグネシア耐
火生成物よりなる試料であり、該試料は組成物を
そのまま溶融及び鋳造し、この塊を粉砕し、1615
℃で焼成することによつて凝集及び焼結すること
によつて得られたものであり、下記の化学組成を
もつ： MgO55％、Cr₂O₃20％、FeO12％、Al₂O₃8％、
SiO2.8％、CaO1.2％及び見掛密度3.30トン／m³。組成物Ａ、Ｃ及び通常のアルミナ生成物を例１
に従つて平行六面体形態の部材に成型し、400℃
にオーブンで加熱し、テストを行なうと、下記の
結果が得られる。

【表】第１表の組成物Ｂからなる樋の85トン、約
46MVAの特殊鋼を製造するための化学炉への工
業的な使用に際して、我々は中間補修を行ないな
がら出鋼回数147回を達成することができた。
各々の鋳造において、鋼及び第２炭素除去からの
スラグが搬送された。同じ条件下で、第１表の組
成物Ｃにフアスナーを２重量％添加したものでは
補修を行なわずに約150回の出鋼回数が得られた。例３経済的な理由から組成物のコストを低下させる
ために、電気溶融粒子(a)の１部分をクロマト粒子
とマグネシア粒子の混合物に代えることができ
る。次にテスト片を第１表の組成物Ｇに飲料水を
添加し、適当な型に注型、振動成型することによ
つて調製した。この物質は組成物Ａを用いた成型
生成物より低い見掛け密度をもつものであるが、
例２に記載したスラグ腐食テストにおいては、組
成物Ａよりも約25％も低い腐食指数をもつ。例４第１表の組成物Ａ、Ｅ及びＦを調製し、次に表
示する量の飲料水を添加し、振動成型法または注
型一振動成型法または水平遠心法により耐火物の
製造を行ない。1615℃で焼成後、例２に記載した
対照試料として使用した生成物、及び機械的操作
によつて製造された生成物に匹敵する物理特性を
有するものであり、スラグ腐食抵抗性は等しい
か、または改善されている（組成物Ｅ及びＦ）。例５第１表の組成物Ｄを調製する。この組成物はよ
り高い割合の粗粒及びガラス状シリカのより多い
量をもち、またより圧縮強さをもつ。飲料水4.4
％を添加した後、耐火物を注型により製造した。例６第１表の組成物Ｈを調製する。水の代わりにケ
イ算ナトリウム30％溶液を5.2％添加する。この
ケイ酸ナトリウム溶液は下記の組成をもつ：
SiO₂17.2％、Na₂O13.7％、ZrO₂1％、Al₂O₃＋
Fe₂O₃＋TiO₂＝0.5％、SiO₂／Na₂O比1.26、密度
約1.3トン／m²、及び25℃での粘度10〜15センチ
ポイズ。テストピースを製造するために注型法を
使用した。

【表】

Claims

【特許請求の範囲】１ (a) 以下に記載の化学組成をもつ粒子寸法 0.2μｍ〜20mmの溶融鋳造耐火材料49〜99重量
％： MgO45〜78重量％、Cr₂O₃0〜30重量％、
Al₂O₃0〜35重量％、及びFeO及び／または
Fe₂O₃0〜17重量％で、MgO＋Cr₂O₃＋Al₂O₃＋
FeO＋Fe₂O₃の合量が少なくとも82％であり、
SiO₂1〜８％、CaO＋BaO＋SrOの合量が０〜
２重量％であり、TiO₂0〜10重量％、フツ素０
〜３重量％であり、粒子寸法45μｍ以下の量が
30重量％以下であり、 (b) 水硬性結合剤0.5〜５重量％、 (c)(i) ５重量％までのガラス状シリカ：該ガラス
状シリカ粒子の少なくとも80重量％が粒子寸
法0.2μｍ以上であり、且つ該粒子の少なくと
も95重量％が粒子寸法10μｍ以下である； (ii) 15重量％までの酸化クロムCr₂O₃：該酸化
クロム粒子の少なくとも80重量％が粒子寸法
0.2μｍ以上であり、且つ該粒子の少なくとも
95重量％が粒子寸法10μｍ以下である； (iii) (i)と(ii)の混合物、からなる群より選択された実質上球状の粒子の
0.5〜15重量％。 (d) クロマイトまたはマグネシアまたはそれら両
者の混合物から選ばれた粒子寸法10μｍ〜２mm
の粒子０〜50重量％、 (e) 成分(a)〜(d)の全重量の0.01〜１％の表面活性
剤、及び (f) 成分(a)〜(d)の全重量の０〜４％の金属フアス
ナー、よりなる、溶鋼出鋼樋用不定形耐火組成物。２成分(a)が86〜95重量％の濃度で存在する特許
請求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定形耐火
組成物。３成分(b)が３〜４重量％の濃度で存在する特許
請求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定形耐火
組成物。４成分(c)が１〜10重量％の濃度で存在する特許
請求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定形耐火
組成物。５成分(f)が１〜３重量％の濃度で存在する特許
請求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定形耐火
組成物。６成分(a)が、耐火組成物の重量を基準にして、
５〜20mmの粒子寸法を有する13〜47重量％の粗粒
と、２〜５mmの粒子寸法を有する10〜40重量％の
中粒と、0.5〜２mmの粒子寸法を有する13〜26重
量％の細粒と、粒子寸法45μｍ〜0.5mmの粒子寸法
を有する５〜21％の粉末と、45μｍ未満の粒子寸
法を有する５〜11重量％の微粉とから成る特許請
求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定形耐火組
成物。７耐火組成物が、少なくとも3.11の密度を有す
る特許請求の範囲第１項記載の溶鋼出鋼樋用不定
形耐火組成物。