JPH02283928A

JPH02283928A - 変位感応型液圧緩衝器

Info

Publication number: JPH02283928A
Application number: JP10411189A
Authority: JP
Inventors: Fumiyuki Yamaoka; 史之山岡
Original assignee: Atsugi Unisia Corp
Current assignee: Hitachi Unisia Automotive Ltd
Priority date: 1989-04-24
Filing date: 1989-04-24
Publication date: 1990-11-21
Anticipated expiration: 2014-06-07
Also published as: JP2901639B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】産業上の利用分野本発明は、シリンダに対するピストンの摺動位置に応じ
て発生減衰力を変化させるよにした変位感応型液圧緩衝
器に関する。

従来の技術この種従来の変位感応型液圧緩衝器としては、例えば特
開昭６３−２０３９３９号公報等に記載されているもの
が知られている。

概略を説明すれば、この変位感応型液圧緩衝器は、内部
に作動液が充填されたシリンダの上端部から内部へ挿入
したピストンロッドと、該ピストンロッドの端部に固着
されて前記シリンダ内部を上部液室と下部液室とに隔成
しつつ摺動するピストンとを備えている。このピストン
は、ピストンボディの内部軸方向に伸側流路と圧側流路
が貫通形成されていると共に、ピストンボディの上下面
に、ピストンの伸側あるいは圧側移動に伴って前記伸側
、圧側流路内を通過する作動液に流動抵抗を付与して減
衰力を発生させるバルブプレートが夫々設けられている
。また、シリンダの下部液室には、一端部がシリンダの
底部に止着され、かっ他端部がスプリングガイドを介し
て前記伸側バルブプレートに常時弾接するコイルスプリ
ングが配置されている。

そして、ピストンロッドが圧側方向に移動するとコイル
スプリングも縮んで伸側バルブプレートを強いばね力で
押圧する。したがって、ピストンロッドが前記圧側行程
から伸側行程に変わった際に、伸側流路内を通過する作
動液に対してバルブプレートのばね力の他にコイルスプ
リングのばね力が作用するため、初期の伸び行程の減衰
力が高くなる。これによって、ピストンロッドの縮み状
態における伸側減衰力を大きくし、伸び状態における伸
側減衰力を小さくすることができ、これによって車両の
操安性を確保できるようになっている。

発明が解決しようとする課題然し乍ら、前記従来の変位感応型液圧緩衝器にあっては
、コイルスプリングが伸側バルブプレートに常時弾接し
ているため、ピストンがシリンダ内におけるストローク
中心位置（ＩＧ位置）に存する場合でも、悪路走行時な
どの急激な路面入力変化が即座にコイルスプリングに伝
達されてしまう。したがって、例えば車両の僅かな傾動
姿勢から戻り初期時点では、減衰力の変化率が非線形な
急激な高減衰特性となると共に、ばね反力も常にサスペ
ンションスプリングとコイルスプリングの両方のばね反
力を加えた特性となり、ばね定数が大巾に増加する。こ
の結果、車両の乗心地が著しく悪化する。

課題を解決するための手段本発明は、前記従来の問題点に鑑みて案出されたもので
、シリンダ内部を２つの液室に隔成しつつ摺動するピス
トンと、該ピストンのボディ内に軸方向へ貫通形成され
て前記両液室を連通する圧側、伸側流路と、前記ボディ
の上下端に設けられ、かつスプリングシートを介して伝
達されたバルブスプリングのばね力により前記各流路内
を置換流動する作動液に流動抵抗を与えて減衰力を発生
させるバルブプレートと、前記液室内に収納配置され、
かつ前記ピストンの摺動位置に応じて前記バルブプレー
トに前記スプリングシートを介してばね荷重を付与する
ばね機構と、前記ピストンのシリンダ内におけるストロ
ーク中心付近の摺動位置で前記スプリングシートに対し
前記ばね機構のばね荷重の人力を回避する間隙部を備え
たことを特徴としている。

作用したがって、車両の初期傾動時つまりピストンがシリン
ダ内のストローク中心位置であるＩＣ位置からばね機構
とバルブプレートとの所定の間隙部領域内を摺動してい
る場合は、バルブプレートに対してばね機構のばね荷重
が全く作用しないため、流路を通過する作動液には略バ
ルブスプリングのばね力に抗した流動抵抗のみが付与さ
れて減衰力を低く抑えることができる。また、ばね反力
もサスペンションスプリングのみとなり、ばね定数を低
く抑えることができる。一方、ピストンが間隙部領域を
越してＩＧ位置から十分に離れた位置に移動すると、こ
の場合にも作動液は略バルブスプリングのばね力に抗し
た流動抵抗のみが付与されて低減衰特性となる。また、
ピストンがこの位置からＩＧ位置に近づ（方向（戻り方
向）に摺動した時は、バルブプレートにはスプリングシ
ートを介してバルブスプリングとばね機構の合成ばね力
が作用するため、作動液に極めて大きな流動抵抗が付与
されて高減衰力が得られる。

実施例以下、本発明の実施例を図面に基づいて詳述する。

第１図Ａ、　　Ｂ、　Ｃは、本発明に係る変位感応型液
圧緩衝器をツインチューブ型に適用した第１実施例を示
し、１は内部に作動液が充填され、かつ外側にリザーブ
チューブ２が配置された／リンダであって、このシリン
ダ１は第１図Ｂに示すように上部に、後述のピストンロ
ッド３の外周に有するリバウンドストッパ４が衝接する
リバウンドバンパー５が略環状のリテーナ６を介して固
定されている一方、底部には第１図Ｃに示すようにベー
スバルブ７が設けられている。このベースバルブ７はシ
リンダ１内部と、リザーブチューブ２とシリンダ１間の
リザーバ室８とを画成しており、このリザーバ室８内に
は、封入気体による圧力下に所望量の作動液が充填され
ている。

また、前記ピストンロッド３は、一端部３ａがシリンダ
１内にオイルシール９を介して液密的に挿入し、その端
縁にシリンダ１内部を上部液室１ａと下部液室１ｂとに
隔成しつつ摺動するピストン１０が取付ボルト１１を介
して取り付けられている。

すなわち、このピストン１０は、第１同人に示すように
取付ボルト１１の軸部中央に装着されたピストンボディ
１２と、該ピストンボディ１２の上下端部に配置された
圧側バルブプレート１３と伸側バルブプレート１４とを
備えている。

前記ピストンボディＸ２は、中心軸方向に大径な取付用
孔１２ａが穿設されていると共に、その外側には前記上
下液室１ａ、ｌｂを連通する圧側流路１５と伸側流路１
６が軸方向に対して傾斜状に穿設されている。また、ピ
ストンボディ１２の上面に、前記圧側バルブプレート１
３が離着塵する内外２重の環状シート部１７ａ、１７ｂ
が形成されている一方、下面に前記伸側バルブプレート
１４が離着塵する内外２重の環状ンート部１８ａ。

１８ｂが形成されている。また、前記各内側環状シート
部１７ａ、１８ｂの内方には、前記圧側流路１５及び伸
側流路１６の各下流端が開口する環状の開口溝１９．２
０が形成され、各内外環状シート部１７ａ、１７ｂ、１
８ａ、１８ｂの間には環状１Ｍ２１ａ、２１ｂが形成さ
れている。さらに内側環状シート部１７ａ、１８ａの上
端に、前記開口溝１９．２０と環状溝２１ａ、２１ｂと
を連通ずる複数のコンスタントオリフィス２２．２３・
・・が形成されている。

前記圧側バルブプレート１３は、上面に有する小径なデ
ィスクパルプ２４上面に当接したスプリングシート２５
とリテーナ２６のフランジとの間に弾装された圧側バル
ブスプリング２７によって圧側流路１５の開口溝１９を
閉塞する方向に付勢されている。一方、伸側バルブプレ
ート１４も、下面に有する小径なディスクパルプ２８下
面に当接したスプリングシート２９と、取付ボルト１１
頭部のフランジとの間に弾装された伸側バルブスプリン
グ３０によって伸側流路１６の開口溝２０を閉塞する方
向に付勢されている。斯かる各バルブブレー１−１３．
１４は、その外周部が外側環状シート部１７ｂ、１８ｂ
に当接するように延設され、各１４路１５＋１６を通過
する所定の液圧により」二側、下側に撓み開弁可能なば
ね力に設定されでいる。前記各ディスクバルブ２４．２
８は、その外周端が内側環状シート部１７ａ、１８ａ上
面付近まで延設されている。また、各スプリングシー１
２５，２９は、段差円環状を呈し、略クランク状に折面
された外周端部２５ａ、２９ａが外方へ延設されている
。尚、図中３２は伸側スフリングシート２９を支持する
円筒状のリテーナである。

そして、シリンダｌの上部液室１ａ内には第１ばね機構
３３が、下部液室Ｉｂ内には第２ばね機構３４が人々収
納されている。第１．第２ばね機？＋１Ｗ３３．３４は
、夫々第１．第２コイルスプリング３５．３６と、該第
１．第２コイルスプリング３５．３６の対向する先端に
設けられた短尺な略筒状の第１．第２抑圧部３７．３８
とを備几ている。

前記第１．第２コイルスプリング３５．３６は、各外９
：１シ部３５ａ、３６ａが第１図Ｂ、Ｃに示すように夫
々拡径状に形成されてシリンダｌの内周面に圧善し、そ
の端縁がラバーリテーナ６あるいはベースバルブボディ
７ａに夫々係止している。

また、第１．第２抑圧部３７．３８は、基部の外周面に
有する環状凸部３７ａ、３８ａを介して夫々各コイルス
プリング３５．３６の内端部３５ｂ、３６ｂに固着され
ていると共に、基部の先端外周に有するフランジ部３７
ｂ、３８ｂがシリンダｌの内周面に摺接して安定した摺
動が得られるようになっている。また、この各フランジ
部３７ｂ、３Ｂｂは、内径が前記各スプリングシート２
５．２６の外周端部２５ａ、２６ａより↓）小さく設定
されて互いに当１に可能に形成されていると共に、外端
部には通路溝３９．４０が軸方向に形成されている。

更に、第１．第２コイルスプリング３５．３６の長さは
、ピストン１０が１ｑ位置に存する場合１こおいて、各
抑圧部３７．３８の対向面と各スフリングシート２５．
２６の外周端部２５ａ、２６ａとの間に夫々等間隔の間
隙部Ｘ、、Ｘ、を形成するように設定されている。

以下、本実施例の作用について説明する。まず、車両走
行中における路面状態によりピストン１０がシリンダ！
内をＩＧ位置付近で間隙部Ｘ、、Ｘ。

内を摺動している場合は、各コイルスプリング３５．３
６のばね荷重がバルブプレート１３．１４に作用せず、
圧側、伸側流路１５．１６を通過する作動液は、各バル
ブプレート１３，１４及びバルブスプリング２７．３０
のばね力によって流動抵抗が付与される。すなわち、例
えばピストンロッド３の伸側行程においてピストン速度
速度が遅いときはシリンダｌ内を摺動した場合、上部液
室ｌａから通路溝３９を経て伸側流路１６を通った作動
液は、開口溝２０からコンスタントオリフィス２３を通
過した後に、液正により伸側バルブプレート！４の内端
部を撓ませ、それによって伸側バルブプレート１６と内
外シート部１８ａ、１８ｂとの間に形成された環状オリ
フィスを通過して下部液室１ｂに流出される。この際、
コンスタン］・オリフィス２３にあっては、発生圧力が
ピストン１０がスｊ・ローフする速度の２乗に比例し、
また伸側バルブプレー１・１４の外周部と外側環状シー
ト部１８ｂとの間のオリフィスで発生する圧力は、ピス
トン１０がストロークする速度の２八乗に比例すること
から、これを直列に加えた減衰力つまり第２図ＩＧ点付
近の減衰力は、第３図Ｂに示すようにピストン速度に対
し略１次比例の直線的な比較的低い減衰特性となる。

このような、１次比例の直線的な特性は、コンスタント
オリフィス２３のみによる速度２乗比例特性に比べて流
量の変化に対する減衰力の変化率は小さいもので、各部
の漏れによるバルブ通過流ｍのバラツキに対して減衰特
性のバラツキが非常に低減されるという特徴を有する。

尚、前記の説明ではピストンロッド３の伸側行程のみを
説明したが、圧側行程の場合でも略同様である。

また、悪路走行などの場合において、ピストンｌＯがＩ
Ｃ位置からリバウンド方向く伸び行程）へ太き（移動し
Ｘ、域を越した場合は、上部液室ｌａ内の作動液は伸側
流路１６を通過する際に、前述のように伸側バルブスプ
リング３０とバルブプレート１４のばね力で比較的小さ
な流動抵抗を受けつつ下部液室ｌｂ内に流入する。依っ
て、この時点つまり第２図のｂ点での伸側減衰力は、第
２図Ｂ及び第３同人に示すように前記ＩＧ点付近と同様
な略１次比例の直線的な比較的低い減衰特性となる。同
時に圧側スプリングシート２５の外周端部２５ａが、第
１抑圧部３７に当接しつつ第１コイルスプリング３５の
ばね力で下方へ強く押しイ寸（すられ、これ（こ、上っ
て、テ゛イスクバル］゛２４の外周部が押圧され、ざら
に圧側バルブプレート１３の略内喘部が下方へ押圧され
て開弁圧が高くなる。したがって、ピストン１０が、こ
のｂ点から１０位置に近づく方向く縮み方向）に移動す
ると、下部液室ｌｂ内の作動液は圧側通路１５を通過す
る際に、圧側バルブスプリング２７と第１コイルスプリ
ング３５の合成された強いばね力に抗して圧側バルブプ
レート２４を押し開きながら上部液室１ａに流入する。

依って、第２図す点での圧側減衰力は、第３図への実線
で示すように破線（１０位置付近の特性）に比鮫して急
激に−に昇して高減衰特性となり、特にピストン１０の
戻り初期の減衰力が急激に太き（なる。

一方、ピストン１０がｌＧ位置からバウンド方向（縮み
行程）へ大きく移動しＸ２域を越えた場合は、前述の伸
び行程の場合とは逆の作用となり、下部液室ｌｂ内の作
動液は圧側流路１５を通過する際に、比較的小さな流動
抵抗を受けつつ上部液室ｌａ内に流入する。このため、
第２図ａ点での圧側減衰力は第２図ａ及び第３図ａに示
すように１６位置付近の場合と同様な略１次比例の直線
的な比較的低い減衰力となる。同時に伸側スプリングシ
ート２９の外周端部２９ａが第２抑圧部３８に当接しつ
つ第２コイルスプリング３６のばね力で上方へ強く押し
付けられ、これによって、ディスクバルブ２８を介して
伸側バルブプレート１４の略内端部も上方へ押圧されて
開弁圧が高くなる。

したがって、ピストン１０がこのａ点からＩＧ位置に近
づく方向（伸び方向）に移動すると、上部液室ｌａ内の
作動ｉ１には伸側通路１Ｇを通過する際に、伸側バルブ
スプリング３０と第２コイルスプリング３６の合成され
た強いばね力に抗して伸側バルブブレー）１４を押し開
きながら大きな流動抵抗を受けつつ下部液室ｌｂ内に流
入する。依って、第２図ａ点での伸側減衰力は、第３図
ａの実線で示すように破線（１０位置付近の特性）に比
較して急激に上昇して高減衰特性となる。

また、ここで、液圧緩衝器全体のばね特性を考察すれば
、前述のようにピストンＩＯが１６位置付近を移動して
いる間は、各コイルスプリング３５．３６のばね反力が
作用しない、つまり路面人力が伝達されないため、第２
図Ａの破線で示すようにサスペンションスプリングのば
ね反力のみが作用し全体としてのばね定数を低く抑える
ことができる。

一方、ピストン１０がＸｔ、Ｘｔ域を越えてり／＜ラン
ドあるいはバウンド方向に大きく移動した際には、該ピ
ストン１０が各コイルスプリング３５゜３６からのばね
反力を受けるため、全体のばね反力特性は同図Ａの実線
で示すようにサスペンションスプリングのばね反力の他
に途中から各コイルスプリング３５．３６のばね反力が
加わり、急勾配で増加する。

このように、ピストン１０が１０位置付近を移動してい
る際には、に低減衰力及び低ばね定数が得られるため、
車両の低速時の乗心地が良好になる。また、ｌＧ位置か
らリバウンドあるいはバウンド方向へ大きく離間移動す
る際には、低減衰力が維持されると共に、全体のばね定
数が増加するため、車体のピッチングやローリングが抑
制されて特に高速運転中の走行安定性が向上する。更に
、この大きく離間した位置からＩＧ位置に近づく方向に
移動する際には、各コイルスプリング３５゜３６のばね
力で減衰力が高くなるため、車体の傾斜姿勢から元の姿
勢へ戻る際の戻り速度が緩慢となる。このため、特に車
両の制振性が向上し乗心地が良好になる。したがって、
全体として車両の乗心地と操安性の両方を満足させるこ
とができる。

しかも、前記各コイルスプリング３５．３６のばね力に
よって得られる高減衰特性は、該各コイルスプリング３
５．３６のばね力が各スプリングシート２５．２９を介
してバルブプレート１３゜１４の谷内り１１１部付近に
入力されるため、例えばバルブブレー）１３．１４の各
外端部に直接入力される場合などに比較して初期の上昇
率が若干なだらかな直線的特性をなる。したがって、乗
心地や操安性を一層向上させることができる。

更に、本実施例では、シリンダ１内に第１．第２の２つ
のコイルスプリング３５．３６を収納配置し、各バルブ
プレート１３．１４に対して夫々大きなばね荷重を付与
するようにしたため、ピストンロッド３の伸側行程、圧
側行程のいずれの場合にも前述のような高減衰特性が得
られ、特に操安性を一層向上させることができる。

第４図は本発明の第２実施例を示し、この実施例では圧
側流路４５をピストンボディ１２の外端側に、伸側流路
４６をピストンボディ１２の内端側に夫々軸方向へ垂直
に形成したものである。そして、圧側流路４５の下流Ω
：Ｍを環状溝２１ａ内に開口形成し、一方、伸側流路４
６の上流端はピストンボディ１２の半径方向に沿って形
成された連通溝４１に開口形成している。また、ピスト
ンボディ１２の下り１１１部（伸側）には第１実施例と
同様なコンスタントオリフィス２３等が形成されている
が、上端部（圧側）には形成されていない。したがって
、この実施例ではピストン１０のリバウンド方向への移
動におけるばね反力特性や減衰特性は第１実施例と略同
様であるが、バウンド方向に移動した場合は、下部液室
１ｂから圧側流路４５に流入した作動液は環状溝２１ａ
から直接バルブプレート１３の外端部を押し開いて上部
液室１ａに流入する。依って、圧側流路４５を通過する
作動液の流動抵抗が、第１実施例に比して僅かに小さく
なるため、減衰特性が更に低くなり、車両の低速時の乗
心地が向上する。尚、他の構成は第１実施例と同様であ
る。

第５図は本発明の第３実施例を示し、ベースバルブの構
成を変更したものである。すなわち、このベースバルブ
５０は、ボルト５１に対し固定バルブブレー）５２．ベ
ースボディ５３．チェックバルブ５４２円筒部材５５．
下側バルブリテーナ５６、可変バルブプレート５７．上
側バルブリテーナ５８．スプリングシート５９．バルブ
スプリング６０を順次挿入し締付ナツト６１によって締
結して構成され、ベースボディ５３をシリンダ１の下端
に嵌合させて設けられている。また、ベースボディ５３
には、上下バルブリテーナ５６．５８の第１．第２連通
孔５６ａ、５８ａを介して下部液室１ｂとリザーバ室８
とを連通ずる第１オリフイス６２と、下側バルブリテー
ナ５６等の外周面とシリンダ１の内周面との間のクリア
ランスＣを介して下部液室１ｂとリザーバ室８とを連通
ずる第２オリフイス６３が上下方向に穿設されている。

前記第１オリフイス６２は、可変バルブプレー　１−５
７と固定バルブプレート５２とによって下部液室１ｂか
らリザーバ室８への作動液の流通を許容され、その逆方
向への流通が規制されている。

また、第２オリフイス６３はチエツクバルブ５４によっ
てリザーバ室８から下部液室ｌｂへの作動液の流通を＋
ｉＱ容され、その逆方向への流通が規制されている。

そして、可変バルブプレート５７は、下側バルブリテー
ナ５６の内部に上下動自在に収納されており、上側バル
ブリテーナ５８及びスプリングシート５９を介してバル
ブスプリング６０のばね力により常時下側バルブリテー
ナ５６の上面シート６４に押し付けられていると共に、
スプリングシート５９の外周端部５９ａに弾着した前記
第２コイルスプリング３６による上面シート６４方向へ
のばね力が適宜作用するようになっている。

したがって、この実施例によれば、ピストンＩＯがＩＧ
位置付近で摺動している場合は、第２コイルスプリング
３Ｇには何らのばね反力が作用しないため、可変バルブ
プレート５７はバルブスプリング６０のばね力のみで上
面シート６４に押し付けられている。一方、ピストン！
０が１０位５１からバウンド方向へ大きく移動して第２
コイルスプリング３６にばね反力が作用すると、可変バ
ルブプレート５７はバルブスプリング６０と第２コイル
スプリング３６の両方のばね力が作用してシート６４上
に強く押し付けられる。このため、下部液室１ｂから第
２連通孔５８ａに流入した作動液は可変バルブプレート
５７の内端部を押圧して撓ませ第１連通孔５６ａに流入
してそのまま第１オリフイス６２を通ってリザーバ室８
内に流入する。この際、可変バルブプレー１・５７のば
ね反力が大きくなっているのでここを押し開く時に大き
な流動抵抗を受ける。したがって、ピストン１０がａ点
位置方向に移動すると、ここでの減衰力は第６図に示す
ようにピストン速度に対し略１次比例の直線的な特性を
示し、つまりＩＧ位置付近の特性（破線）よりも速い立
上りの高減衰特性が得られる。この結果、車両の剛性が
高くなり、例えば高速運転中の操安性が良好となる。

尚、ピストン１０やベースバルブ５０の各バルブプレー
トの板厚や枚数を変えることにより、ピストン高速作動
域での特性をチューニングすることができる。

また、第３実施例のベースバルブ５０を、第１゜第２実
施例に適用することも可能である。

発明の効果以上の説明で明らかなように、本発明に係る変位感応型
液圧緩衝器によれば、ピストンのＩＧ位置付近の移動時
には、低減衰特性及び低ばね反力特性が得られ、１０位
置から伸側あるいは圧側へ大きく移動した際には、低減
衰特性、高ばね反力特性が得られ、さらに大きく移動し
た位置から１０位置に戻る際には、高減衰特性が得られ
るため、車両の良好な乗心地と操安性の両方を満足させ
ることができる。

特に、本発明は、ばね機構のばね力をバルブプレートに
直接付与するのではなくスプリングシートを介してバル
ブプレートの内端部に対して付与するようにしたため、
前記高減衰特性時における用期の上昇率が比較的なだら
かな直線的特性となる。したがって、乗心地や操安性を
一層向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図Ａは本発明の一実施例を示す液圧緩衝器の中央部
を示す拡大断面図、同図Ｂは同液圧緩衝器の上部を示す
拡大断面図、同図Ｃは同液圧緩衝器の下部を示す拡大断
面図、第２図Ａは本実施例のばね反力特性図、同図Ｂは
伸側減衰力変化率を示す特性図、同図Ｃは左側減衰力変
化率を示す特性図、第３図はＡ、Ｂ、Ｃは夫々ピストン
移動時における減衰特性図、第４図は第２実施例を示す
要部拡大断面図、第５図は第３実施例を示す要部拡大断
面図、第６図は本実施例の減衰力特性図である。 ■・・・シリンダ、ｌａ・・・上部液室、１ｂ・・・下
部液室、１０・・・ピストン、１２・・・ピストンボデ
ィ、１３．１４・・・圧側、伸側バルブプレート、１５
，１６・・・圧側、伸側流路、２５・・・圧側スプリン
グシート、２７・・・圧側バルブスプリング、２９・・
・伸側スプリングシート、３０・・・伸側バルブスプリ
ング、３３．３４・・・ばね機構、３７．３８・・・抑
圧部（先端部）、Ｘ、、Ｘ、・・・間隙部。（Ｂ）第図（Ｃ）第図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）シリンダ内部を２つの液室に隔成しつつ摺動する
ピストンと、該ピストンのボディ内に軸方向へ貫通形成
されて前記両液室を連通する圧側、伸側流路と、前記ボ
ディの上下端に設けられ、かつスプリングシートを介し
て伝達されたバルブスプリングのばね力により前記各流
路内を置換流動する作動液に流動抵抗を与えて減衰力を
発生させるバルブプレートと、前記液室内に収納配置さ
れ、かつ前記ピストンの摺動位置に応じて前記バルブプ
レートに前記スプリングシートを介してばね荷重を付与
するばね機構と、前記ピストンのシリンダ内におけるス
トローク中心付近の摺動位置で前記スプリングシートに
対し前記ばね機構のばね荷重の入力を回避する間隙部と
を備えたことを特徴とする変位感応型液圧緩衝器。