JPH02283854A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は内燃機関の燃料噴射装置に関するもの、で、特
にディーゼルエンジンの燃料噴射率制御のために電歪式
アクチュエータを用いてパイロット噴射を行なうものに
関する。

〔従来の技術〕

発明者らはこれまでに圧電素子からなる電歪式アクチユ
エータを用いてパイロット噴射を行なわせる内燃機関の
燃料噴射装置を開発し、ディーゼルエンジンの騒音、Ｎ
Ｏ，低減に効果があることを見い出した。

しかしながら、圧電素子からなる電歪式アクチユエータ
を用いて高圧燃料の噴射制御を行なう場合には、 ■圧電素子の小さなりフグ率により圧送圧力が低下し、
燃料噴射量の減少、噴射期間の増大というような現象が
起きる。この現象は高速、高負荷域において特に著しい
。

■圧電素子にかかる高圧燃料による高荷重履歴により圧
電素子が劣化する。

等の問題があった。

そこで、ポンププランジャのリフトが所定値以上のとき
、圧電素子側に高圧油が導通しない構成を、特開昭６２
−３１３３号公報記載の発明において提案した。第８図
はこの従来例におけるポンプブランジャ６の先端拡大図
、第９図は作動状態を示す線図である。これらの図にお
いて、３は燃料噴射ポンプの高圧室、６はプランジャ、
９は一つの燃料噴射弁への分配ボート、１０は気筒数だ
けある燃料の吸入ボート、２１はプランジャ６の中央ボ
ーｌ−１２２は中央ボート２１に連通ずるポート、２２
Ａはポート２２の開口位置の環状溝、５５はシリンダを
貫通して電歪式アクチュエータに通じるポート、６１は
ポート５５の開口部に設けられる角穴状のポートを示す
。（なお、本発明との共通部分については、第１図と後
述の説明を参照。）第８図において、シリンダに設けら
れポート２１゜２２を通じて高圧室３と通じていた角穴
６１は、プランジャ６の右行により、噴射行程中期〜後
期（第８図（Ｃ））に環状溝２２Ａと遮断される。これ
は第９図におけるポンプ回転角度ａの位置に相当する。

その時、電歪式アクチュエータの可変容積室には高圧室
３の圧力が閉じ込められ、再び第９図（Ｇ）に示すカム
リフトがリフトＡに戻るまで、可変容積室３９には第９
図（Ｂ）に示すような圧力が閉じ込められた状態となる
。

〔発明が解決しようとする課題〕

前記の従来技術によれば、圧電素子からなる電歪式アク
チュエータには最大圧力は導入されないにしても、Ａと
して示したプランジャリフト時には圧電素子側へ通じる
ポート６１が閉じられ、リフ、トＡに対応する圧力が圧
電素子側の可変容積室に閉じ込められるため、再びプラ
ンジャリフトが所定値に戻るまでの比較的長時間、圧電
素子は高荷重に曝されることになり、圧電素子が劣化す
ることがある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明の内燃機関の燃料噴射制御装置は、シリンダボア
と該シリンダボア内に摺動自在に嵌合されたプランジャ
とによって形成される高圧室内の燃料を加圧送出して噴
射弁から噴出させる内燃機関の燃料噴射制御装置におい
て、印加電圧に応じて電歪式アクチュエータによって容
積を変化することができる可変容積室を噴射初期及び噴
射終了後から前記プランジャの圧送上死点直後にかけて
前記高圧室に連通させるように構成したことを特徴とす
る。

〔作　用〕

本発明においては前記電歪式アクチュエータによって、
容積が変化される可変容積室は噴射初期に高圧室に導通
されており、電歪式アクチュエータの作動により噴射初
期にパイロット噴射を形成することができる。噴射中期
から後期には前記可変容積室と高圧室は導通が遮断され
圧電素子には高荷重がかからない。さらにプランジャ上
死点付近の高圧室が吸入ボートあるいはスピルボートを
介して低圧（フィード圧）に導通した時期に、前記可変
容積室も低圧に開放される様にしたので、可変容積室に
閉じこめられた圧力に圧電素子が曝される時間も短かく
なる。

〔実施例〕

第１図ないし第４図は本発明の第１実施例に関するもの
で、第１図は本発明を適用した分配型燃料噴射ポンプの
要部断面図、第２図は第１図中のプランジャ６の先端部
付近の拡大断面図である。

第１図において、燃料噴射ポンプｌに噴射率制御装置２
が取付けられている。

まず燃料噴射ポンプ１について説明する。ケーシング４
のシリンダボア５内に摺動自在に支持されたプランジャ
６は、エンジン回転数の１／２に同期して回転往復運動
を行なう。即ち、エンジンの回転はギヤ又はタイミング
ベルトを介して駆動軸（図示せず）に伝達され、プラン
ジャ６はこの駆動軸により同軸的に回転駆動されるとと
もに、プランジャ６と一体的に結合されたフェイスカム
７がローラ８に係合することにより往復運動する。

フェイスカム７はバネ（図示せず）により常時図の左方
に付勢されてローラ８に当接されており、。

プランジャ６の往復運動は、軸心周りに回転してフェイ
スカム７のカム面の形状に従うことにより行われる。プ
ランジャ６はその外周に、１個の分配ボート９とエンジ
ン気筒数と同数個の吸入ボート１０とが形成され、この
プランジャ６の先端面とシリンダボア５との間には高圧
室３が形成される。

ケーシング４には、外部の各噴射弁１゛３をシリンダボ
ア５に導通可能な分配通路１４が形成される。分配通路
１４はエンジン気筒数と同数個設けられるとともに、そ
の途中にはそれぞれデリバリ弁１５が設けられる。デリ
バリ弁１５はばね１６に抗して開口可能であり、逆止弁
としての機能及び吸戻し弁としての機能を有する。

シリンダ２４の図右端面には環状の突起５８を構成した
盲栓５６がネジ部５７によってケーシング４に締結され
高圧室３をシールする。１１は低圧室である。低圧室１
１と吸入ボート１０は図示しない吸入通路で結ばれてお
り、プランジャ６の特定の回転角で高圧室３と低圧室と
は導通する。

プランジャ６が第１図中において左行して高圧室３が膨
張する時、いずれかの吸入ボート１０が図示しない吸入
通路に導通して低圧室１１内の燃料が高圧室３に吸入さ
れ、これとは逆に、プランジャ６が第１図中において右
行して高圧室３が縮小加圧される時、分配ボート９がい
ずれかの分配通路１４に導通して高圧室３内の燃料が外
部に送出される。

燃料の送出、噴射はプランジャ６が右行を始めた時に始
まり、さらにプランジャ６が右行してスピルボート１７
がスピルリング１８の右端面より低圧室１１内へと開放
された時に終わる。ここでスピルボート１７はプランジ
ャ６に設けられて、高圧室３と低圧室１１とを導通する
為の開口であり、スピルリング１８は、短いシリンダ状
であって、その内孔をプランジャ６が摺動するものであ
る。スピルリング１８はレバー１９によってその固定位
置をかえることができ、スピルリング１８の位置によっ
て高圧室３からの燃料の噴射量をかえることができる。

レバー１９は間接的にアクセルレバ−と連動している。

図示しない吸入通路と吸入ボート１０との間に吸入燃料
を遮断する為の図示しないソレノイド弁を設け、エンジ
ン停止時には常に吸入通路を遮断する。

以上は従来技術と同じ構造である。

本発明の第１実施例においては、プランジャ６に高圧室
３とスピルポー）１７とを結ぶ中央ボート２１に導通す
るボート２２、リング溝２２Ａ及び分配ボート９に導通
するリング溝２６を形成している。さらにシリンダ２４
にはシリンダボア５に開口する溝部２３、該溝部２３に
導通しシリンダ２４を縦に貫通するボート５５を設けて
いる。溝部２３とリング溝２２Ａとの位置関係は、第２
図の部分拡大図に示す様に、プランジャ６が一定リフト
　（第２図中に示すリフ）Ａ）するまで導通状態であり
、一定リフト後に遮断される様にしである。

そして、この実施例の構造上の特徴であるリング溝２６
は、プランジャ６が上死点直前から直後のみ溝部２３と
導通ずる様にしである。

次に従来技術と同様であるが噴射率制御装置２について
説明する。

噴射率制御装置２はアッパーケーシング２７の中に、第
１図中の上から電歪式アクチュエータ２８、ピストン２
９、皿ばね３０を収納し、ガスケット３１を介してケー
シング４内の空間３２にネジ１１２７　Ａで締結しであ
る。シリンダ２４のボート５５はケーシング４に設けた
ボート３３を介し可変容積室３９へ導通しである。

電歪式アクチユエータ２８は薄い円盤状（φ１５ｍｍＸ
ｔ０．５ｍｍ）の電歪素子を約５０積層層して円柱状と
なしたものである。この電歪素子はＰＺＴと呼ばれるセ
ラミック材料製であり、チタン酸ジルコン酸鉛を主成分
としており、その厚み方向に５００Ｖ程度の電圧を印加
すると１−程度伸びる。これを５０枚積層して各々の素
子の厚み方向に５００ｖ印加すると全体として５０μの
伸張が得られる。この電圧を解除するか又１ま若干の負
電圧を印加すれば５０−の縮小を起こして元の長さに戻
る。また、この電歪式アクチユエータ２８に軸方向圧縮
の荷重をかけた時は１枚１枚の電歪素子には荷重に比例
した電圧が発生する。例えば５００ｋｇの負荷で１２５
Ｖの電圧が発生する。これらの電歪素子及び電歪式アク
チュエータの性質は公知である。

電歪式アクチュエータ２８への所定の時期における電圧
のショート、オープン、印加等の操作はリード線３８を
介して外部の制御回路であるコントローラ２００によっ
て制御される。

電歪式アクチユエータ２８の伸縮作用はピストン２９に
伝えられ、可変容積室３９の容積を拡大、縮小する。皿
バネ３０は電歪式アクチュエータ２８を縮小する方向に
付勢している。

また、可変容積室３９の圧力がピストン２９を介して電
歪式アクチュエータ２８側に漏洩しないように、ピスト
ン２９の摺動面とアッパーケーシング２７の摺動面とは
僅かなりリアランスを有して油密に形成されている。

次に、第１図から第４図に従って第１実施例の作動を説
明する。第３図は第１図中のプランジャ６の先端部付近
の各作動状態を示す作動説明図であり、（Ａ）は吸入行
程〈下死点）における状態、（Ｂ）は噴射行程の前期に
おける状態、（Ｃ）は噴射行程の中期から後期にかけて
の状態、（Ｄ）は噴射終了後（上死点）の状態を各々示
す。

さらに、本発明による溝部２３の開閉時期はカムが所定
リフト　（第２図中にリフトＡとして示す）以上で閉と
なり、所定リフト（リフ）Ａ）以下で開となる。このリ
フトＡは噴射ノズル１３からの噴射が開始するカムリフ
ト量より、わずかに大きいリフト量に設定しである。こ
の場合、溝部２３の開とは可変容積室３９と高圧室３が
導通している状態を言う。

従って、吸入行程（下死点）および噴射初期においては
、第３図（Ａ）、　　（Ｂ）に示す様に高圧室３の比較
的低い圧力に加圧された燃料が中央ボー）２１→ポ一ト
２２→リング溝２２Ａ→溝部２３→ポート５５→ポート
３３→を介して可変容積室３９へと導入される。

一方、プランジャ６がリフトＡの大きさだけリフトする
と、溝部２３はプランジャ６の外周のリング溝２２Ａに
より閉じられるので噴射中期以降は、第３図（Ｃ）に示
される状態となって、比較的高い圧力に加圧された燃料
は、可変容積室３９には導入されない。

第４図は第１図中のプランジャ６（またはフェイスカム
７）の回転角を横軸にとり、各部の状態変化を示した作
動説明図であり、（Ａ）はポンプの高圧室３内の圧力変
化、（Ｂ）は可変容積室３９内の圧力変化、（Ｃ）は電
歪式アクチユエータ２８の端子間の電圧変化、（Ｄ）は
電歪式アクチユエータ２８への電圧印加パルス、（Ｅ）
は可変容積室３９と高圧室３の導通か否かを表わす図、
（Ｆ）は噴射弁１３からの燃料の噴射率変化、（Ｇ）は
プランジャ６と一体的に形成されたフェイスカム７０カ
ムリフトでリフトＡの時期、リフトＢの時期を各々表わ
したものである。

第４図にふいて、第１図に示される電歪式アクチュエー
タ２８が電気的に開路状態にある時には高圧室３の圧力
は第４図（Ａ＞の破線で示した曲線となる。図中に示す
凸部分が燃料圧送行程であって、プランジャ６が第４図
（Ｇ）に示すカムリフトにより第１図中において右行し
、かつ、スピルポート１７がスピルリング１８によって
おおわれている時に対応する。このうち、噴射弁１３の
開弁圧及び閉弁圧より高い部分が噴射に寄与する部分で
ある。噴射弁１３からの単位時間当りの燃料噴射ｌ、す
なわち、燃料噴射率は第４図（Ｆ）のようになる。

また、前述した様に電歪式アクチユエータ２８に、高圧
室３の圧力が作用するのは噴射初期、すなわち第３図（
Ａ）、　（Ｂ）において示されるプランジャ６と溝部２
３の位置関係の時のみである。

この時期の電歪式アクチュエータ２８の端子間電圧、可
変容積室３９等の状態は、第４図中の回転角がそれぞれ
ａ、ｂ、ａ’　、ｂ’となる時期から知ることができる
。

第３図（Ａ）の吸入行程においてはポンププランジャ６
による燃料の加圧はないので高圧室３、可変容積室３９
内の圧力はフィード圧のみの低圧である。すなわちエン
ジンのアイドリング運転時であれば１．５　ｋｇ／　ｃ
ｒＩ程度である。

次に燃料の圧送行程に入り第４図（Ａ）の様に高圧室３
内の圧力が上昇し始めると、この時点ではまだ第３図（
Ｂ）の如く溝部２３と高圧室３とは導通状態にある為、
可変容積室３９内の圧力も上昇し始める。

電歪式アクチュエータ２８にはこの時の圧力に比例した
電荷が生じ第４図（Ｃ）に示す電圧が発生する。

なお、可変容積室３９の圧力を圧縮荷重に換算するには
、圧力にピストン２９の受圧面積をかけてやればよく、
第１図の場合、ピストン２９の受圧面積は約４ｃｄであ
り、噴射弁１３の開弁圧は２００ｋｇ／ｃｎ！に設定し
であるので噴射開始時には８００ｋｇの荷重を電歪式ア
クチュエータ２８が受けることになる。ちなみに、この
時電歪式アクチュエータ２８の端子に発生する電圧は２
００Ｖである。

さらに圧送行程が続き、ポンプの高圧室３の圧力が上が
れば可変容積室３９の圧力も上昇し、同時に電歪式アク
チユエータ２８の発生電圧も大きくなる。

さらに圧送が続き第３図（Ｃ）に示される噴射中期にさ
しかかった時、すなわちカムリフト量が第４図の（Ｇ）
中に示されるリフ）Ａとなった時、溝部２３と高圧室３
との導通は断たれる。この時期の作動を回転角が第４図
中のａで示される線上において見ることができる。ａの
時期においては第４図（Ａ）の高圧室３の圧力はさらに
上昇を続けている。このように高圧室３が高圧の状態に
あって主たる燃料噴射が生じているときには、電歪式ア
クチュエータ２８の可変容積室３９は高圧室３と連通し
ていないから、噴射圧が圧電素子によって低下すること
はない。

一方、第４図（Ｂ）の可変容積室３９の圧力変化は、可
変容積室３９が高圧室３との導通を断たれると同時に圧
力の逃げ場のない密室を形成する為、圧力の上昇が無く
、低下も無い状態で維持される。第４図（Ｃ）の電歪式
アクチエエータ２８０発生電圧は第４図（Ｂ）の可変容
積室３９の圧力と同様に変化する。

さらにプランジャ６がカムリフトに従って燃料の圧送を
続けると、スピルポート１７が開放され、高圧室３の圧
力は低圧室１１に開放される為第４図（Ａ）の様に低下
し第４図（Ｆ）の噴射率はゼロとなる。

その後、プランジャ６が上死点直前（第４図（Ｇ）に示
すリフ）Ｂ）になると、第１実施例では第３図（Ｄ）に
示す様に、リング溝２６とシリンダの溝部２３が導通す
る。それによって、前述した可変容積室３９に閉じ込め
られた圧力は分配ポート９を介して低圧に開放されるた
め、室３９内の圧力は第４図（Ｂ）に破線で示すように
変化（低下）する。同様に電歪式アクチュエータ２８の
端子間電圧も同図（Ｃ）の破線のように変化する。この
回転角の時期は第４図のｂに相当する。

このようにして、プランジャ６が第４図（Ｇ）の上死点
を過ぎ、再びリフ）Ｂに戻るまで可変容積室３９と低圧
となった高圧室３は導通状態となる。

可変容積室３９と高圧室３の導通状態は第４図（Ｅ）に
示す。

ここまでは電歪式アクチュエータ２８が電気的に開路状
態にある時の説明をしてきたが、次に噴射率制御の説明
に入る。

第４図にふいては実線により噴射率制御時の各部の状態
を示す。コントローラ２００は高圧室３が開弁圧力に達
する直前に電歪式アクチュエータ２８に第４図（Ｄ）に
示す様にパルス的に電圧を印加する。この時、電歪式ア
クチユエータ２８の端子間電圧のピーク値は約６００ｖ
に達する。この時、電歪式アクチュエータ２８は約３０
−の伸びを生じ、可変容積室３９は圧縮されるので、第
４図（Ａ）、　　（Ｂ）の圧力はともに上昇し、噴射弁
１３の開弁圧を上回り噴射が開始される。

この場合、第４図（Ｆ）に示した様に破線（噴射率制御
なし）の時よりも噴射開始が早まるが、これは電歪式ア
クチュエータ２８の伸長による圧力上昇率が大きい為で
ある。その後、電歪式アクチュエータ２８は電気的にシ
ョートされて縮み、可変容積室３９は膨張する。従って
、第４図（Ａ）。

（Ｂ）の実線で示すように、室３と室３９はともに圧力
が低下し、噴射弁１３からの噴射は途絶える（第４図（
Ｆ））。この噴射形態がパイロット噴射と呼ばれるもの
である。第４図（Ｄ）に示す電圧を印加する時期、及び
ショートする時期を決める制御は、エンジンの回転角度
信号に基づいて、コントローラ２００が行なうものであ
り、エンジンの回転角度信号は磁気抵抗素子（ＭＲＥ）
やマグネットピックアップ（ＭＰＵ）によって発生する
ことが容易で、よく知られていることであるから、ここ
では詳述しない。

さて、電歪式アクチュエータ２８のショートによって低
下した燃料噴射圧力、可変容積室３９及び高圧室３内の
圧力は再び上昇を開始する。しかし、溝部２３が導通を
断たれてからはその直前の圧力が可変容積室３９内に閉
じこめられる状態となるく第４図（Ｂ））。よって電歪
式アクチュエータ２８０発生電圧（第４図（Ｃ）〉も同
様の状態を示す。

その後、本発明の実施例では、上死点直前の第４図（Ｇ
）に示すカムリフトＢの位置（噴射は終了している）で
可変容積室３９が低圧となっている高圧室へ導通するた
め、閉じこめられた圧力は低圧に開放されて降下する。

また、アクチュエータ２８の端子間電圧も同様に変化す
る。その後、カムリフトが下降行程に入り、再びリフ）
Ｂの位置からリフトＡの位置に戻るまで可変容積室３９
と高圧室３は遮断されるが、すでに可変容積室３９は低
圧になった後なので、電歪式アクチュエータ２８に何ら
悪影響を与えない。

可変容積室３９を開放する時期はプランジャ６の上死点
に近い軸方向位置の一定のリフトによって決まるから、
この時期を制御のための基準信号として利用することも
できる。

この噴射率制御装置２によって噴射率を変化させる制御
は、エンジンの状態に応じて例えば高速時、高負荷時に
は停止することもできる。これはエンジン速度、負荷を
センサ類にょ゛って検出して、コントローラ２００から
の駆動信号を解除することにより容易に達成できる。

次に第５図に示した第２実施例について説明する。この
例が第１実施例と異なるのは、シリンダ２４に環状溝５
５Ａを設はポート５５を介し可変容積室３９へ導通させ
ている点と、プランジャ６にはポート６０のみ形成しで
ある点である。第１実施例で述べたリフトＡに相当する
ものはポート６０と環状溝５５Ａの位置関係で決まり、
リフトＢは環状溝５５Ａと分配ポート９の切欠部の位置
関係で決まる。圧力変化、電歪式アクチユエータ２８の
端子間電圧等の変化は第１実施例と同じであるから説明
を省略する。

次に第２実施例の作動を説明する。吸入行程（第５図（
Ａ））において、環状溝５５Ａとポート６０は導通して
おり、可変容積室３９は低圧の燃料で満たされる。そし
て噴射行程前期（第５図（Ｂ））には、プランジャ６の
上昇に伴って圧力が上昇する。

噴射行程中期、後期（第５図（Ｃ））では環状溝５５Ａ
とポート６０は遮断され、可変容積室３９にはその時点
での圧力が閉じ込められる。この実施例では、第５図（
Ｄ）に示す様に噴射終了後の上死点付近、すなわち（Ａ
）に示すリフ）Ｂで分配ポート９と環状溝５５Ａは導通
する。従って可変容積室３９に閉じ込められた圧力は、
分配ポート９から中央ポート２１を介し低圧へ開放され
る。

さらに本発明の第３実施例を、第６図に従って説明する
。第１実施例、第２実施例はともに分配ポート９を利用
して、可変容積室３９の圧力を開放したが、第３及び第
４実施例は分配ポート９を利用しない例である。

第１実施例と第３実施例の違いは、シリンダ６の外周に
設けた円環状溝２６０が分配ポート９とは独立した状態
にあること、及び中央ポート２１と円環状溝２６０を連
通するポー）　２６ＯＡを設けたことである。

第６図中に示したリフトＡで溝部２３とプランジャ６の
先端側の円環状溝９２２　Ａの連通が断たれ、リフ）Ｂ
で溝部２３と第２の円環状溝２６０が合致して導通ずる
。その他の作動は第１、第２実施例と同様である。なお
、溝部２３は円環状であっても良い。

さらに本発明の第４実施例を第７図に従って述べる。こ
の例は前述の第３実施例と一部のみ異なる。すなわち、
第６図に示すポー）　２６ＯＡの代りにプランジャ６の
表面に第２の円環状溝２６０と第１の円環状溝２２Ａを
連通ずる凹部２７０を設けた点に特徴がある。溝部２３
と凹部２７０との回転方向での位置関係は、第７図中に
示すリフ）ＡからリフトＢまでのプランジャ６の回転角
度範囲でそれらが合致しない様に設定しである。すなわ
ち、溝部２３と第１の円環状溝２２Ａが導通を断たれた
後、プランジャ６０回転により凹部２７０が溝部２３と
連通したのでは目的が達せられないためである。

この実施例では凹Ｂ２７０をプランジャ６０表面に設け
たが、プランジャ６の内部を貫通して設けても良い。

なお上記実施例は、電歪式アクチュエータを伸縮させて
パイロット噴射を実行させるものであるが、本発明は、
プランジャ加圧によりパイロット噴射を実行してその終
了をアクチュエータのショート（収縮）で制御するタイ
プのパイロット噴射装置に適用できることはいうまでも
ない。

〔発明の効果〕

本発明によれば、電歪式アクチユエータの圧電素子には
高圧室の最高圧力は作用しないし、パイロット噴射の際
に作用する圧力もプランジャが上死点に達するまでに低
圧となる高圧室に電歪式アクチュエータの可変容積室を
連通させることによって圧力を降下させるので、長い時
間にわたって圧、電素子が高圧に曝されることがなくな
る。したがって、圧電素子が劣化するおそれがなくなり
、電歪式アクチュエータ、ひいては燃料噴射制御装置の
信頼性が向上する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１実施例を含む分配型燃料噴射ポン
プの断面図、第２図は第１実施例の要部構造を拡大して
示す断面図、第３図は第１実施例の各作動位置を示す断
面図、第４図は本発明の詳細な説明する線図、第５図は
第２実施例の要部構造と各作動位置を示す断面図、第６
図は第３実施例の、また第７図は第４実施例の要部構造
を示す断面図、第８図は従来例の要部構造と各作動位置
を示す断面図、第９図は従来例の作動を説明する線図で
ある。 １・・・燃料噴射ポンプ、　２・・・噴射率制御装置、
３・・・高圧室、　　　　　　６・・・プランジャ、７
・・・フェイスカム、　　　８・・・ローラ、９・・・
分配ポート、　　　　ｌＯ・・・吸入ポート、１３・・
・燃料噴射弁、　　１５・・・デリバリ弁、１８・・・
スピルリング、　　２６・・・リング溝、２８・・・電
歪式アクチュエータ、 ３９・・・可変容積室、　　５５・・・ポート、５５Ａ
・・・環状溝、　　　　　６０・・・ボート、２６０・
・・円環溝、　　　　２６０Ａ・・・ボート、２７０・
・・凹部。 第２図 ６・・・プランジャ ９・・・分配ボート ２３・・・溝部 ２６・・・リング溝 第 図 ノットＢ 第 図 ノットＡ 第 ヌ ｌ ポンプ回転方向 第 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １．シリンダボアと該シリンダボア内に摺動自在に嵌合
   されたプランジャとによって形成される高圧室内の燃料
   を加圧送出して噴射弁から噴出させる内燃機関の燃料噴
   射制御装置において、印加電圧に応じて変位する電歪式
   アクチュエータによって容積を変化することができる可
   変容積室を噴射初期及び噴射終了後から前記プランジャ
   の圧送上死点直後にかけて前記高圧室に連通させるよう
   に構成したことを特徴とする内燃機関の燃料噴射制御装
   置。