JPH02267246A - 優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方法 - Google Patents
優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方法Info
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- JPH02267246A JPH02267246A JP8663389A JP8663389A JPH02267246A JP H02267246 A JPH02267246 A JP H02267246A JP 8663389 A JP8663389 A JP 8663389A JP 8663389 A JP8663389 A JP 8663389A JP H02267246 A JPH02267246 A JP H02267246A
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Landscapes
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、鉄損特性に優れた高珪素鋼板およびその製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
［従来の技術］
珪素鋼板は優れた磁気特性を有するため、従来から電力
、用の磁心や回転機用の材料として大量に使用されて来
た。近年省エネルギー、省資源の観点から変圧器、回転
機などの電気機器の効率化、小型化が強く要求され、こ
れに伴いその鉄心用材料である珪素鋼板にも、より優れ
た磁気特性が要求されるようになってきた。この珪素鋼
板の磁気特性はＳｉ添加量とともに向上し、特に６．５
ｗｔ、％付近で最高の透磁率を示し、さらに固有電気抵
抗も高いことから、鉄損も小さくなることが知られてい
る。
、用の磁心や回転機用の材料として大量に使用されて来
た。近年省エネルギー、省資源の観点から変圧器、回転
機などの電気機器の効率化、小型化が強く要求され、こ
れに伴いその鉄心用材料である珪素鋼板にも、より優れ
た磁気特性が要求されるようになってきた。この珪素鋼
板の磁気特性はＳｉ添加量とともに向上し、特に６．５
ｗｔ、％付近で最高の透磁率を示し、さらに固有電気抵
抗も高いことから、鉄損も小さくなることが知られてい
る。
近年、高珪素鉄合金をベースとした磁心材料に関するい
くつかの提案がなされている。
くつかの提案がなされている。
例えば、特開昭５９−７８５０３号公報には、珪素量６
．５％近傍の面内無配向高珪素鉄薄帯において。
．５％近傍の面内無配向高珪素鉄薄帯において。
平均結晶粒径を０．５〜２．０Ｉとすることが開示され
ている。以下、先行技術１という。
ている。以下、先行技術１という。
また、特公昭６１−１５１３６号公報ＩＳは、珪素４〜
１０％を含有する薄帯において、結晶粒が、１〜１００
μ−でかつ結晶粒が、薄帯表面に対し重直に成長した柱
状晶からなる高珪素鋼薄帯が開示されている。以下、先
行技術２という。
１０％を含有する薄帯において、結晶粒が、１〜１００
μ−でかつ結晶粒が、薄帯表面に対し重直に成長した柱
状晶からなる高珪素鋼薄帯が開示されている。以下、先
行技術２という。
上記２つの方法は、いずれも超急冷技術により板厚１０
〜２００μｍ程度の薄帯とした後、熱処理により結晶粒
径を制御するものである。
〜２００μｍ程度の薄帯とした後、熱処理により結晶粒
径を制御するものである。
さらに、最近の高速回転機の回転子用材料として、例え
ば、特開昭６２−１９６３５８号公報には、Ｓｉ：２．
５〜７．Ｏｖｔ、％に各種の添加元素を加え、板厚１〜
３００μｍ、平均結晶粒径ｌＯ〜２０００μｍの高抗張
力軟磁性Ｓ板が開示されている。以下、先行技術３とい
う。
ば、特開昭６２−１９６３５８号公報には、Ｓｉ：２．
５〜７．Ｏｖｔ、％に各種の添加元素を加え、板厚１〜
３００μｍ、平均結晶粒径ｌＯ〜２０００μｍの高抗張
力軟磁性Ｓ板が開示されている。以下、先行技術３とい
う。
そして、第６回日本応用磁気学会 学術講演概要集（１
９８２，１１）には、６．５ｗｔ、％の珪素を含有した
高珪素鋼板が開示されている。以下、’ＩＦ−，Ｑｌｌ
晰φ区いつ。
９８２，１１）には、６．５ｗｔ、％の珪素を含有した
高珪素鋼板が開示されている。以下、’ＩＦ−，Ｑｌｌ
晰φ区いつ。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、上述した先行技術は、以下の問題を有し
ている。
ている。
先行技術１は、珪素量および結晶粒径に関して、この発
明と類似するものの、 （１００）面の極密度および使
用周波数に′ついての記載は全くない。
明と類似するものの、 （１００）面の極密度および使
用周波数に′ついての記載は全くない。
先行技術２は、成分組成に関して、この発明と類似する
ものの、（１００）面の極密度についての記載はない、
しがも、組織を柱状晶化することが必須の要件となって
いる。
ものの、（１００）面の極密度についての記載はない、
しがも、組織を柱状晶化することが必須の要件となって
いる。
先行技術３は、高抗張力を付与するために、各種の添加
元素を加えているため、磁気特性の劣化をまねき、特に
実用上使用可能な板厚０．１〜０．３ｍｍの範囲内の高
周波鉄損特性は、０．１ｎ＋＋″ｔ’ｗ、、八。。。
元素を加えているため、磁気特性の劣化をまねき、特に
実用上使用可能な板厚０．１〜０．３ｍｍの範囲内の高
周波鉄損特性は、０．１ｎ＋＋″ｔ’ｗ、、八。。。
が７０ｗ／ｋｇ、 ０．３ｎｍでｗ ｉ ｏ ／ ｔ
ｏ ｏ ｏが１００ｗ／ｋｇ と、かなり大きな値を示
している。そのため、その用途はかなり限定される。
ｏ ｏ ｏが１００ｗ／ｋｇ と、かなり大きな値を示
している。そのため、その用途はかなり限定される。
先行技術４は、この発明と比べると、鉄損特性が悪い、
これは、第１図から明らかである６第１図は、本発明鋼
板および比較鋼板における鉄損と平均結晶粒径との関係
を示すグラフである。第１図から明らかなように、見か
け上、本発明鋼板の方が鉄損特性が劣るようであるが、
本発明鋼板の板厚は、比較鋼板に比べて３．５倍と厚い
。鉄損中の渦電流損失は、板厚の２乗に比例して増加す
ることから、結局１本発明鋼板の方が比較鋼板に比べて
鉄損特性が優れていることが明らかである。
これは、第１図から明らかである６第１図は、本発明鋼
板および比較鋼板における鉄損と平均結晶粒径との関係
を示すグラフである。第１図から明らかなように、見か
け上、本発明鋼板の方が鉄損特性が劣るようであるが、
本発明鋼板の板厚は、比較鋼板に比べて３．５倍と厚い
。鉄損中の渦電流損失は、板厚の２乗に比例して増加す
ることから、結局１本発明鋼板の方が比較鋼板に比べて
鉄損特性が優れていることが明らかである。
従って、この発明の目的は、所定の周波数帯域において
、優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方
法を提供することにある。
、優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方
法を提供することにある。
［課題を解決するための手段］
本願発ｍは、所定の周波数帯域において、優れた鉄損特
性を有する高珪素鋼板およびその製造方法を得べ（１鋭
意研究を重ねた。その結果、次の知見を得た。
性を有する高珪素鋼板およびその製造方法を得べ（１鋭
意研究を重ねた。その結果、次の知見を得た。
（１）板面の結晶粒径が２０〜２０００μｍに調整され
た冷間圧延高珪素鋼板は、優れた鉄損特性を示す。
た冷間圧延高珪素鋼板は、優れた鉄損特性を示す。
（２）板厚および使用周波数によって鉄損が最小となる
最適結晶粒径が存在する。
最適結晶粒径が存在する。
（３）結晶粒径の調整に当り、鋼板面上の（１００）面
極密度が重要であり、その値によって、鉄損最小の最適
結晶粒径が変化する。
極密度が重要であり、その値によって、鉄損最小の最適
結晶粒径が変化する。
この発明は、上述した（１）から（３）の知見に基いて
なされたものであって、 第１の発明は、Ｓｉ：４．０がら７．０％、残す：不可
避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ
、ＳＯＱ、ＡＱ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有
量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％
以下、Ｍｎについては、０．５％以下。
なされたものであって、 第１の発明は、Ｓｉ：４．０がら７．０％、残す：不可
避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ
、ＳＯＱ、ＡＱ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有
量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％
以下、Ｍｎについては、０．５％以下。
Ｓｏｌ．Ａｌについては、０．１％以下（以上重量％）
であり、板厚が０．１から０．５ｍｍ、 板面（７）
（１００）面極密度が１０から２５％、そして、板面
の平均結晶粒径が１００から８００μｍであることに特
徴を有する。
であり、板厚が０．１から０．５ｍｍ、 板面（７）
（１００）面極密度が１０から２５％、そして、板面
の平均結晶粒径が１００から８００μｍであることに特
徴を有する。
第２の発明は、Ｓ ｉ ： ４．０から７．０％、残り
：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
ｓ Ｍｎ、 ５ｏｆ２−Ａ Ｑ ＨＮ ＋ Ｓ ） Ｏ
およびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、Ｏおよび
Ｐにっいては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．
５％以下、ＳｏΩ、ＡＱについては、０．１％以下（以
上重量％）であり、板厚が０．１から０．５ａ＋＋、
板面（７）（＋００）面ｉ密度が１０から２５％、そ
して、板面の平均結晶粒径が２０から７００μ票である
ことに特徴を有する。
：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
ｓ Ｍｎ、 ５ｏｆ２−Ａ Ｑ ＨＮ ＋ Ｓ ） Ｏ
およびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、Ｏおよび
Ｐにっいては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．
５％以下、ＳｏΩ、ＡＱについては、０．１％以下（以
上重量％）であり、板厚が０．１から０．５ａ＋＋、
板面（７）（＋００）面ｉ密度が１０から２５％、そ
して、板面の平均結晶粒径が２０から７００μ票である
ことに特徴を有する。
第３の発明は、ＳＬ：４．０から７．０％、残り：不可
避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ
、５ｏｆ１．Ａｕ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ２Ｎ、ｓ、○およびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以ド、ＳｏＱ、Ａｆ
ｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、板
厚が０．１から０．５ｏｎ、板面（７） （１００）面
極密度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が５０
から１５００μｍであることに特徴を有する。
避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ
、５ｏｆ１．Ａｕ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ２Ｎ、ｓ、○およびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以ド、ＳｏＱ、Ａｆ
ｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、板
厚が０．１から０．５ｏｎ、板面（７） （１００）面
極密度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が５０
から１５００μｍであることに特徴を有する。
第４の発明は、 Ｓｉ：４．０から７．０％、残す：不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍ
ｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ
については、０．１％以下（以上重量％）であり、板厚
がｏ、ｉから０．５＋＋ｎ、板面の（１００）面極密度
が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から１
０００μｍであることに特徴を有する。
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，Ｍ
ｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌ
については、０．１％以下（以上重量％）であり、板厚
がｏ、ｉから０．５＋＋ｎ、板面の（１００）面極密度
が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から１
０００μｍであることに特徴を有する。
第５の発明は、Ｓ ｉ ： ４．０から７゜０％、残り
：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
’ ＋ Ｍｎｔ Ｓ ｏ Ｑ −Ａ Ｑ ＋ Ｎ ＋
Ｓ ｒ○およびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、
ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎについて
は、０．５％以下。
：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
’ ＋ Ｍｎｔ Ｓ ｏ Ｑ −Ａ Ｑ ＋ Ｎ ＋
Ｓ ｒ○およびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、
ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎについて
は、０．５％以下。
Ｓｏｌ．Ａｌについては、０．１％以下（以上重量％）
の鋼からスラブを調製し、次いで、前記スラブを７００
から１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、 次いで、
室温から５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して
、板厚０．１から０．５ｍ＋ａの薄板を調製し、次いで
、前記薄板を不活性または還元性雰囲気中で、７００か
ら１３００℃の温度の基で焼成することに特徴を有する
。
の鋼からスラブを調製し、次いで、前記スラブを７００
から１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、 次いで、
室温から５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して
、板厚０．１から０．５ｍ＋ａの薄板を調製し、次いで
、前記薄板を不活性または還元性雰囲気中で、７００か
ら１３００℃の温度の基で焼成することに特徴を有する
。
第６の発明は、 Ｓ ｉ ： ４．０から７．０％、残
り：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としての
Ｃ，Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰにつＩＮては、０．０
１％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、ＳｏＱ。
り：不可避的不純物からなり、不可避的不純物としての
Ｃ，Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰにつＩＮては、０．０
１％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、ＳｏＱ。
ｌについては、０．１％以下（以上重量％）の鋼からな
るスラブを！ＩＩｍし、次いで、前記スラブを７００か
ら１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、 次いで、室
温から５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して、
板厚０．１から０．５ｍの薄板を調製し１次いで、前記
薄板を１０”３Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中で、７００から
１３００℃の温度の基で焼鈍することに特徴を有する。
るスラブを！ＩＩｍし、次いで、前記スラブを７００か
ら１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、 次いで、室
温から５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して、
板厚０．１から０．５ｍの薄板を調製し１次いで、前記
薄板を１０”３Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中で、７００から
１３００℃の温度の基で焼鈍することに特徴を有する。
次に、この発明において、化学成分組成を上述したよう
に限定した理由について説明する。
に限定した理由について説明する。
Ｓｉ：
Ｓｉは、電気抵抗を高めて渦電流損失を低減させる効果
があるが、４ｗｔ、％未満では、その効果が十分に現わ
れない、一方、７ｗｔ、％を超えると、飽和磁束密度が
低下し且つコスト高となる。従って、Ｓｉ含有量は、
４から７ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
があるが、４ｗｔ、％未満では、その効果が十分に現わ
れない、一方、７ｗｔ、％を超えると、飽和磁束密度が
低下し且つコスト高となる。従って、Ｓｉ含有量は、
４から７ｗｔ、％の範囲内に限定すべきである。
Ｃ：
Ｃは、鋼中に不可避的に含まれる元素の１つであり、少
ない程、好ましいが、０．０１％ｉｔ、％を超えると、
鉄損が増大し、磁気時効が生じる。従って、Ｃ含有量は
、０．０１ｗｔ、％以下に限定すべきである。
ない程、好ましいが、０．０１％ｉｔ、％を超えると、
鉄損が増大し、磁気時効が生じる。従って、Ｃ含有量は
、０．０１ｗｔ、％以下に限定すべきである。
Ｍｎ：
Ｍｎは、Ｗｌ中に不可避的に含まれる元素の１つである
が、 ０．５ｗｔ、％を超えると、磁束密度が低くなる
。従って、Ｍｎ含有量は、０．５ｖｔ、％以下に限定す
べきである。
が、 ０．５ｗｔ、％を超えると、磁束密度が低くなる
。従って、Ｍｎ含有量は、０．５ｖｔ、％以下に限定す
べきである。
Ｓｏｌ．Ａｌ：
ＡＱは、鋼中に不可避的に含まれる元素の１つであるが
、０．１ｗｔ、％を超えると、高温度下での焼鈍時にＡ
ＱＮが析出する。従って、Ｓｏｌ．Ａｌ含有量は、０．
１ｗｔ、％以下に限定すべきである。
、０．１ｗｔ、％を超えると、高温度下での焼鈍時にＡ
ＱＮが析出する。従って、Ｓｏｌ．Ａｌ含有量は、０．
１ｗｔ、％以下に限定すべきである。
Ｎ ：
Ｎは、鋼中しご不可避的に含まれる元素の１つであり、
少ない程、好ましいが、０．０１ｗｔ、％を超えると、
磁気特性が劣化する６従って、Ｎ含有量は、０．０１ｗ
ｔ、％以下に限定すべきである。
少ない程、好ましいが、０．０１ｗｔ、％を超えると、
磁気特性が劣化する６従って、Ｎ含有量は、０．０１ｗ
ｔ、％以下に限定すべきである。
Ｓ：
Ｓは、鋼中に不可避的に含まれる元素の１つであり、少
ない程、好ましいが、０．０１ｖｔ、％を超えると、Ｍ
ｎ Ｓが生成されて磁気特性を劣化させる。
ない程、好ましいが、０．０１ｖｔ、％を超えると、Ｍ
ｎ Ｓが生成されて磁気特性を劣化させる。
従って、Ｓ含有量は、 ０．０１ｗｔ、％以下に限定す
べきである。
べきである。
Ｐ：
Ｐは、鋼中に不可避的に含まれる元素の１つであるが、
０，０１ｖｔ、％を超えると、圧延時に粒界割れが生じ
る。従って、Ｐ含有量は、０．０１ｗｔ、％以下に限定
すべきである。
０，０１ｖｔ、％を超えると、圧延時に粒界割れが生じ
る。従って、Ｐ含有量は、０．０１ｗｔ、％以下に限定
すべきである。
○：
Ｏは、鋼中に不可避的に含まれる元素の１つであり、少
ない程、好ましいが、０．０１すｔ、％を超えると、酸
化物系介在物が生成されて磁気特性を劣化させる。従っ
て、０含有量は、０．０１ｗｔ１％以下に限定すべきで
ある。
ない程、好ましいが、０．０１すｔ、％を超えると、酸
化物系介在物が生成されて磁気特性を劣化させる。従っ
て、０含有量は、０．０１ｗｔ１％以下に限定すべきで
ある。
次に、この発明において、高珪素鋼板の板厚を０．１か
ら０．５ｍｍの範囲に限定した理由について説明する。
ら０．５ｍｍの範囲に限定した理由について説明する。
第２図は、第１表に示される化学成分組成を有する鋼板
を、２００℃の温度で温間圧延して０．１，０．２゜０
．３．０．３５．０．５ｍｍ厚の薄板とし、Ａｒ雰囲気
中にて、８００℃の熱処理により、平均粒径を１００μ
層に調整したときの、鉄損と板厚との関係を示す。
を、２００℃の温度で温間圧延して０．１，０．２゜０
．３．０．３５．０．５ｍｍ厚の薄板とし、Ａｒ雰囲気
中にて、８００℃の熱処理により、平均粒径を１００μ
層に調整したときの、鉄損と板厚との関係を示す。
第１図から明らかなように、板厚０．１〜０．５ｍの範
囲で優れた鉄損値を示すことがわかる。なお、板厚０．
１ｎａ以下では、渦電流損失が低下するため、さらに低
い鉄損値を示すことが推定されるが、０゜１ｍｍ以下に
圧延するためにはコストが上昇する上に使用上において
も部品製作時の積層、巻き回し等での工程が繁雑になる
。一方、板厚が０．５ｍｍを超えると渦電流損失が増大
して、鉄損が増大する。
囲で優れた鉄損値を示すことがわかる。なお、板厚０．
１ｎａ以下では、渦電流損失が低下するため、さらに低
い鉄損値を示すことが推定されるが、０゜１ｍｍ以下に
圧延するためにはコストが上昇する上に使用上において
も部品製作時の積層、巻き回し等での工程が繁雑になる
。一方、板厚が０．５ｍｍを超えると渦電流損失が増大
して、鉄損が増大する。
従って、板厚は、０．１から０．５ｍｓ＋の範囲内に限
定すべきである。
定すべきである。
第１表
（ｉｒｔ、％）
次に、上記第１表に示す化学成分組成を有する鋼板の鉄
損と（１００）面極密度との関係について調べた。この
結果を第３図に示す。
損と（１００）面極密度との関係について調べた。この
結果を第３図に示す。
第３図から明らかなように、 （１００）面極密度が
１０％以上で鉄損値が小さくなることがわかる。
１０％以上で鉄損値が小さくなることがわかる。
次に、板厚および周波数による鉄損の結晶粒径依存性に
ついて調べるために、第１表に示す化学成分組成を有す
る、厚さ０．３５＋ｎ＋＋＋の鋼板に、Ａｒ雰囲気中に
おいて、８００から１２００℃の温度で５分間、連続焼
鈍を施したときの、鉄損Ｗ１゜７５゜、Ｗｌ。７．。。
ついて調べるために、第１表に示す化学成分組成を有す
る、厚さ０．３５＋ｎ＋＋＋の鋼板に、Ａｒ雰囲気中に
おいて、８００から１２００℃の温度で５分間、連続焼
鈍を施したときの、鉄損Ｗ１゜７５゜、Ｗｌ。７．。。
。
Ｗｌ。７１゜。。と平均結晶粒径との関係について調べ
た。この結果を第４図から第６図に示す。
た。この結果を第４図から第６図に示す。
第４図から第６図から明らかなように、測定周波数によ
って、鉄損が最小となる最適結晶粒径の存在することが
わかる。また、周波数が高くなると、その最適値は小さ
くなることがわかる。
って、鉄損が最小となる最適結晶粒径の存在することが
わかる。また、周波数が高くなると、その最適値は小さ
くなることがわかる。
次に、（１００）面極密度が１０から２５％の場合の、
鉄損値が最小となる使用周波数と平均結晶粒径との関係
について調べた。この結果を第７図に示す。
鉄損値が最小となる使用周波数と平均結晶粒径との関係
について調べた。この結果を第７図に示す。
第７図から明らかなように、（１００）面極密度が１０
から２５％の場合の、鉄損値が最小となる平均結晶粒径
は、使用周波数が５０ＨｚからＩ ＫＨｚの範囲では、
１００から８００μｍであり、使用周波数がＩ ＫＨｚ
超から５００ＫＨｚの範囲では、２０から７００μ重で
ある。
から２５％の場合の、鉄損値が最小となる平均結晶粒径
は、使用周波数が５０ＨｚからＩ ＫＨｚの範囲では、
１００から８００μｍであり、使用周波数がＩ ＫＨｚ
超から５００ＫＨｚの範囲では、２０から７００μ重で
ある。
なお、平均結晶粒径の定義について以下に述べる。
本発明鋼板は、圧延組織を起点として、熱処理により再
結晶組織として使用に供する０通常、熱処理時には、板
金体が同時に再結晶することはなく、部分再結晶組織や
混粒組織となる。また、再結晶後の粒成長過程で、異常
粒成長を引き起こす場合もある。この場合は、所望の鉄
損特性を発揮しない場合もある。そこで鋼板の板面平均
結晶粒径りを規定するに当り、その対象組織の粒径分布
は、０．０２１５〜５０ｆ１５ ヲ目途とする。
結晶組織として使用に供する０通常、熱処理時には、板
金体が同時に再結晶することはなく、部分再結晶組織や
混粒組織となる。また、再結晶後の粒成長過程で、異常
粒成長を引き起こす場合もある。この場合は、所望の鉄
損特性を発揮しない場合もある。そこで鋼板の板面平均
結晶粒径りを規定するに当り、その対象組織の粒径分布
は、０．０２１５〜５０ｆ１５ ヲ目途とする。
前述したように、優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板を
得るには、所定範囲の、（ｉｏｏ）面極密度および周波
数に応じた最適結晶粒径があるが、特に（１００）面極
密度の割合に着目して、 さらに検討を加えたところ新
たな知見を得た。
得るには、所定範囲の、（ｉｏｏ）面極密度および周波
数に応じた最適結晶粒径があるが、特に（１００）面極
密度の割合に着目して、 さらに検討を加えたところ新
たな知見を得た。
第８図および９図は、結晶粒径を制御するために熱処理
雰囲気を真空中（１０−３Ｔｏｒｒ）にて行なった結果
である１図面よりＡｒ中で焼鈍した（１００）面極密度
１０％以上の組織を有する鋼板に比べて、鉄損値が、最
小となる結晶粒径が変化することがわかる。
雰囲気を真空中（１０−３Ｔｏｒｒ）にて行なった結果
である１図面よりＡｒ中で焼鈍した（１００）面極密度
１０％以上の組織を有する鋼板に比べて、鉄損値が、最
小となる結晶粒径が変化することがわかる。
このときの板面内の集合組織を調べたところ、板面の（
１００）面極密度は、２５％超であった。そこで、（１
００）面極密度が２５％超の場合の、鉄損値が最小とな
る使用周波数と平均結晶粒径との関係について調べた。
１００）面極密度は、２５％超であった。そこで、（１
００）面極密度が２５％超の場合の、鉄損値が最小とな
る使用周波数と平均結晶粒径との関係について調べた。
この結果を第１０図に示す。
第１０図から明らかなように、（１００）面極密度が２
５％超の場合の、鉄損値が最小となる平均結晶粒径は、
使用周波数が５０Ｈｚから１’ＫＨｚの範囲では、５０
から１５００μｍであり、使用周波数がＩ Ｋ）Ｉｚ超
から５００ＫＩＩｚの範囲では、２０から１０００ μ
ｍである。
５％超の場合の、鉄損値が最小となる平均結晶粒径は、
使用周波数が５０Ｈｚから１’ＫＨｚの範囲では、５０
から１５００μｍであり、使用周波数がＩ Ｋ）Ｉｚ超
から５００ＫＩＩｚの範囲では、２０から１０００ μ
ｍである。
次に、この発明の高珪素鋼板の製造方法について説明す
る。
る。
Ｓｉ：４．０〜７．０％、残り、不可避的不純物からな
り、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ、ＳｏＱ、ｔＱ。
り、不可避的不純物としてのＣ，Ｍｎ、ＳｏＱ、ｔＱ。
Ｎ、Ｓ、Ｏ，Ｐは、Ｃ： ０．０１％以下、Ｍｎ：０．
５％以下、Ｓ ： ０．０１％以下、ｐ ： ｏ、ｏｔ
％以下、ＳｏＱ、ＡＡ：０．１％以下、Ｎ ： ０．０
１％以下、 Ｏ： ０．０１％以下（以上、重量％）の
鋼を、造塊・分塊圧延または連続鋳造してスラブを調製
する。この場合の分塊圧延は、好ましくは、 １０００
℃以上で行なう方が良い。次に、７００℃〜１２００℃
の温度範囲の仕上げ温度において熱間圧延を行なう。
５％以下、Ｓ ： ０．０１％以下、ｐ ： ｏ、ｏｔ
％以下、ＳｏＱ、ＡＡ：０．１％以下、Ｎ ： ０．０
１％以下、 Ｏ： ０．０１％以下（以上、重量％）の
鋼を、造塊・分塊圧延または連続鋳造してスラブを調製
する。この場合の分塊圧延は、好ましくは、 １０００
℃以上で行なう方が良い。次に、７００℃〜１２００℃
の温度範囲の仕上げ温度において熱間圧延を行なう。
７００℃未満でスラブを熱間圧延すると、圧延時の変形
抵抗が増大し、一方、１２００℃を超えるとスラブ加熱
時にスケールが溶融する。従って、７００℃〜１２００
℃の仕上げ温度範囲で熱間圧延を行なう必要がある。
抵抗が増大し、一方、１２００℃を超えるとスラブ加熱
時にスケールが溶融する。従って、７００℃〜１２００
℃の仕上げ温度範囲で熱間圧延を行なう必要がある。
次いで、室温〜５００℃の温度範囲で冷間あるいは温間
圧延により０．１から０．５ｍ＋ｅの範囲内の板厚に仕
上げる。最終板厚までの圧延方法は、１回あるいは中間
焼鈍をはさんだ２回以上の圧延で行なっても良い。
圧延により０．１から０．５ｍ＋ｅの範囲内の板厚に仕
上げる。最終板厚までの圧延方法は、１回あるいは中間
焼鈍をはさんだ２回以上の圧延で行なっても良い。
次に、１Ｏ−３Ｔｏｒｒ以上の真空中あるいは不活性あ
るいは還元性雰囲気中にて、７００〜１３００℃の温度
で焼鈍を施す。この焼鈍により、 （１００）面極密度
と結晶粒径の制御を行なうが、このときの焼鈍雰囲気は
非常に重要である。即ち、 （１００）面極密度を１０
〜２５％の範囲にするには、例えば、 Ａｒ、 Ｎ２゜
Ｎ２のうちの少なくとも１つの雰囲気中で焼鈍を行なう
必要がある。そして、（１００）面極密度を２５％超に
するには、１０”−’Ｔｏｒｒ以上の真空中で焼鈍を行
なう必要がある。１０”” Ｔｏｒｒ未満では（１００
）面極密度が２５％に満たない場合があるため、１Ｏ−
３Ｔｏｒｒ以上に限定する。
るいは還元性雰囲気中にて、７００〜１３００℃の温度
で焼鈍を施す。この焼鈍により、 （１００）面極密度
と結晶粒径の制御を行なうが、このときの焼鈍雰囲気は
非常に重要である。即ち、 （１００）面極密度を１０
〜２５％の範囲にするには、例えば、 Ａｒ、 Ｎ２゜
Ｎ２のうちの少なくとも１つの雰囲気中で焼鈍を行なう
必要がある。そして、（１００）面極密度を２５％超に
するには、１０”−’Ｔｏｒｒ以上の真空中で焼鈍を行
なう必要がある。１０”” Ｔｏｒｒ未満では（１００
）面極密度が２５％に満たない場合があるため、１Ｏ−
３Ｔｏｒｒ以上に限定する。
焼鈍温度を７００〜１３００℃の範囲内に限定したのは
、次の理由による。即ち、焼鈍温度が、７００℃未満で
は、粒径を制御するための再結晶に時間がかかり不経済
であり、一方、１３００℃を超えると、鋼板の結晶粒径
が粗大化し易くなり１粒径が１５００μｍを超えるから
である。なお、冷却速度は、２００’Ｃ／ｓａｃ〜２０
０℃／ｈの範囲内で行なうのが好ましい。
、次の理由による。即ち、焼鈍温度が、７００℃未満で
は、粒径を制御するための再結晶に時間がかかり不経済
であり、一方、１３００℃を超えると、鋼板の結晶粒径
が粗大化し易くなり１粒径が１５００μｍを超えるから
である。なお、冷却速度は、２００’Ｃ／ｓａｃ〜２０
０℃／ｈの範囲内で行なうのが好ましい。
ところで、Ｓｉ含有量が少ない程、加工性が向上するの
で、 Ｓｉ含有量が少ない鋼板を使用し、圧延後、浸珪
処理によって鋼板中のＳｉ含有量を増加させて、最終的
にＳｉ含有量を４から７ ｗｔＪに調整することが考え
られる。この場合、浸珪処理によって鋼板の板厚が若干
減少するので、圧延後の鋼板の板厚は、前述した方法に
比べて若干厚めにし、最終板厚が０．１から０．５ｍと
なるようにする。浸珪処理は、５ｉＣＱ４を含んだ無酸
化性ガス雰囲気中において、鋼板に１０２３〜１２００
℃の温度で連続的に化学気相蒸着を施して、鋼板の表面
にＦｅ、Ｓｉ層を形成し、次いで、５ｉＣＱ、を含まな
い無酸化性ガス雰囲気中で、 ＳＬを鋼板内部に撹拌さ
せるものである。
で、 Ｓｉ含有量が少ない鋼板を使用し、圧延後、浸珪
処理によって鋼板中のＳｉ含有量を増加させて、最終的
にＳｉ含有量を４から７ ｗｔＪに調整することが考え
られる。この場合、浸珪処理によって鋼板の板厚が若干
減少するので、圧延後の鋼板の板厚は、前述した方法に
比べて若干厚めにし、最終板厚が０．１から０．５ｍと
なるようにする。浸珪処理は、５ｉＣＱ４を含んだ無酸
化性ガス雰囲気中において、鋼板に１０２３〜１２００
℃の温度で連続的に化学気相蒸着を施して、鋼板の表面
にＦｅ、Ｓｉ層を形成し、次いで、５ｉＣＱ、を含まな
い無酸化性ガス雰囲気中で、 ＳＬを鋼板内部に撹拌さ
せるものである。
［実施例１コ
次に、この発明を実施例によって更に詳細に説明する。
第２表に示す化学成分組成を有するスラブを熱間圧延し
て、厚さ１．６−の鋼板を調製した。 このときのスラ
ブの加熱温度は１１５０℃、仕上げ温度は８００℃であ
った・７次いで、この鋼板を３００℃の温度で温間圧延
して、厚さ０．３５ｍの薄板を調製した。
て、厚さ１．６−の鋼板を調製した。 このときのスラ
ブの加熱温度は１１５０℃、仕上げ温度は８００℃であ
った・７次いで、この鋼板を３００℃の温度で温間圧延
して、厚さ０．３５ｍの薄板を調製した。
次いで、このようにして得られた薄板をＡｒ雰囲気中で
８００から１２００℃内の各温度で３分間連続焼鈍を行
って、種々の結晶粒径を有する高珪素鋼板を製造した。
８００から１２００℃内の各温度で３分間連続焼鈍を行
って、種々の結晶粒径を有する高珪素鋼板を製造した。
そして、このようにして製造した高珪素鋼板から、外径
２０ｍ、内径１０ｍｍのリング状サンプルを切り出し、
５０Ｈｚ〜５００ Ｋ Ｈｚの鉄損を測定した。
２０ｍ、内径１０ｍｍのリング状サンプルを切り出し、
５０Ｈｚ〜５００ Ｋ Ｈｚの鉄損を測定した。
この結果を第３表に示す。（１００）面極密度は、Ｘ線
回折（反射法）により測定した。この結果。
回折（反射法）により測定した。この結果。
（１００）面極密度は、何れも１０から２５％の範囲内
であった。
であった。
第２表
（すｔ０％）
第３表から明らかなように、この発明の高珪素鋼板Ｎα
２〜７の鉄損は、粒径が本発明範囲外の鋼板Ｈａ １の
鉄損に比べて優れていることがわかる。
２〜７の鉄損は、粒径が本発明範囲外の鋼板Ｈａ １の
鉄損に比べて優れていることがわかる。
［実施例２コ
第２表に示す化学成分組成を有するスラブを熱間圧延し
て、厚さ２．Ｏｍの鋼板を調製した。このときのスラブ
の加熱温度は１１００℃、仕上げ温度は７５０℃であっ
た。次いで、この鋼板を３５０℃の温度で温間圧延して
、厚さ０．３５ａｍ＋および０．５０ｎｗｎの薄板をｙ
Ｊ８製した。次いで、このようにして得られた薄板を真
空焼鈍炉で１０−’Ｔｏｒｒ、８００から１２００℃内
の各温度で１時間バッチ焼鈍を行って、種々の結晶粒径
を有する高珪素鋼板を製造した。そして、このようにし
て製造した高珪素鋼板から、外径２０ｎｎ、内径１０ｎ
ｎ＋のリング状サンプルを切り出し、鉄損を測定した。
て、厚さ２．Ｏｍの鋼板を調製した。このときのスラブ
の加熱温度は１１００℃、仕上げ温度は７５０℃であっ
た。次いで、この鋼板を３５０℃の温度で温間圧延して
、厚さ０．３５ａｍ＋および０．５０ｎｗｎの薄板をｙ
Ｊ８製した。次いで、このようにして得られた薄板を真
空焼鈍炉で１０−’Ｔｏｒｒ、８００から１２００℃内
の各温度で１時間バッチ焼鈍を行って、種々の結晶粒径
を有する高珪素鋼板を製造した。そして、このようにし
て製造した高珪素鋼板から、外径２０ｎｎ、内径１０ｎ
ｎ＋のリング状サンプルを切り出し、鉄損を測定した。
この結果を第４表に示す。（１００）面極密度は、何
れも２５％超であった。
れも２５％超であった。
第４表から明らかなように、この発明の高珪素鋼板Ｎｏ
２〜７の鉄損は、粒径が本発明範囲外の鋼板Ｎａ １の
鉄損に比べて優れていることがわかる。
２〜７の鉄損は、粒径が本発明範囲外の鋼板Ｎａ １の
鉄損に比べて優れていることがわかる。
［実施例３］
第５表に示す化学成分組成を有するスラブを熱間圧延し
て、厚さ１．８ｍの鋼板をＵ！４製した。次いで、この
鋼板を冷間圧延して０．３５ｏｎの薄板を調製した。次
いで、このようにして得た薄板に、Ａｒと５ｊＣＱ４と
の混合ガス雰囲気中で、浸珪処理を施して、Ｓｉ含有量
を６．５ｔｉｔ、％とじた。このようにして調製した高
珪素鋼から外径２０＋ｍ＋、内径１０＋ｎｍのリング状
サンプルを切り出し、鉄損を側定した。
て、厚さ１．８ｍの鋼板をＵ！４製した。次いで、この
鋼板を冷間圧延して０．３５ｏｎの薄板を調製した。次
いで、このようにして得た薄板に、Ａｒと５ｊＣＱ４と
の混合ガス雰囲気中で、浸珪処理を施して、Ｓｉ含有量
を６．５ｔｉｔ、％とじた。このようにして調製した高
珪素鋼から外径２０＋ｍ＋、内径１０＋ｎｍのリング状
サンプルを切り出し、鉄損を側定した。
この結果を第６表に示す。
第 ５ 表
（ｉｉｔ、％）
第６表から明らかなように、この発明の高珪素鋼板Ｎα
３は、比較鋼板Ｎｏｌ、２に比べて優れた鉄損を有して
いることがわかる。
３は、比較鋼板Ｎｏｌ、２に比べて優れた鉄損を有して
いることがわかる。
珪素鋼板を製造することができるといった有用な効果が
もたらされる。
もたらされる。
第１図は、異なる板厚の鋼板における、鉄損と平均結晶
粒径との関係を示すグラフ、第２図は、鉄損と板厚との
関係を示すグラフ、第３図は、鉄損と（１００）面極密
度との関係を示すグラフ、第４図から第６図は、異なる
周波数における鉄損と平均結晶粒径との関係を示すグラ
フ、第７図は、使用周波数と平均結晶粒径との関係を示
すグラフ、第８図、第９図は、異なる雰囲気中で焼鈍し
たときの鉄損と平均結晶粒径との関係を示すグラフ、第
１０図は、使用周波数と平均結晶粒径との関係を示すグ
ラフである。 第１図 平１勺結品粒怪 （ｍｗへン 第２図 板厚 （戸ン （１００）面極密度 （％） 第７図 甲１勺結品メａ径 （ｐす 平均結晶ネ史蚤（μ罹） 第１０図 平均結晶粒径（ど９ 第９図 平均結晶粒イ昼（戸） 手続補正書（自発） 平成元年 ６月 ６８ 特許庁長官 吉 １）文 毅 慇を込１、事件の
表示 特願平１− ８６６３３ 号 ２・ 発明の名称 優れた鉄損特性を有する高珪素
鋼板およびその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ｉ 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号＾Ａ＜ｉ森）
日本鋼管株式会社 代表者 山域形成 ４、代理人 住所 神奈用県川崎ｆｆ＋ｌｌｌ＃ＧＪ）−Ｐ二
丁目１１番器号平松Ｉｌｌ崎ビル６隋〒２１０
ｔｍｉｆ輌４１２Ｍ−７３１Ｈ代！Ｉ）自 発 ６、補正の対象 （１）明細書筒１〜３行目、特許請求の範囲の欄を下記
の通り訂正する。 ｒｌ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り二Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，
Ｍｈ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの
含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０
１％以下、Ｍｎについては、０゜５％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、板
厚が０．１から０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度
が１０から２５％、そして、板面の平均結晶粒径が１０
０から８００μｌであることを特徴とする。 ５０Ｈ
ｚからＩ Ｋｌ（ｚの周波数域において優れた鉄損特性
を有する高珪素鋼板。 ２ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り：Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ２Ｍ
ｎ、 ＳｏＱ、Ａ Ｑ ＋ Ｎ ＋ Ｓ ＋ ０ およ
びＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、○およびＰに
ついては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．５％
以下、５ｏ１２．ＡＱについては、０．１％以下（以上
重量％）であり、板厚が０．１から０．５ｍｍ、板面の
（１００）面極密度が１０から２５％、そして、板面の
平均結晶粒径が２０から７００μｍであることを特徴と
する、 １ＫＨｚから５００ＫＨｚの周波数域において
優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ３ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り；−Ｅ旦上ムＬ
び不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
１Ｍｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、○およびＰのそれぞれ
の含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、０およびＰについては、０．
０１％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｌ．
Ａｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、
板厚が０．１から０．５ｏＩ＋、 板面の（１００）
面極密度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が５
０から１５００μｍであることを特徴とする、５０Ｈｚ
からＩＫＩｌｚの周波数域において優れた鉄損特性を有
する高珪素鋼板。 ４ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り；Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１Ｍ
ｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｇ、ＡＭ
については、０．１％以下（以上重量％）であり、板厚
が０．１から０．５１１１Ｍ、板面の（１００）面極密
度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から
１０００μｍであることを特徴とする、Ｉ ＫＨｚから
５００ＫＨｚの周波数域において優れた鉄損特性を有す
る高珪素鋼板。 ５ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り−Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１Ｍ
ｎ、 ＳｏＱ 、Ａ Ｑ ｒ Ｎ ＨＳ 、 Ｏおよび
Ｐのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、○およびＰにつ
いては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．５％以
下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、０．１％以下（以上重量
％）の鋼からスラブをＵ！４製し、次いで、前記スラブ
を７００から１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、
次いで、室温から５００℃の温度範囲で冷間または温間
圧延して、板厚Ｑ４から０ 、５ ｍｍの薄板を調製し
、次いで、前記薄板を、不活性または還元性雰囲気中で
、７００から１３００℃の温度の基で焼鈍することを特
徴とする、板厚が０．１から０．５ｎ＋ｍ、板面の（１
００）面極密度が１０から２５％、そして、板面の平均
結晶粒径が２０から８００μｍの、優れた鉄損特性を有
する高珪素鋼板の製造方法。 ６ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り二Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１５
ｏＱ、ＡＱ、Ｎ、Ｓ、○およびＰのそれぞれの含有量は
、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下
、Ｍｎについては、０．５％以下、ＳｏＱ。 ＡＩ２については、０．１％以下（以上重量％）の鋼か
らスラブを調製し、次いで、前記スラブを７００から１
２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、次いで、室温から
５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して、板厚０
．１から０．５閣の薄板を調製し、次いで、前記薄板を
、１０〜３Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中で、７００から１３
００℃の温度の基で焼鈍することを特徴とする、板厚が
０．１から０．５ｍｍ、板面の（１００）面接密度が２
５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から１５０
０μｍの、優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板の製造方
法。」 （２）明細書、第９頁、発明の詳細な説明の欄、８行、
および１７行目、 「残り：不」とあるを、 「残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 （３）明細書、第１０頁、発明の詳細な説明の欄、６行
、および１５行目 「残り：不」とあるを、 「残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 （４）明細書、第１１頁１発明の詳細な説明の欄、４行
、および１７行目、 「残り：不」とあるを、 ［残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 以上
粒径との関係を示すグラフ、第２図は、鉄損と板厚との
関係を示すグラフ、第３図は、鉄損と（１００）面極密
度との関係を示すグラフ、第４図から第６図は、異なる
周波数における鉄損と平均結晶粒径との関係を示すグラ
フ、第７図は、使用周波数と平均結晶粒径との関係を示
すグラフ、第８図、第９図は、異なる雰囲気中で焼鈍し
たときの鉄損と平均結晶粒径との関係を示すグラフ、第
１０図は、使用周波数と平均結晶粒径との関係を示すグ
ラフである。 第１図 平１勺結品粒怪 （ｍｗへン 第２図 板厚 （戸ン （１００）面極密度 （％） 第７図 甲１勺結品メａ径 （ｐす 平均結晶ネ史蚤（μ罹） 第１０図 平均結晶粒径（ど９ 第９図 平均結晶粒イ昼（戸） 手続補正書（自発） 平成元年 ６月 ６８ 特許庁長官 吉 １）文 毅 慇を込１、事件の
表示 特願平１− ８６６３３ 号 ２・ 発明の名称 優れた鉄損特性を有する高珪素
鋼板およびその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 ｉ 東京都千代田区丸の内−丁目１番２号＾Ａ＜ｉ森）
日本鋼管株式会社 代表者 山域形成 ４、代理人 住所 神奈用県川崎ｆｆ＋ｌｌｌ＃ＧＪ）−Ｐ二
丁目１１番器号平松Ｉｌｌ崎ビル６隋〒２１０
ｔｍｉｆ輌４１２Ｍ−７３１Ｈ代！Ｉ）自 発 ６、補正の対象 （１）明細書筒１〜３行目、特許請求の範囲の欄を下記
の通り訂正する。 ｒｌ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り二Ｆｅおよび
不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ，
Ｍｈ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの
含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０
１％以下、Ｍｎについては、０゜５％以下、Ｓｏｌ．Ａ
ｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、板
厚が０．１から０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度
が１０から２５％、そして、板面の平均結晶粒径が１０
０から８００μｌであることを特徴とする。 ５０Ｈ
ｚからＩ Ｋｌ（ｚの周波数域において優れた鉄損特性
を有する高珪素鋼板。 ２ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り：Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ２Ｍ
ｎ、 ＳｏＱ、Ａ Ｑ ＋ Ｎ ＋ Ｓ ＋ ０ およ
びＰのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、○およびＰに
ついては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．５％
以下、５ｏ１２．ＡＱについては、０．１％以下（以上
重量％）であり、板厚が０．１から０．５ｍｍ、板面の
（１００）面極密度が１０から２５％、そして、板面の
平均結晶粒径が２０から７００μｍであることを特徴と
する、 １ＫＨｚから５００ＫＨｚの周波数域において
優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ３ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り；−Ｅ旦上ムＬ
び不可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ
１Ｍｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、○およびＰのそれぞれ
の含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、０およびＰについては、０．
０１％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｌ．
Ａｌについては、０．１％以下（以上重量％）であり、
板厚が０．１から０．５ｏＩ＋、 板面の（１００）
面極密度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が５
０から１５００μｍであることを特徴とする、５０Ｈｚ
からＩＫＩｌｚの周波数域において優れた鉄損特性を有
する高珪素鋼板。 ４ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り；Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１Ｍ
ｎ、Ｓｏｌ．Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含
有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１
％以下、Ｍｎについては、０．５％以下、Ｓｏｇ、ＡＭ
については、０．１％以下（以上重量％）であり、板厚
が０．１から０．５１１１Ｍ、板面の（１００）面極密
度が２５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から
１０００μｍであることを特徴とする、Ｉ ＫＨｚから
５００ＫＨｚの周波数域において優れた鉄損特性を有す
る高珪素鋼板。 ５ Ｓｉ：４．Ｏから７．０％、残り−Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１Ｍ
ｎ、 ＳｏＱ 、Ａ Ｑ ｒ Ｎ ＨＳ 、 Ｏおよび
Ｐのそれぞれの含有量は、Ｃ，Ｎ、Ｓ、○およびＰにつ
いては、０．０１％以下、Ｍｎについては、０．５％以
下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、０．１％以下（以上重量
％）の鋼からスラブをＵ！４製し、次いで、前記スラブ
を７００から１２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、
次いで、室温から５００℃の温度範囲で冷間または温間
圧延して、板厚Ｑ４から０ 、５ ｍｍの薄板を調製し
、次いで、前記薄板を、不活性または還元性雰囲気中で
、７００から１３００℃の温度の基で焼鈍することを特
徴とする、板厚が０．１から０．５ｎ＋ｍ、板面の（１
００）面極密度が１０から２５％、そして、板面の平均
結晶粒径が２０から８００μｍの、優れた鉄損特性を有
する高珪素鋼板の製造方法。 ６ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り二Ｆｅおよび不
可避的不純物からなり、不可避的不純物としてのＣ１５
ｏＱ、ＡＱ、Ｎ、Ｓ、○およびＰのそれぞれの含有量は
、Ｃ，Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下
、Ｍｎについては、０．５％以下、ＳｏＱ。 ＡＩ２については、０．１％以下（以上重量％）の鋼か
らスラブを調製し、次いで、前記スラブを７００から１
２００℃の仕上げ温度で熱間圧延し、次いで、室温から
５００℃の温度範囲で冷間または温間圧延して、板厚０
．１から０．５閣の薄板を調製し、次いで、前記薄板を
、１０〜３Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中で、７００から１３
００℃の温度の基で焼鈍することを特徴とする、板厚が
０．１から０．５ｍｍ、板面の（１００）面接密度が２
５％超、そして、板面の平均結晶粒径が２０から１５０
０μｍの、優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板の製造方
法。」 （２）明細書、第９頁、発明の詳細な説明の欄、８行、
および１７行目、 「残り：不」とあるを、 「残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 （３）明細書、第１０頁、発明の詳細な説明の欄、６行
、および１５行目 「残り：不」とあるを、 「残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 （４）明細書、第１１頁１発明の詳細な説明の欄、４行
、および１７行目、 「残り：不」とあるを、 ［残り：Ｆｅおよび不」に訂正する。 以上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｍｎ、Ｓｏｌ．
Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎ
については、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、
０．１％以下（以上重量％）であり、板厚が０．１から
０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度が１０から２５
％、そして、板面の平均結晶粒径が１００から８００μ
ｍであることを特徴とする、５０Ｈｚから１ＫＨｚの周
波数域において優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ２ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｍｎ、Ｓｏｌ．
Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎ
については、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、
０．１％以下（以上重量％）であり、板厚が０．１から
０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度が１０から２５
％、そして、板面の平均結晶粒径が２０から７００μｍ
であることを特徴とする、１ＫＨｚから５００ＫＨｚの
周波数域において優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ３ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｍｎ、Ｓｏｌ．
Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎ
については、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、
０．１％以下（以上重量％）であり、板厚が０．１から
０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度が２５％超、そ
して、板面の平均結晶粒径が５０から１５００μｍであ
ることを特徴とする、５０Ｈｚから１ＫＨｚの周波数域
において優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ４ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｍｎ、Ｓｏｌ．
Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎ
については、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、
０．１％以下（以上重量％）であり、板厚が０．１から
０．５ｍｍ、板面の（１００）面極密度が２５％超、そ
して、板面の平均結晶粒径が２０から１０００μｍであ
ることを特徴とする、１ＫＨｚから５００ＫＨｚの周波
数域において優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板。 ５ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｍｎ、Ｓｏｌ．
Ａｌ、Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎ
については、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、
０．１％以下（以上重量％）の鋼からスラブを調製し、
次いで、前記スラブを７００から１２００℃の仕上げ温
度で熱間圧延し、次いで、室温から５００℃の温度範囲
で冷間または温間圧延して、板厚０．１から０．５ｍｍ
の薄板を調製し、次いで、前記薄板を、不活性または還
元性雰囲気中で、７００から１３００℃の温度の基で焼
鈍することを特徴とする、板厚が０．１から０．５ｍｍ
、板面の（１００）面極密度が１０から２５％、そして
、板面の平均結晶粒径が２０から８００μｍの、優れた
鉄損特性を有する高珪素鋼板の製造方法。 ６ Ｓｉ：４．０から７．０％、残り：不可避的不純物
からなり、不可避的不純物としてのＣ、Ｓｏｌ．Ａｌ、
Ｎ、Ｓ、ＯおよびＰのそれぞれの含有量は、Ｃ、Ｎ、Ｓ
、ＯおよびＰについては、０．０１％以下、Ｍｎについ
ては、０．５％以下、Ｓｏｌ．Ａｌについては、０．１
％以下（以上重量％）の鋼からスラブを調製し、次いで
、前記スラブを７００から１２００℃の仕上げ温度で熱
間圧延し、次いで、室温から５００℃の温度範囲で冷間
または温間圧延して、板厚０．１から０．５ｍｍの薄板
を調製し、次いで、前記薄板を、１０＾−＾３Ｔｏｒｒ
以下の雰囲気中で、７００から１３００℃の温度の基で
焼鈍することを特徴とする、板厚が０．１から０．５ｍ
ｍ、板面の（１００）面極密度が２５％超、そして、板
面の平均結晶粒径が２０から１５００μｍの、優れた鉄
損特性を有する高珪素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1086633A JP2701443B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1086633A JP2701443B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02267246A true JPH02267246A (ja) | 1990-11-01 |
| JP2701443B2 JP2701443B2 (ja) | 1998-01-21 |
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ID=13892429
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1086633A Expired - Fee Related JP2701443B2 (ja) | 1989-04-05 | 1989-04-05 | 優れた鉄損特性を有する高珪素鋼板およびその製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2701443B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0601549A1 (en) * | 1992-12-08 | 1994-06-15 | Nkk Corporation | Electrical steel sheet |
| CN108085603A (zh) * | 2018-01-29 | 2018-05-29 | 东北大学 | 一种基于薄带连铸的高牌号无取向硅钢制备方法 |
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|---|---|---|---|---|
| JPS5881951A (ja) * | 1981-11-06 | 1983-05-17 | Noboru Tsuya | けい素鋼薄帯およびその製造法 |
| JPS5996219A (ja) * | 1982-11-22 | 1984-06-02 | Kawasaki Steel Corp | 磁気特性に優れた無方向性けい素鋼急冷薄帯の製造方法 |
| JPS62240714A (ja) * | 1986-04-14 | 1987-10-21 | Nippon Steel Corp | 磁気特性の優れた電磁鋼板の製造方法 |
| JPH01252727A (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 二方向性珪素鋼板およびその製造方法 |
-
1989
- 1989-04-05 JP JP1086633A patent/JP2701443B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| CN108085603A (zh) * | 2018-01-29 | 2018-05-29 | 东北大学 | 一种基于薄带连铸的高牌号无取向硅钢制备方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2701443B2 (ja) | 1998-01-21 |
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