JPH02250940A - 耐火強度の優れた構造用鋼材およびその製造方法 - Google Patents
耐火強度の優れた構造用鋼材およびその製造方法Info
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- JPH02250940A JPH02250940A JP7332189A JP7332189A JPH02250940A JP H02250940 A JPH02250940 A JP H02250940A JP 7332189 A JP7332189 A JP 7332189A JP 7332189 A JP7332189 A JP 7332189A JP H02250940 A JPH02250940 A JP H02250940A
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は構造物の製作に用いられる耐火材の被覆を簡略
化あるいは省略しても、火災時において十分な強度を有
する鋼材とその製造方法に関する。
化あるいは省略しても、火災時において十分な強度を有
する鋼材とその製造方法に関する。
(従来の技術)
鉄骨構造等の構造物では、火災時においても十分な強度
を保証するため、鋼材に、ロックウール等の耐火材の被
覆を施し、鋼材の温度が350℃以上に上昇しないよう
に対策することが義務付けられていた。
を保証するため、鋼材に、ロックウール等の耐火材の被
覆を施し、鋼材の温度が350℃以上に上昇しないよう
に対策することが義務付けられていた。
近年、建築基準法が改正され、鋼材の高温における強度
に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できるようになった
。即ち鋼材が800℃において十分な強度(常温の規格
降伏強度の2/3以上)を有する場合、耐火被覆を省略
し、採便用が可能になると言われている。
に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できるようになった
。即ち鋼材が800℃において十分な強度(常温の規格
降伏強度の2/3以上)を有する場合、耐火被覆を省略
し、採便用が可能になると言われている。
鋼材の高温での強度についてはこれまでにもよく調べら
れており、開発材はボイラー用鋼あるいは圧力容器用鋼
として規格化されている。また、特公昭51−1518
8号公報のように、現在でも種々の改良・開発等が継続
実施されている。
れており、開発材はボイラー用鋼あるいは圧力容器用鋼
として規格化されている。また、特公昭51−1518
8号公報のように、現在でも種々の改良・開発等が継続
実施されている。
これらは、高温で致方あるいは数十万時間といった長時
間使用の場合の強度、即ちクリープ強度の高い鋼材であ
る。
間使用の場合の強度、即ちクリープ強度の高い鋼材であ
る。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は鉄骨構造等の構造物において、耐火被覆を省略
する場合の重要な特性である600℃での強度が従来鋼
より著しく改善された鋼材とその製造方法を提供するこ
とにある。
する場合の重要な特性である600℃での強度が従来鋼
より著しく改善された鋼材とその製造方法を提供するこ
とにある。
本発明で問題にしようとしている耐火強度は、火災時の
高々数時間以内での強度であり、これまで古くから開発
の対象であった高温強度とは全く別個のものである。
高々数時間以内での強度であり、これまで古くから開発
の対象であった高温強度とは全く別個のものである。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、600℃での構造用鋼材の強度に及ぼす
化学成分の効果を種々検討した結果、■あるいはMoを
単独あるいは複合して含有する鋼をボロン処理すること
が耐火強度の向上に有効であることを見出した。
化学成分の効果を種々検討した結果、■あるいはMoを
単独あるいは複合して含有する鋼をボロン処理すること
が耐火強度の向上に有効であることを見出した。
本発明はこの知見を基に成されたものであり、(1)重
量%ニテ、V :0.005〜0.2%、B:0.00
3〜0.0025%を含み、ボロン処理を行った炭素当
量(Ceq =C+Mn / 6 + S I /24
+NI /40+Cr 15+Mo/4+V/14)が
0.30〜0.45%であること、(り重;〜1こで、
M o : O、OO5〜0 、6%、B二0.000
3〜0゜0025%を含み、ボロン処理を行った炭素当
m (Ceq=C+Mn / 6 +S I /24+
Ni /40+Cr 15+Mo /4)が0.30〜
0.4596であること、(9重量%にて、V :0.
005〜0.2%、MO=0.005〜0.8%、B
: 0.0003〜0.0025%を含み、ボロン処理
を行った炭素当jl(Ceq=C+Mn /6+Si
/24+Ni /40+Cr 15+Mo /4+V
/ 14)が0.30〜0.45%であることを特徴と
する。
量%ニテ、V :0.005〜0.2%、B:0.00
3〜0.0025%を含み、ボロン処理を行った炭素当
量(Ceq =C+Mn / 6 + S I /24
+NI /40+Cr 15+Mo/4+V/14)が
0.30〜0.45%であること、(り重;〜1こで、
M o : O、OO5〜0 、6%、B二0.000
3〜0゜0025%を含み、ボロン処理を行った炭素当
m (Ceq=C+Mn / 6 +S I /24+
Ni /40+Cr 15+Mo /4)が0.30〜
0.4596であること、(9重量%にて、V :0.
005〜0.2%、MO=0.005〜0.8%、B
: 0.0003〜0.0025%を含み、ボロン処理
を行った炭素当jl(Ceq=C+Mn /6+Si
/24+Ni /40+Cr 15+Mo /4+V
/ 14)が0.30〜0.45%であることを特徴と
する。
更に本発明は前記(1)〜(3)記載の鋼を、900−
1050℃で加熱し、800〜1000℃で圧延終了し
、圧延後放冷または加速冷却することを特徴とし、又は
圧延・冷却後、850−1000”cで焼きならすこと
を特徴とする耐火強度の優れた構造用鋼材の製造方法で
ある。
1050℃で加熱し、800〜1000℃で圧延終了し
、圧延後放冷または加速冷却することを特徴とし、又は
圧延・冷却後、850−1000”cで焼きならすこと
を特徴とする耐火強度の優れた構造用鋼材の製造方法で
ある。
(作 用)
以下、本発明1こついてさらに詳細に説明する。
ここでボロン処理とは、ボロンの焼入れ性向上効果を発
揮させるための処理を総称しており、ボロンを0.00
3〜0.0025%添加し、さらに、0.03%以上の
Ajlあるいは0.005%以上のTIを添加し、鋼中
のNを固定する処理を指している。
揮させるための処理を総称しており、ボロンを0.00
3〜0.0025%添加し、さらに、0.03%以上の
Ajlあるいは0.005%以上のTIを添加し、鋼中
のNを固定する処理を指している。
ボロン処理による0、1%C−0,15%5l−1,2
%Mn−0,015%P −0,005%S−0,2%
Mo−0〜0.2 %V −0,06%Al1−0.0
01%B鋼ノロ00℃での耐火強度の変化を第1図に示
す。
%Mn−0,015%P −0,005%S−0,2%
Mo−0〜0.2 %V −0,06%Al1−0.0
01%B鋼ノロ00℃での耐火強度の変化を第1図に示
す。
600℃での耐火強度を求めるに際し、火災時の鋼材温
度の上昇挙動を考慮し、第2図のような昇温パターンで
試験片を加熱し、600℃にて15分分熱熱保持後、1
5%/winの引張速度で変形させ、塑性歪みが0.2
%での強度を耐火強度として求めた。
度の上昇挙動を考慮し、第2図のような昇温パターンで
試験片を加熱し、600℃にて15分分熱熱保持後、1
5%/winの引張速度で変形させ、塑性歪みが0.2
%での強度を耐火強度として求めた。
第1図に示すように、■添加量と共に耐火強度が向上し
ている。又ボロン処理(Q印)により耐火強度の向上が
認められ、ボロン処理による耐火強度の向上はV含有量
が多い程大きく、ボロン処理とV添加の相互作用が存在
する。同様に、M。
ている。又ボロン処理(Q印)により耐火強度の向上が
認められ、ボロン処理による耐火強度の向上はV含有量
が多い程大きく、ボロン処理とV添加の相互作用が存在
する。同様に、M。
添加あるいはMo+V複合添加とボロン処理の相互作用
も存在し、耐火強度が向上する。
も存在し、耐火強度が向上する。
ボロン処理との相互作用が存在するVあるいはMoの添
加量の下限はともに0.005%であり、0.2%超の
Vあるいは0.6%超のMoでは効果が飽和するため、
添加量の上限をそれぞれ0,2%および0.8%とする
。
加量の下限はともに0.005%であり、0.2%超の
Vあるいは0.6%超のMoでは効果が飽和するため、
添加量の上限をそれぞれ0,2%および0.8%とする
。
しかして、耐火強度が向上するのは、高温での変形が始
まり、移動を開始した転位に、V、M。
まり、移動を開始した転位に、V、M。
V+Moを主体とする炭化物が核生成析出し、転移の移
動を阻害するためである。■あるいはM。
動を阻害するためである。■あるいはM。
単独添加またはVとMoの複合添加でも耐火強度向上効
果を有するが、ボロン処理との併用による相互作用によ
り、このような析出物を多数かつ安定的に析出させるよ
うになるため極めて好都合である。
果を有するが、ボロン処理との併用による相互作用によ
り、このような析出物を多数かつ安定的に析出させるよ
うになるため極めて好都合である。
CeqはCeq=C+Mn /6+Si /24+NI
/40+Cr 15+Mo /4+V/14として定
義され、溶接性の指標であるとともに、40〜50キロ
鋼の常温での強度との相関が深い。製造熱処理条件にも
よるが、圧延ままでCeqが0.30%より小さいと構
造用の鋼材としての強度が得られず、Ceqが0.45
%より大きいと強度が上がり過ぎ、延性、靭性および溶
接性の低下が問題となる。
/40+Cr 15+Mo /4+V/14として定
義され、溶接性の指標であるとともに、40〜50キロ
鋼の常温での強度との相関が深い。製造熱処理条件にも
よるが、圧延ままでCeqが0.30%より小さいと構
造用の鋼材としての強度が得られず、Ceqが0.45
%より大きいと強度が上がり過ぎ、延性、靭性および溶
接性の低下が問題となる。
このため、Ccqとして口、30〜0.45%なるよう
にC,Si 、Mn、Ni 、Cr、Mo、Vを規制す
る。また、各元素は下記の範囲内であることが好ましい
。
にC,Si 、Mn、Ni 、Cr、Mo、Vを規制す
る。また、各元素は下記の範囲内であることが好ましい
。
Cは常温強度および耐火強度を高めるのに有効な元素で
あり、0.05%以上の添加が好ましい。しかし、添加
量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の上限は0.
15%が好ましい。
あり、0.05%以上の添加が好ましい。しかし、添加
量が多過ぎると溶接性を害するので添加量の上限は0.
15%が好ましい。
Slは脱酸のため0.02%以上添加するが、添加量が
多いと靭性を低下するため上限を0.5%とするのが好
ましい。
多いと靭性を低下するため上限を0.5%とするのが好
ましい。
MnはSを固定し、強度を高めるのに有効な元素である
が、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭性の異
方性を増すため、0.1〜1.5%とするのが好ましい
。
が、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭性の異
方性を増すため、0.1〜1.5%とするのが好ましい
。
N1は鋼材の靭性を向上させる元素であり、このような
効果を要する時、0.05%以上添加する。
効果を要する時、0.05%以上添加する。
しかし、0.5%超では添加コストが上昇しすぎ、構造
用鋼材として不適当であるため、上限を0.5%とする
ことが好ましい。
用鋼材として不適当であるため、上限を0.5%とする
ことが好ましい。
Crは焼入れ性を増すとともに、焼もどしで炭窒化物を
析出し、耐火強度を向上させる元素である。このような
効果を要する時、0.05%以上を添加する。しかし、
1.5%超の添加は構造用鋼材としては不必要なため、
上限を1.5%とすることが好ましい。
析出し、耐火強度を向上させる元素である。このような
効果を要する時、0.05%以上を添加する。しかし、
1.5%超の添加は構造用鋼材としては不必要なため、
上限を1.5%とすることが好ましい。
Pは鋼中でミクロ偏析し靭性の方向差を著しくするばか
りでなく、靭性を低下させる元素であるため、上限を0
.03%とすることが好ましい。
りでなく、靭性を低下させる元素であるため、上限を0
.03%とすることが好ましい。
Sは鋼中で非金属介在物MnSを形成し、靭性の方向差
を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギー
を低下させるため、上限を0.02%とするのが好まし
い。
を大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギー
を低下させるため、上限を0.02%とするのが好まし
い。
Cuは鋼材の焼入れ性を上昇し、また耐食性を向上する
元素である。このような効果を要する時、0.05%以
上を添加する。しかし、0.5%超の添加で熱間加工性
を損なう。このため、Cu量の添加量の上限を0゜5%
とすることが好ましい。
元素である。このような効果を要する時、0.05%以
上を添加する。しかし、0.5%超の添加で熱間加工性
を損なう。このため、Cu量の添加量の上限を0゜5%
とすることが好ましい。
Nbは安定な炭窒化物を形成し、鋼の耐火強度を向上さ
せる効果を有する元素である。また、圧延により加工誘
起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を
阻止する。このような効果を必要とする場合、0.00
5%以上の添加が必要である。一方、0.05%超では
添加量に見合った効果が得られないため、経済的に0.
05%以下に抑制することが好ましい。
せる効果を有する元素である。また、圧延により加工誘
起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を
阻止する。このような効果を必要とする場合、0.00
5%以上の添加が必要である。一方、0.05%超では
添加量に見合った効果が得られないため、経済的に0.
05%以下に抑制することが好ましい。
TIはNを固定し、ボロンの焼入性向上効果を発揮させ
る元素である。また、Nbと同様炭窒化物を形成し、鋼
の耐火強度を向上させる効果を有する。このようか効果
を必要とする場合、0.005%以上の添加が必要であ
る。しかし、0.05%を超えるとTiCが増えすぎ、
却って靭性を害するので上限は0.05%とすることが
好ましい。
る元素である。また、Nbと同様炭窒化物を形成し、鋼
の耐火強度を向上させる効果を有する。このようか効果
を必要とする場合、0.005%以上の添加が必要であ
る。しかし、0.05%を超えるとTiCが増えすぎ、
却って靭性を害するので上限は0.05%とすることが
好ましい。
AIは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、この目的から0
.003%以上を添加する。また、Nを固定し、ボロン
の効果を発揮させる目的の場合には0.03%以上を添
加する。しかし、0.1%超の添加は不必要であるため
、上限は0.1%が好ましい。
.003%以上を添加する。また、Nを固定し、ボロン
の効果を発揮させる目的の場合には0.03%以上を添
加する。しかし、0.1%超の添加は不必要であるため
、上限は0.1%が好ましい。
Nは鋼の耐火強度を上昇させるが、添加量が多過ぎると
溶接性を害するため、添加を0.02%以下とすること
が好ましい。
溶接性を害するため、添加を0.02%以下とすること
が好ましい。
次に、圧延条件について述べる。
前記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製
した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施し
て得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。
した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施し
て得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。
また、スラブは連続鋳造法により溶鋼から直接製造して
も良い。分塊での均熱・圧下はいかなるものであっても
構わない。
も良い。分塊での均熱・圧下はいかなるものであっても
構わない。
即ち、スラブを冷却した後均熱してもよく、分塊のまま
熱片で均熱炉に装入しても良い。1000〜1300℃
で均熱の後、圧延または鍛造によりスラブとする。
熱片で均熱炉に装入しても良い。1000〜1300℃
で均熱の後、圧延または鍛造によりスラブとする。
スラブ厚は製品板厚の1.3〜2.5倍程度が好ましい
。最終圧延前の加熱温度はAl1またはT1の窒化物が
分解しない温度が好ましく、1050℃以下とする。加
熱温度が低すぎると、合金元素の固溶が十分でなく、ま
た圧下のため余分なエネルギーが必要となる。このため
加熱温度の下限を900℃とする。
。最終圧延前の加熱温度はAl1またはT1の窒化物が
分解しない温度が好ましく、1050℃以下とする。加
熱温度が低すぎると、合金元素の固溶が十分でなく、ま
た圧下のため余分なエネルギーが必要となる。このため
加熱温度の下限を900℃とする。
圧延終了温度は800〜1000℃とする。すなわち8
00℃未満では耐火強度が却って低下し、1000℃を
超えると、圧延によるオーステナイト粒の細粒化が十分
でなく、組織が粗くなり靭性確保が困難になり好ましく
ない。
00℃未満では耐火強度が却って低下し、1000℃を
超えると、圧延によるオーステナイト粒の細粒化が十分
でなく、組織が粗くなり靭性確保が困難になり好ましく
ない。
次に圧延後の冷却条件は放冷または加速冷却を採用する
。圧延終了後、自然冷却すれば良く、板厚にもよるが概
ね5〜30/l11nで冷却することになる。加速冷却
は、板厚の厚い場合、あるいは鋼材のCeqを低くした
い場合に、圧延終了後水スプレー等により冷却する方法
であり、100mm超の板厚に対しても概ね120℃/
a+in以上の冷却速度が確保できる。
。圧延終了後、自然冷却すれば良く、板厚にもよるが概
ね5〜30/l11nで冷却することになる。加速冷却
は、板厚の厚い場合、あるいは鋼材のCeqを低くした
い場合に、圧延終了後水スプレー等により冷却する方法
であり、100mm超の板厚に対しても概ね120℃/
a+in以上の冷却速度が確保できる。
更に、圧延後、焼きならしを行って使用することもでき
る。この場合は耐火強度を向上させるために添加したV
、Mo 、V+Moの効果を十分に引き出すために、8
50℃以上の焼きならし温度が必要である。
る。この場合は耐火強度を向上させるために添加したV
、Mo 、V+Moの効果を十分に引き出すために、8
50℃以上の焼きならし温度が必要である。
また、焼きならしの加熱温度が高すぎると靭性を害する
ため1000℃以下とする必要がある。焼きならしの冷
却方法は空冷(放冷)を基本とするが、水冷等による加
速冷却を用いてもよい。
ため1000℃以下とする必要がある。焼きならしの冷
却方法は空冷(放冷)を基本とするが、水冷等による加
速冷却を用いてもよい。
焼きならしを実施する場合、圧延ままで使用する場合と
比較して、同一成分では耐火強度が得にくいが、靭性が
優れており、さらに校内での特性変動が少ない安定した
鋼板を供給することができる。
比較して、同一成分では耐火強度が得にくいが、靭性が
優れており、さらに校内での特性変動が少ない安定した
鋼板を供給することができる。
このようにして製造した鋼板は切断、溶接等の加工の後
、構造材料として使用できる。
、構造材料として使用できる。
(実施例1)
第1表に示す化学成分を有する鋼を1000℃で加熱後
、圧延により25龍厚に圧延し、放冷した。
、圧延により25龍厚に圧延し、放冷した。
圧延終了温度は890〜910℃であり、冷却速度はほ
ぼ25℃/m1nであった。
ぼ25℃/m1nであった。
第2表に鋼材の常温での引張特性、O”Cでのシャルピ
ー衝撃吸収エネルギーおよびeoo”cでの耐火強度を
示す。
ー衝撃吸収エネルギーおよびeoo”cでの耐火強度を
示す。
本発明のボロン処理鋼である0、005%以上のVを含
有する鋼板(AA、BB、CC)、0.005%以上の
Moを含有する鋼板(DD、EE、FF)、および0.
005%以上のVと0.003%以上のMoを同時に含
有する鋼板(GG、HH,II)は、ボロン処理を行わ
ない比較鋼板(A、B、C,D。
有する鋼板(AA、BB、CC)、0.005%以上の
Moを含有する鋼板(DD、EE、FF)、および0.
005%以上のVと0.003%以上のMoを同時に含
有する鋼板(GG、HH,II)は、ボロン処理を行わ
ない比較鋼板(A、B、C,D。
E、F、G、H,I)に比べて、常温での引張特性(引
張強さ、0.2%耐力、破断伸び、破断絞り)が優れて
いるばかりでなく、600℃での耐火強度が著しく良好
である。
張強さ、0.2%耐力、破断伸び、破断絞り)が優れて
いるばかりでなく、600℃での耐火強度が著しく良好
である。
(実施例2)
第1表に示した鋼のAA、DD、およびGGを用い、第
3表の条件で鋼板を製造し、特性を調査した。
3表の条件で鋼板を製造し、特性を調査した。
調査結果を第4表に示す。
鋼板(C)では、加熱温度が本発明範囲より低く、耐火
強度が低い。鋼板(r)では圧延終了温度が高く本発明
外であり、靭性が低い。鋼板(1)では圧延終了温度が
低いため、靭性は良好であるが、耐火強度が低い。
強度が低い。鋼板(r)では圧延終了温度が高く本発明
外であり、靭性が低い。鋼板(1)では圧延終了温度が
低いため、靭性は良好であるが、耐火強度が低い。
これに対し、本発明法で製造した鋼板(a) 、 (b
) 。
) 。
(d) 、(e) 、(g)および(h)では耐火強度
と靭性が共に優れた値を示す。
と靭性が共に優れた値を示す。
(実施例3)
第1表に示した鋼のBB、EE、HHを用い第5表の条
件で鋼板を製造し、特性を調査した。
件で鋼板を製造し、特性を調査した。
第
表
板番
(a)
(b)
(C)
(d)
(e)
(f’)
(g)
(h)
<1)
調香 焼ならし温度
(”C)
B
B
B
E
E
E
H
H
H
冷却方法
放 冷
加速冷却
加速冷却
放 冷
加速冷却
放冷
放 冷
加速冷却
加速冷却
備 考
本発明法
本発明法
従来法
本発明法
本発明法
従来法
本発明法
本発明法
従来法
調査結果を第6表に示す。
鋼板(C)では、焼きならし温度が本発明範囲より低く
、耐火強度が低い。鋼板(1’)では、焼きならし温度
が高く本発明外であり、靭性が低い。鋼板(1)では焼
きならし温度が低いため、靭性は良好であるが、耐火強
度が低い。
、耐火強度が低い。鋼板(1’)では、焼きならし温度
が高く本発明外であり、靭性が低い。鋼板(1)では焼
きならし温度が低いため、靭性は良好であるが、耐火強
度が低い。
これに対し、本発明法で製造した鋼板(a) 、(b)
。
。
(d) 、(e) 、(g)および(h)では耐火強度
と靭性が共に優れた値を示す。
と靭性が共に優れた値を示す。
(発明の効果)
本方法による鋼板は溶接構造用鋼材(JIS G310
B)の常温での降伏強さ、引張強さおよび靭性を満足す
るばかりでなく、耐火鋼として重要である高温での耐火
強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作において
耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業的価値が
大きい。
B)の常温での降伏強さ、引張強さおよび靭性を満足す
るばかりでなく、耐火鋼として重要である高温での耐火
強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作において
耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業的価値が
大きい。
第1図は■添加量による耐火強度の変化へのボロン処理
の影響を表わす図表、第2図は耐火強度を求める場合の
試験片の昇温パターンを表わす図表である。
の影響を表わす図表、第2図は耐火強度を求める場合の
試験片の昇温パターンを表わす図表である。
Claims (5)
- (1)重量%にて、 V:0.005〜0.2%、 B:0.0003〜0.0025%、 を含み、ボロン処理を行った炭素当量(Ceq=C+M
n/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4
+V/14)が0.30〜0.45%であることを特徴
とする耐火強度の優れた構造用鋼材。 - (2)重量%にて、 Mo:0.005〜0.6%、 B:0.0003〜0.0025%、 を含み、ボロン処理を行った炭素当量(Ceq=C+M
n/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4
+V/14)が0.30〜0.45%であることを特徴
とする耐火強度の優れた構造用鋼材。 - (3)重量%にて、 V:0.005〜0.2%、 Mo:0.005〜0.6%、 B:0.0003〜0.0025%、 を含み、ボロン処理を行った炭素当量(Ceq=C+M
n/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4
+V/14)が0.30〜0.45%であることを特徴
とする耐火強度の優れた構造用鋼材。 - (4)特許請求の範囲(1)〜(3)記載の鋼を、90
0〜1050℃で加熱し、800〜1000℃で圧延終
了し、圧延後放冷または加速冷却することを特徴とする
耐火強度の優れた構造用鋼材の製造方法。 - (5)特許請求の範囲(1)〜(3)記載の鋼を圧延・
冷却後、850〜1000℃で焼きならすことを特徴と
する耐火強度の優れた構造用鋼材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7332189A JP2812706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 耐火強度の優れた構造用鋼材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7332189A JP2812706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 耐火強度の優れた構造用鋼材およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02250940A true JPH02250940A (ja) | 1990-10-08 |
JP2812706B2 JP2812706B2 (ja) | 1998-10-22 |
Family
ID=13514791
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP7332189A Expired - Lifetime JP2812706B2 (ja) | 1989-03-24 | 1989-03-24 | 耐火強度の優れた構造用鋼材およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2812706B2 (ja) |
-
1989
- 1989-03-24 JP JP7332189A patent/JP2812706B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2812706B2 (ja) | 1998-10-22 |
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