JPH02263948A - 耐火強度の優れた構造用鋼材 - Google Patents
耐火強度の優れた構造用鋼材Info
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- JPH02263948A JPH02263948A JP8511389A JP8511389A JPH02263948A JP H02263948 A JPH02263948 A JP H02263948A JP 8511389 A JP8511389 A JP 8511389A JP 8511389 A JP8511389 A JP 8511389A JP H02263948 A JPH02263948 A JP H02263948A
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Landscapes
- Building Environments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は構造物の製作に用いられる鋼板を対象とし、耐
火材の被覆を簡略化あるいは省略しても、火災時におい
て十分な強度を有する耐火強度の優れた構造用鋼材に関
わる。
火材の被覆を簡略化あるいは省略しても、火災時におい
て十分な強度を有する耐火強度の優れた構造用鋼材に関
わる。
(従来の技術)
鉄骨構造等の構造物では、火災時においても十分な強度
を保証するため、鋼材にロックウール等の耐火材の被覆
を施し、鋼材の温度が350℃以上に上昇しないように
対策することが義務付けられていた。
を保証するため、鋼材にロックウール等の耐火材の被覆
を施し、鋼材の温度が350℃以上に上昇しないように
対策することが義務付けられていた。
近年、建築基準法が改正され、鋼材の高温における強度
に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できるようになった
。即ち、鋼材が600℃のような高温において十分な強
度(常温の規格降伏強度の273以上)を有する場合、
耐火被覆を省略し、採便用が可能になると言われている
。
に応じ耐火被覆を簡略あるいは省略できるようになった
。即ち、鋼材が600℃のような高温において十分な強
度(常温の規格降伏強度の273以上)を有する場合、
耐火被覆を省略し、採便用が可能になると言われている
。
鋼材の高温での強度についはこれまでにもよく調べられ
ており、開発材はボイラー用鋼あるいは圧力容器用鋼と
して規格化されている。また、特公昭51−15188
号公報のように、現在でも種々の改良・開発等が継続実
施されている。これらは、高温で致方あるいは数十万時
間といった長時間使用の場合の強度、すなわちクリープ
強度の高い鋼材である。
ており、開発材はボイラー用鋼あるいは圧力容器用鋼と
して規格化されている。また、特公昭51−15188
号公報のように、現在でも種々の改良・開発等が継続実
施されている。これらは、高温で致方あるいは数十万時
間といった長時間使用の場合の強度、すなわちクリープ
強度の高い鋼材である。
(発明が解決しようとする課題)
本発明で問題にしようとしている耐火強度は火災時の高
々数時間以内での強度であり、これまで古くから開発の
対象であった高温強度とは全く別個のものであり、鉄骨
構造等の構造物において、耐火被覆を省略する場合の重
要な特性である600℃での強度が従来鋼より著しく改
善された鋼材を提供することにある。
々数時間以内での強度であり、これまで古くから開発の
対象であった高温強度とは全く別個のものであり、鉄骨
構造等の構造物において、耐火被覆を省略する場合の重
要な特性である600℃での強度が従来鋼より著しく改
善された鋼材を提供することにある。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、600℃での構造用鋼材の強度に及ぼす
化学成分の効果を種々検討した結果、W添加あるいはW
および■の複合添加が極めて有効であることを見出した
。即ち本発明は重量%にて、Wを0.1〜1.2%含有
し、炭素当量(Ceq=C+Mn/6+Si/24+N
1/40+Cr15+Mo/4+V/14)が0,35
〜0.50%であることを特徴とし、更に重量%にて、
V O,005〜0.2%を更に含有する耐火強度の優
れた構造用鋼材である。
化学成分の効果を種々検討した結果、W添加あるいはW
および■の複合添加が極めて有効であることを見出した
。即ち本発明は重量%にて、Wを0.1〜1.2%含有
し、炭素当量(Ceq=C+Mn/6+Si/24+N
1/40+Cr15+Mo/4+V/14)が0,35
〜0.50%であることを特徴とし、更に重量%にて、
V O,005〜0.2%を更に含有する耐火強度の優
れた構造用鋼材である。
(作 用)
以下、本発明についてさらに詳細に説明する。
W添加による0、1%C−0,15%31−1.2%M
n −0,0!5%P−0,005%S−0,55%
Cr1qの600℃での耐火強度の変化を第1図に示す
。
n −0,0!5%P−0,005%S−0,55%
Cr1qの600℃での耐火強度の変化を第1図に示す
。
600℃での耐火強度を求めるに際し、火災時の鋼材温
度の上昇挙動を考慮し、第3図のような昇温パターンで
試験片を加熱し、600℃にて15分分熱熱保持後、1
5%/1nの引張速度で変形させ、塑性歪みが0,2%
での強度を耐火強度として求めた。
度の上昇挙動を考慮し、第3図のような昇温パターンで
試験片を加熱し、600℃にて15分分熱熱保持後、1
5%/1nの引張速度で変形させ、塑性歪みが0,2%
での強度を耐火強度として求めた。
第1図に示すように、Wふ重量と共に耐火強度が向上し
ている。0.1%未満のW添加では効果が顕著でない。
ている。0.1%未満のW添加では効果が顕著でない。
また、1.2%超のW添加では耐火強度向上効果が飽和
する傾向を示す。
する傾向を示す。
さらに、第2図に示すように、Wによる耐火強度の向上
はV添加と相乗効果を有することが認められ、■との複
合添加による耐火強度の改善が著しい。
はV添加と相乗効果を有することが認められ、■との複
合添加による耐火強度の改善が著しい。
■添加量が0.2%超では添加に見合った効果が認めら
れないため、添加量の上限を0.2%とする。
れないため、添加量の上限を0.2%とする。
また、0.005%未満では効果が認められないため、
■添加の下限を0.005%とする。
■添加の下限を0.005%とする。
しかして、W、W+V添加により耐火強度が向上するの
は、高温での変形が始まり、移動を開始した転位に、W
、W+Vを主体とする炭化物が核生成析出し、転位の移
動を阻害するためであり、W単独でも効果があるが、W
+vの複合添加がこのような析出物を多量かつ多数析出
させるようになるため好都合である。
は、高温での変形が始まり、移動を開始した転位に、W
、W+Vを主体とする炭化物が核生成析出し、転位の移
動を阻害するためであり、W単独でも効果があるが、W
+vの複合添加がこのような析出物を多量かつ多数析出
させるようになるため好都合である。
CeqはCeq =C+ Mn/6 + S 1/24
+ N i/40+Cr15+Mo/4+V/14とし
て定義され、溶接性の指標であるとともに、40〜50
キロ鋼の常温での強度との相関が強い。製造熱処理条件
にもよるが、圧延ままでCcqが0.35%より小さい
と構造用の鋼材としての強度が得られず、Ceqが0.
50より大きいと強度が上がり過ぎ、延性、靭性および
溶接性の低下が問題となる。
+ N i/40+Cr15+Mo/4+V/14とし
て定義され、溶接性の指標であるとともに、40〜50
キロ鋼の常温での強度との相関が強い。製造熱処理条件
にもよるが、圧延ままでCcqが0.35%より小さい
と構造用の鋼材としての強度が得られず、Ceqが0.
50より大きいと強度が上がり過ぎ、延性、靭性および
溶接性の低下が問題となる。
このため、Ceqとして0,35〜0.50%になるよ
うにC,St 、Mn、Ni 、Cr、Mo、Vを規制
する。
うにC,St 、Mn、Ni 、Cr、Mo、Vを規制
する。
また、各元素は下記の範囲内であることが好ましい。
Cは常温強度および耐火強度を高めるのに有効な元素で
あり、0.05%以上の添加が好ましい。
あり、0.05%以上の添加が好ましい。
しかし、添加量が多過ぎると溶接性を害するので添加量
の上限は0.15%が好ましい。
の上限は0.15%が好ましい。
Slは脱酸のため0.02%以上添加するが、添加量が
多いと靭性を低下するため上限を0.5%とするのが好
ましい。
多いと靭性を低下するため上限を0.5%とするのが好
ましい。
MnはSを固定し、強度を高めるのに有効な元素である
が、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭性の異
方性を増すため、0.1〜1.5%とするのが好ましい
。
が、添加量が多いと材料内の偏析を著しくし、靭性の異
方性を増すため、0.1〜1.5%とするのが好ましい
。
N1は鋼材の靭性を向上させる元素であり、このような
効果を要する時、0.05%以上添加する。
効果を要する時、0.05%以上添加する。
しかし、0.5%超では添加コストが上昇しすぎ、構造
用鋼材として不適当であるため、上限を0.5%とする
ことが好ましい。
用鋼材として不適当であるため、上限を0.5%とする
ことが好ましい。
Crは焼入れ性を増すとともに、焼もどして炭窒化物を
析出し、耐火強度を向上させる元素である。このような
効果を要する時、0.05%以上を添加する。しかし、
1,5%超の添加は構造用鋼材としては不必要なため、
上限を1.5%とすることが好ましい。
析出し、耐火強度を向上させる元素である。このような
効果を要する時、0.05%以上を添加する。しかし、
1,5%超の添加は構造用鋼材としては不必要なため、
上限を1.5%とすることが好ましい。
Moは地鉄中に固溶し、あるいは炭化物を析出し、鋼材
の耐火強度を向上させる効果を有するため、このような
効果を要する時0.005%以上添加するが、添加量が
0゜6%を超えて添加しても、添加に見合った効果が得
られないため、上限を0.6%とすることが好ましい。
の耐火強度を向上させる効果を有するため、このような
効果を要する時0.005%以上添加するが、添加量が
0゜6%を超えて添加しても、添加に見合った効果が得
られないため、上限を0.6%とすることが好ましい。
Pは鋼中でミクロ偏析し靭性の方向差を著しくするばか
りでなく、靭性を低下させる元素であるため、上限を0
.03%とすることが好ましい。
りでなく、靭性を低下させる元素であるため、上限を0
.03%とすることが好ましい。
Sは鋼中で非金属介在物MnSを形成し、靭性方向差を
大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギーを
低下させるため、上限を0.02%とすることが好まし
い。
大きくし、且つシャルピー試験での上部棚エネルギーを
低下させるため、上限を0.02%とすることが好まし
い。
Cuは鋼材の焼入れ性を上昇し、また耐食性を向上する
元素である。このような効果を要する時、0.05%以
上を添加する。しかし、0.5%超の添加で熱間加工性
を損なう。このため、Cu量の添加量の上限を0.5%
とすることが好ましい。
元素である。このような効果を要する時、0.05%以
上を添加する。しかし、0.5%超の添加で熱間加工性
を損なう。このため、Cu量の添加量の上限を0.5%
とすることが好ましい。
Nbは安定な炭窒化物を形成し、鋼の耐火強度を向上さ
せる効果を有する元素である。また、圧延により加工誘
起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を
阻止する。このような効果を必要とする場合、0.00
5%以上の添加が必要である。一方、0.05%超では
添加量に見合った効果が得られないため、経済的に0.
05%以下に抑制することが好ましい。
せる効果を有する元素である。また、圧延により加工誘
起析出し、結晶粒界の移動を妨げ、再結晶粒の粗大化を
阻止する。このような効果を必要とする場合、0.00
5%以上の添加が必要である。一方、0.05%超では
添加量に見合った効果が得られないため、経済的に0.
05%以下に抑制することが好ましい。
TIはNbと同様、炭窒化物を形成し、鋼の耐火強度を
向上させる効果を有する。このような効果を必要とする
場合、0.005%以上の添加が必要である。しかし、
0.05%を超えるとTiCが増えすぎ、却って靭性を
害するので上限は0.05%とすることが好ましい。
向上させる効果を有する。このような効果を必要とする
場合、0.005%以上の添加が必要である。しかし、
0.05%を超えるとTiCが増えすぎ、却って靭性を
害するので上限は0.05%とすることが好ましい。
Alは鋼の脱酸に不可欠な元素であり、この目的からo
、ooa%以上を添加する。しかし、0.05%超の添
加は不必要であるため、0.003〜0.05%が好ま
しい。
、ooa%以上を添加する。しかし、0.05%超の添
加は不必要であるため、0.003〜0.05%が好ま
しい。
Nは鋼の耐火強度を上昇させるが、添加量が多過ぎると
溶接性を害するため、添加を0.02%以下とすること
が好ましい。
溶接性を害するため、添加を0.02%以下とすること
が好ましい。
次に、素材の製造条件について述べる。
前記のような化学成分を有する鋼は転炉、電気炉で溶製
した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施し
て得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。
した後、必要に応じて取鍋精錬や真空脱ガス処理を施し
て得られ、通常鋳型あるいは一方向凝固鋳型で造塊した
後、分塊でスラブとされる。
また、スラブは連続鋳造法により溶鋼から直接製造して
も良い。分塊での均熱・圧下はいかなるものであっても
構わない。即ち、スラブを冷却した後、均熱しても良く
、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良い。1000
〜1320℃で均熱の後、圧延または鍛造によりスラブ
とする。スラブ厚は製品板厚の1.3〜2.5倍程度が
好ましい。
も良い。分塊での均熱・圧下はいかなるものであっても
構わない。即ち、スラブを冷却した後、均熱しても良く
、分塊のまま熱片で均熱炉に装入しても良い。1000
〜1320℃で均熱の後、圧延または鍛造によりスラブ
とする。スラブ厚は製品板厚の1.3〜2.5倍程度が
好ましい。
最終圧延前の加熱温度は1000℃以上が好ましい。
しかし、1280℃を超えると、オーステナイト粒が粗
大化しすぎ、圧延によって細粒化を図ることが困難にな
るため、1280℃以下とすることが好ましい。
大化しすぎ、圧延によって細粒化を図ることが困難にな
るため、1280℃以下とすることが好ましい。
圧延終了温度は800〜1000℃が好ましい。即ち、
800℃未満では耐火強度が却って低下し、1000℃
を超えると、圧延によるオーステナイト粒の細粒化が十
分でなく、組織が粗くなり靭性確保が困難になり好まし
くない。
800℃未満では耐火強度が却って低下し、1000℃
を超えると、圧延によるオーステナイト粒の細粒化が十
分でなく、組織が粗くなり靭性確保が困難になり好まし
くない。
圧延後の冷却は自然放冷でよく、板厚の厚い場合あるい
は鋼材の炭素等量を小さくしたい場合に、圧延後に水冷
等により強制冷却してもよい。
は鋼材の炭素等量を小さくしたい場合に、圧延後に水冷
等により強制冷却してもよい。
このようにして製造した鋼板は切期、溶接等の加工の後
、構造材料として使用できる。
、構造材料として使用できる。
(実施例1)
第1表に示す化学成分を有する鋼を1150℃で加熱後
、圧延により25關厚に圧延し、自然冷却した。
、圧延により25關厚に圧延し、自然冷却した。
加熱温度および圧延終了温度を第2表に示す。
第2表には鋼材の常温での引張特性、0℃でのシャルピ
ー吸収エネルギーおよび600℃での耐火強度を示す。
ー吸収エネルギーおよび600℃での耐火強度を示す。
本発明鋼である0、1〜1.2%以上のWを含有する鋼
板(A=C)および0.1〜1,2%以上のWと0.0
05〜0.29fiノVを共に含有する鋼板(D−1)
は、WおよびVの含有量がそれぞれ0.1%および0.
005%未満の従来鋼(J−L)と同等の常温での引張
特性を有し、qつ600℃での耐火強度が20kg f
/ m4以上と良好である。
板(A=C)および0.1〜1,2%以上のWと0.0
05〜0.29fiノVを共に含有する鋼板(D−1)
は、WおよびVの含有量がそれぞれ0.1%および0.
005%未満の従来鋼(J−L)と同等の常温での引張
特性を有し、qつ600℃での耐火強度が20kg f
/ m4以上と良好である。
(発明の効果)
本方法による鋼板は溶接構造用鋼材(JIS G310
B)の常温での降伏強さ、引張強さおよび靭性を満足す
るばかりでなく、耐火鋼として重要である高温での耐火
強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作において
耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業的価値が
大きい。
B)の常温での降伏強さ、引張強さおよび靭性を満足す
るばかりでなく、耐火鋼として重要である高温での耐火
強度が優れており、鉄骨構造等の建築物の製作において
耐火被覆を簡略あるいは省略可能であり、工業的価値が
大きい。
第1図はW添加量による耐火強度の変化を表わす図表、
第2図はVを0.05%含有する場合の耐火強度への■
添加効果を表わす図表、第3図は耐火強度を求める場合
の試験片の昇温パターンを表わす図表である。 10 !5 W倉攬′j!:(′10) 2θ W@り量(%) −今鍔間
第2図はVを0.05%含有する場合の耐火強度への■
添加効果を表わす図表、第3図は耐火強度を求める場合
の試験片の昇温パターンを表わす図表である。 10 !5 W倉攬′j!:(′10) 2θ W@り量(%) −今鍔間
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量%にて、Wを0.1〜1.2%含有し、炭素当
量(Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+
Cr/5+Mo/4+V/14)が0.35〜0.50
%であることを特徴とする耐火強度の優れた構造用鋼材
。 2、重量%にて、Vを0.005〜0.2%含有するこ
とを特徴とする請求項1記載の耐火強度の優れた構造用
鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8511389A JPH02263948A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 耐火強度の優れた構造用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8511389A JPH02263948A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 耐火強度の優れた構造用鋼材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02263948A true JPH02263948A (ja) | 1990-10-26 |
Family
ID=13849572
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8511389A Pending JPH02263948A (ja) | 1989-04-04 | 1989-04-04 | 耐火強度の優れた構造用鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02263948A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2011040621A1 (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-07 | Jfeスチール株式会社 | 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物 |
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1989
- 1989-04-04 JP JP8511389A patent/JPH02263948A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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WO2011040621A1 (ja) * | 2009-09-30 | 2011-04-07 | Jfeスチール株式会社 | 耐候性に優れた構造用鋼材および鋼構造物 |
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